**地鐵十號線土建工程D10-TA06標(biāo)XX站、YY站主體結(jié)構(gòu)高支模專項方案編制：復(fù)核：審定：****股份有限公司**地鐵十號線土建工程D10-TA06標(biāo)項目經(jīng)理部2011年11月目錄HYPERLINK\l"_Toc309393891"第一章編制依據(jù)及原則-1-HYPERLINK\l"_Toc309393892"1.1、編制依據(jù)-1-HYPERLINK\l"_Toc309393893"1.2、編制原則-1-HYPERLINK\l"_Toc309393894"第二章工程概況-3-HYPERLINK\l"_Toc309393895"2.1XX站設(shè)計概況-3-HYPERLINK\l"_Toc309393896"2.2工程地質(zhì)及水文地質(zhì)-4-HYPERLINK\l"_Toc309393897"2.2.1工程地質(zhì)-4-HYPERLINK\l"_Toc309393898"2.2.2水文地質(zhì)-5-HYPERLINK\l"_Toc309393899"2.3YY站設(shè)計概況-6-HYPERLINK\l"_Toc309393900"2.4工程地質(zhì)及水文地質(zhì)-7-HYPERLINK\l"_Toc309393901"2.4.1工程地質(zhì)-7-HYPERLINK\l"_Toc309393902"2.4.2水文地質(zhì)-7-HYPERLINK\l"_Toc309393903"第三章施工部署-10-HYPERLINK\l"_Toc309393904"3.1施工方案總述-10-HYPERLINK\l"_Toc309393905"3.2交通導(dǎo)改方案總述-10-HYPERLINK\l"_Toc309393906"第四章主體結(jié)構(gòu)方案-12-HYPERLINK\l"_Toc309393907"4.1主體結(jié)構(gòu)施工方案-12-HYPERLINK\l"_Toc309393908"4.2主體結(jié)構(gòu)施工流程-12-HYPERLINK\l"_Toc309393909"4.3主體結(jié)構(gòu)施工驗算-14-HYPERLINK\l"_Toc309393910"4.3.1XX站主體結(jié)構(gòu)驗算-14-HYPERLINK\l"_Toc309393911"4.3.2YY站主體結(jié)構(gòu)驗算-41-HYPERLINK\l"_Toc309393912"4.4模板施工-69-HYPERLINK\l"_Toc309393913"4.4.1底模模板施工-69-HYPERLINK\l"_Toc309393914"4.4.2立柱模板施工-70-HYPERLINK\l"_Toc309393915"4.4.3側(cè)墻及板（梁）模板施工-70-HYPERLINK\l"_Toc309393916"模板安裝施工要求-74-HYPERLINK\l"_Toc309393917"4.5模板拆除施工方法-75-HYPERLINK\l"_Toc309393918"4.6模板質(zhì)量驗收標(biāo)準(zhǔn)、要求-75-HYPERLINK\l"_Toc309393919"4.7支架體系施工-76-HYPERLINK\l"_Toc309393920"4.7.1支架搭設(shè)施工-76-HYPERLINK\l"_Toc309393921"4.7.2支架拆除施工-78-HYPERLINK\l"_Toc309393922"4.8混凝土工程-78-HYPERLINK\l"_Toc309393923"混凝土等級及設(shè)計要求-78-HYPERLINK\l"_Toc309393924"混凝土施工程序-79-HYPERLINK\l"_Toc309393925"混凝土施工措施及要求-79-HYPERLINK\l"_Toc309393926"混凝土質(zhì)量控制標(biāo)準(zhǔn)-83-HYPERLINK\l"_Toc309393927"4.8.5結(jié)構(gòu)混凝土施工應(yīng)注意的質(zhì)量問題及預(yù)防措施-83-HYPERLINK\l"_Toc309393928"樓梯、電梯井、站臺板施工-85-HYPERLINK\l"_Toc309393929"墊層混凝土施工-85-HYPERLINK\l"_Toc309393930"第五章質(zhì)量保證措施-87-HYPERLINK\l"_Toc309393931"5.1質(zhì)量目標(biāo)-87-HYPERLINK\l"_Toc309393932"5.2制度保證-87-HYPERLINK\l"_Toc309393933"質(zhì)量管理組織機構(gòu)-87-HYPERLINK\l"_Toc309393934"5.2.3施工階段“混凝土澆灌申請”制度-88-HYPERLINK\l"_Toc309393935"技術(shù)、質(zhì)量交底制度-88-HYPERLINK\l"_Toc309393936"分部分項工程質(zhì)量評定制度-89-HYPERLINK\l"_Toc309393937"樣板引路制度-91-HYPERLINK\l"_Toc309393938"5.3技術(shù)保證-91-HYPERLINK\l"_Toc309393939"模板及支架-91-HYPERLINK\l"_Toc309393940"混凝土工程-91-第一章編制依據(jù)及原則1.1、編制依據(jù)**地鐵十號線土建工程D10-TA06標(biāo)XX站主體結(jié)構(gòu)設(shè)計圖紙及資料、補充通知等文件；**地鐵十號線土建工程D10-TA06標(biāo)YY站主體結(jié)構(gòu)設(shè)計圖紙及資料、補充通知等文件；序號規(guī)范1《地下工程防水技術(shù)術(shù)規(guī)范》GB501108-200082《地下防水工程質(zhì)量量驗收規(guī)范》（GB502008-20008）3《**地區(qū)建筑地基基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)規(guī)范》（DGJ322/J12--2005）4《地下鐵道工程施施工及驗收規(guī)規(guī)范》（GB502299-1999922003）5《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范》（GB50009-2000120006）6《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計計規(guī)范》（GB500010-20002）7《建筑變形測量規(guī)規(guī)程》(JGJ/TT8-97技術(shù))8《地下鐵道、輕軌交交通工程測量量規(guī)范》GB503308-199999《混凝土結(jié)構(gòu)工程施施工質(zhì)量驗收收規(guī)范》GB502204-2000210《建筑程施工質(zhì)量驗驗收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)》GB503300-2000111《鋼筋焊接與驗收規(guī)規(guī)范》JGJ188-20033T12《建筑施工碗扣式式腳手架安全全技術(shù)規(guī)范》建建設(shè)部建標(biāo)工工【2004】09號文13《鋼筋機械連接技技術(shù)規(guī)程》JJGJ1077-20101.2、編制原則(1)全面兌現(xiàn)合同的原則。以先進的技術(shù)、科學(xué)的管理、良好的信譽、一流的質(zhì)量，高起點開局、高標(biāo)準(zhǔn)推進、高質(zhì)量完成承建工程，實現(xiàn)科技創(chuàng)新、管理創(chuàng)新。(2)保證工期的原則。施工中保證足夠的技術(shù)裝備及人員投入，科學(xué)編制施工組織設(shè)計，合理安排施工工序，充分考慮氣候、季節(jié)、交叉施工對工期的影響，確保合同工期。(3)堅持以人為本，安全生產(chǎn)的原則。(4)資源優(yōu)化配置的原則。統(tǒng)籌優(yōu)化資源配置，控制工程成本，提高工程經(jīng)濟效益。(5)堅持文明施工，保護環(huán)境的原則。合理規(guī)劃臨時用地，力行節(jié)約原材料消耗，按照**市政府、業(yè)主對本工程的環(huán)境保護要求，精心組織，嚴(yán)格管理。第二章工程概況2.1XX站設(shè)計概況XX站位于寧合高速與規(guī)劃的五里橋立交以北的寧烏公路下，XX站沿寧烏公路東西方向布設(shè)，XX站為地鐵十號線的終點站，終點西端為西延線的停車場。車站規(guī)模420.4m×寬19.6m×高12.9m，總建筑面積22703.8m2，覆土厚度2.5～2.8m，基坑深度16米左右。本站為地下二層島式車站，主體結(jié)構(gòu)分為上（站廳層）、下（站臺層）兩層，站臺寬度10.5米，線間距13.6m，上層凈高4.85m；下層結(jié)構(gòu)2-2剖面凈高6.04m，凈寬18.2m，下層結(jié)構(gòu)3-3剖面凈高7.37m，凈寬22.4m。車站主體結(jié)構(gòu)采用單柱兩跨（雙柱三跨）雙層的鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，圖紙設(shè)計XX站分別于1~8軸、8~19軸、19~31軸、31~39軸、39~50軸及50~55軸設(shè)置誘導(dǎo)縫，根據(jù)誘導(dǎo)縫設(shè)計，XX站主體施工劃分為6個施工段，其中東端約100m為盾構(gòu)始發(fā)區(qū)。車站整體平面圖見圖2-1：車站主體結(jié)構(gòu)頂板、頂板梁、底板、底板梁、內(nèi)襯墻采用C35、P8抗?jié)B混凝土，中板、中板梁、樓梯、站臺板及結(jié)構(gòu)風(fēng)道采用C35混凝土，柱體采用C45混凝土，頂板頂、頂板的梁、底板底、底板的梁底及內(nèi)襯墻的迎水面的混凝土保護層為50mm，頂板的板底、、頂板梁的梁底、底板的板頂、底板的梁頂、內(nèi)襯墻的背水面及柱體的混凝土保護層為40mm，中板的板為30mm，中板梁頂、中板梁底混凝土保護層為35mm，樓梯、站臺板及站臺板下混凝土墻混凝土保護層厚度為25mm。車站主體結(jié)構(gòu)安全等級為一級，重要系數(shù)1.1，結(jié)構(gòu)抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)防類別為乙類，梁柱節(jié)點及板墻交接點均按三級采取抗震構(gòu)造措施。車站結(jié)構(gòu)斷面如圖2-2、2-3所示：圖2-2單柱兩跨斷面結(jié)構(gòu)示意圖圖2-3雙柱三跨斷面結(jié)構(gòu)示意圖2.2工程地質(zhì)及水文地質(zhì)2.2.1工程地質(zhì)XX站屬于長江高漫灘地貌，站位處主要土層為①-1雜填土、①-2-2素填土、②-1b2-3粉質(zhì)粘土、②-2b4淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土～粉質(zhì)粘土、eq\o\ac(○,4)-3b1-2粉質(zhì)粘土、eq\o\ac(○,4)-4e-2混卵礫石、K2P-2強風(fēng)化粉砂質(zhì)泥巖、K2P-3中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖等。車站底板大部分坐落于強風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖上，個別部分位于中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖上，沿線未發(fā)現(xiàn)斷裂帶和有害氣體，具體詳見圖2-4XX站地質(zhì)縱斷面示意圖。具體地質(zhì)情況見表2-4XX站工程地質(zhì)特征。圖2-4XX站地質(zhì)縱斷面示意圖2.2.2水文地質(zhì)（1）地表水XX站北側(cè)靠城西河，水面寬度19-24m，水面標(biāo)高7.77，水深0.8m。（2）孔隙潛水主要存于雜填土層、粉細(xì)砂、粉土～粉細(xì)砂層中；雜填土層地下水非常豐富，但透水性弱、給水性差；粉細(xì)砂、粉土～粉細(xì)砂層富水性好，透水性良好。潛水穩(wěn)定水位埋深0.5m-3.4m，高程為5.44-7.43m。（3）微承壓水微承壓水主要賦存于④-4e-2卵礫石中，含水層給水性和透水性好，屬中等透水地層，富水性好。微承壓水穩(wěn)定水位埋深2.5-2.78m，相應(yīng)標(biāo)高8.7-9.4m，地下水位年變幅0.5m左右，滲透系數(shù)在8.0E-04cm/s。（4）基巖裂隙水含水層巖性主要由白堊系浦口組的碎屑巖類組成。巖石淺部以風(fēng)化裂隙水為主，深部風(fēng)化裂隙減弱，以構(gòu)造裂隙水為主。這些巖層構(gòu)造裂隙發(fā)育程度總體較差，且多閉合，或與風(fēng)化物充填，富水性較差。2.3YY站設(shè)計概況YY站地處江浦中心地帶，車站全長199.6m，標(biāo)準(zhǔn)段寬19.6m，主體結(jié)構(gòu)為單柱兩跨上下二層島式車站，負(fù)1層結(jié)構(gòu)凈高4.85m，負(fù)2層結(jié)構(gòu)凈高7.03m~7.37m。圖紙設(shè)計分別于1~9軸、9~19軸、19~23軸、23~28軸之間設(shè)置3條誘導(dǎo)縫。YY站車站整體平面見圖2-5：車站主體結(jié)構(gòu)頂板、底板、底板梁及側(cè)墻采用C35P8抗?jié)B混凝土，中板、中板梁、樓梯、站臺板及結(jié)構(gòu)風(fēng)道采用C35混凝土，立柱采用C45混凝土，墊層采用C20混凝土，其中頂板頂、頂板梁頂、底板梁底及內(nèi)襯墻迎水面混凝土保護層為50mm，頂板底、頂板梁底、底板頂、底板梁頂、柱及內(nèi)襯墻背水面為40mm，中板的板保護層為30mm，中板梁保護層為35mm，其余樓梯、站臺板及站臺板下混凝土墻為30mm。下圖為YY站主體結(jié)構(gòu)剖面示意圖：圖2-6單柱雙跨段面示意圖2.4工程地質(zhì)及水文地質(zhì)工程地質(zhì)YY站所屬長江高漫灘地貌，地處漫灘與崗地交接部位地形平坦，地面標(biāo)高10.0~10.3米，相對高差0.3米，地勢平坦。站位處主要土層為①-1雜填土、①-2-2素填土、①-3淤泥、②-1b2-3粉質(zhì)粘土、②-2b4淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土～粉質(zhì)粘土、eq\o\ac(○,4)-3b1-2粉質(zhì)粘土、eq\o\ac(○,4)-4e-2混卵礫石、K2P-2強風(fēng)化粉砂質(zhì)泥巖、K2P-3中圖2-6YY站工程地質(zhì)示意圖風(fēng)化粉砂質(zhì)泥巖~泥質(zhì)粉砂巖等。車站底板位于中風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖中，個別部分位于強風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖中。YY站整體場地內(nèi)地勢較平坦，地面高程在9.13-10.46m之間，地表除0.70-4.60m后的填土外，組成物基本為第四系全新統(tǒng)的淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土~泥質(zhì)粉砂巖、泥巖、粉砂巖。水文地質(zhì)YY站所處位置無穿越地表水系，往XX站方向為260m處為西門橋，往龍華路站方向約300m處為東門橋，城南河分別流經(jīng)東西門橋。根據(jù)鉆探揭示的地層結(jié)構(gòu)特征，地下水類型為松散巖類孔隙水（孔隙潛水、微承壓水）和基巖裂隙水?？紫稘撍ǎ喝斯ぬ钔翆右约伴L江高漫灘相淺部全新世沖淤積成因粘性土（②-1b2-3粉質(zhì)粘土、②-2b4淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土~粉質(zhì)粘土）。地表人工填土結(jié)構(gòu)松散，尤其①-1層雜填土，大粗骨料含量高，構(gòu)成格架狀大孔隙，是賦存和排泄地下水的良好空間和通道，所以在該土層厚度較大的區(qū)段地下水非常豐富；漫灘相沉積的飽和軟弱粘性土飽含地下水，但透水性弱、給水性差。通過鉆探測得穩(wěn)定水位埋深0.5~1.9m，穩(wěn)定水位高程為8.3~9.18m。微承壓水:主要賦存于④-4e-2卵礫石中，該層以粉質(zhì)粘土填充、局部混中細(xì)砂填充，該含水層給水性和透水性較好，局部地段富水性好，屬中等透水地層。測得穩(wěn)定水位埋深1.5m，高程為8.63m?；鶐r裂隙水：含水層巖性主要由白堊系浦口組的碎屑巖類組成。巖石淺部以風(fēng)化裂隙水為主，深部風(fēng)化裂隙減弱，以構(gòu)造裂隙水為主。這些巖層構(gòu)造裂隙發(fā)育程度總體較差，且多閉合，或遭風(fēng)化物充填，富水性較差。本站內(nèi)在強風(fēng)化帶中局部呈線性賦存，但水量不豐富，主要有上覆④-4e-2卵礫石補給及側(cè)向補給基巖裂隙水。圖2-1XX站車站平面示意圖圖2-5YY站車站平面示意圖第三章施工部署3.1施工方案總述根據(jù)**地鐵十號線土建工程合同文件及年度施工節(jié)點安排，XX站在現(xiàn)場拆排遷進度緩慢的情況下，于東端盾構(gòu)始發(fā)段設(shè)置100m獨立基坑，優(yōu)先施作東端100m始發(fā)段結(jié)構(gòu)，確保盾構(gòu)始發(fā)。主體結(jié)構(gòu)施工按“縱向分段，豎向分層，由下至上”的施工組織原則進行施工。根據(jù)誘導(dǎo)縫設(shè)置位置，全區(qū)劃分6個施工段，其中39~50軸、50~55軸為XX站盾構(gòu)始發(fā)區(qū)，施工過程中以臨時封堵墻為界，XX站整體劃分為兩個基坑施工，東區(qū)結(jié)構(gòu)由東向西分層流水澆筑，西區(qū)結(jié)構(gòu)由西向東分層流水澆筑。YY站以YY鋪蓋系統(tǒng)為界，劃分為東西兩個施工區(qū)，分別由兩端向中間分層分段施工。3.2交通導(dǎo)改方案總述XX站位于原寧烏公路鞏固村位置，社會車輛及人流量較大，施工期間為不影響施工進度、行人及車輛安全，根據(jù)“**地鐵十號線施工期交通組織方案和設(shè)計研究”規(guī)劃，XX站施工期間借助拆遷用地鋪設(shè)8m寬臨時導(dǎo)改便道，用以導(dǎo)改原寧烏公路通行車輛及行人，東區(qū)施工區(qū)域內(nèi)因施工區(qū)域較為狹窄于東區(qū)100m設(shè)置蓋板一處，施工期間施工蓋挖施工，此處蓋板僅為施工便道及堆放施工物資所用。XX站施工期間交通導(dǎo)改示意見下圖：圖3-2-1XX站交通導(dǎo)改示意圖YY站處于江浦中心地帶，車流量、人流量較大，主體結(jié)構(gòu)施工期間，文德路封閉，YY保持暢通，所有車輛行人經(jīng)交通到改后通行于YY鋪蓋系統(tǒng)上。YY站施工期間交通導(dǎo)改示意見下圖：圖3-2-2YY站交通導(dǎo)改示意圖第四章主體結(jié)構(gòu)方案4.1主體結(jié)構(gòu)施工方案根據(jù)施工設(shè)計圖紙及結(jié)構(gòu)設(shè)計要求，以約25m左右為一個施工段，每一段施工段按以下施工順序分層施工：綜合接地→墊層→防水→底板（底梁）+負(fù)2層1.2m側(cè)墻→負(fù)2層站廳層立柱→防水→負(fù)2層剩余側(cè)墻+中板（梁）+負(fù)1層0.5m側(cè)墻→負(fù)1層站廳層立柱→防水→負(fù)1層剩余側(cè)墻+頂板（梁）→附屬結(jié)構(gòu)（樓梯、電梯井、站臺板）。4.2主體結(jié)構(gòu)施工流程序號施工步驟施工示意圖施工說明1墊層施工基坑開挖一段施工工段，完成綜綜合接地后澆澆筑一段200cm墊層，以以平板振搗器器振搗，人工工抹平，達到到強度后進行行防水層施工工，除底板防防水層外，側(cè)側(cè)墻防水層施施作至側(cè)墻11.5m位置置。2底板、底板梁+負(fù)負(fù)2層側(cè)墻主體結(jié)構(gòu)施工縱向向分幅，橫向向由兩側(cè)向中中部澆筑。下下翻梁位置，先先澆筑梁體混混凝土，待梁梁體混凝土到達底底板底后與底底板混凝土一同澆澆筑。側(cè)墻待待底板混凝土土澆筑完成后后分層澆筑至至倒角上30cm，插入入式振搗，澆澆筑完成后于于底板面壓平平、抹光處理理。側(cè)墻施工工過程中于混凝凝土澆筑面下下20cm位置置預(yù)埋一排等等高程鋼筋露露至于側(cè)墻模模板外側(cè)，底底板側(cè)墻施工工完成后以方方便剩余側(cè)墻墻模板支立。3負(fù)2層站廳層柱底板混凝土達到設(shè)設(shè)計強度后，拆拆除第三道鋼鋼管支撐，施施作側(cè)墻防水水層至中板頂頂面以上，同同時施作側(cè)墻墻、立柱鋼筋筋、模板，澆澆筑立柱，立立柱模板采用用竹膠板，立立柱混凝土伸入中板（梁）內(nèi)50mm，分分層澆筑，一一次性完成整整個立柱施工工。4負(fù)2層側(cè)墻+中板、中中板梁中板及側(cè)墻施工模模板采用竹膠膠板，碗扣支支架體系，支支架體系兼做做側(cè)墻模板支支撐體系。澆澆筑由兩側(cè)側(cè)側(cè)墻對撐分層層澆筑，每層層澆筑高度不不大于50ccm，以長臂振搗搗棒振搗密實實，待側(cè)墻混凝凝土澆筑至中中板底面位置，中板混凝土由兩側(cè)側(cè)向中間澆筑筑，負(fù)1層側(cè)墻澆筑筑至中板頂面面上50cmm，中板頂面面混凝土人工壓壓實、抹光處處理。5負(fù)1層站廳層立柱中板混凝土達到設(shè)設(shè)計強度后，拆拆除第二道鋼鋼管支撐，施施作側(cè)墻防水水至頂板頂，同同時施作側(cè)墻墻、立柱鋼筋筋、模板，澆澆筑負(fù)一層站站廳層立柱，立柱模板采用竹膠板，立柱混凝土伸入頂板（梁）內(nèi)50mm，立柱分層澆筑，每層澆筑高度不大于50cm，立柱整體一次到頂。6負(fù)1層側(cè)墻+頂板、頂頂板梁頂板、頂板上翻梁梁及側(cè)墻施工工模板采用竹竹膠板，碗扣扣支架體系，支支架體系兼做做側(cè)墻模板支支撐體系。澆澆筑由兩側(cè)側(cè)側(cè)墻對撐分層層澆筑，每層層澆筑高度不不大于50ccm，以長臂臂振搗棒振搗搗密實，待側(cè)側(cè)墻混凝土澆筑至至頂板底面位位置，頂板混混凝土由兩側(cè)側(cè)向中間澆筑筑，頂板平面面內(nèi)混凝土澆筑過過程中上翻梁梁倒角處頂板板混凝土充分振振搗密實并流流入頂板上翻翻梁處，頂板板平面混凝土土澆筑完成后后分層澆筑上上翻梁并振搗搗密實后頂面面混凝土由人工工壓實、抹光光處理。7主體結(jié)構(gòu)內(nèi)附屬項項目頂板混凝土達到設(shè)設(shè)計強度后，拆拆除第一道鋼鋼筋混凝土支支撐，施作頂頂板防水、站站臺板、樓梯梯、電梯井等等附屬項目。主體結(jié)構(gòu)施工總體為流水性施工作業(yè)，總體遵循分段分層施工。4.3主體結(jié)構(gòu)施工驗算4.3.1XX站主體結(jié)構(gòu)驗算根據(jù)主體結(jié)構(gòu)施工設(shè)計圖紙尺寸、結(jié)構(gòu)形式、施工荷載及施工質(zhì)量等各方面因素，結(jié)合同類型結(jié)構(gòu)施工經(jīng)驗，側(cè)墻、中板及頂板模板均采用15mm厚優(yōu)質(zhì)竹膠板，背楞為50mm×100mm方木，支撐體系采用碗扣式支架體系，參數(shù)如下：模板支架體系參數(shù)表項目施工部位結(jié)構(gòu)規(guī)格模板次楞主楞支架體系支架規(guī)格備注側(cè)墻端頭井側(cè)墻墻厚800mm，單單次澆筑最高高6.4mt=15mm厚高高強度竹膠板板40mm×90mmm方木間距200mm兩排Φ48×3.0mmm鋼管間距600mm碗扣支架立桿間距：0.66m×0.6m步距：0.9m標(biāo)準(zhǔn)段側(cè)墻墻厚700mm，單單次澆筑最高高5m間距200mm兩排Φ48×3.0mmm鋼管間距600mm立桿間距：0.66m×0.6m板（梁）中板板厚400mm間距300mm100mm×1000mm方木木間距600mm立桿間距：0.99m×0.6m步距：1.2m中縱梁最大截面尺寸：00.9m×1.1m間距200mm100mm×1000mm方木木間距600mm立桿間距：0.66m×0.6m頂板板厚800mm間距200mm100mm×1000mm方木間距600mm立桿間距：0.99m×0.6m頂縱梁最大截面尺寸：11.1m×2.0m間距200mm100mm×1000mm方木木間距600mm立桿間距：0.66m×0.6m柱立柱最大截面尺寸：8800mm××1200mmm間距200mm兩排Φ48×3.0mmm鋼管間距600mm同一截面內(nèi)4根對對拉螺栓4.3.1.1側(cè)墻模板及支撐體系驗算XX站主體結(jié)構(gòu)施工過程中側(cè)墻與中板及頂板同期澆筑，垂直碗扣支架兼做側(cè)墻支撐體系。1、荷載計算新澆筑的混凝土作用于側(cè)墻模板的最大側(cè)壓力，按下列二公式計算，并取二式中較小值。F=0.22F=其中：F——新澆筑混凝土對側(cè)墻模板最大側(cè)壓力（kN/㎡）——混凝土的重力密度（Kn/m3），計算中取24Kn/m3t0——新澆筑混凝土的初凝時間（h），可采用t0=200/（T+15）計算（T為混凝土的溫度℃）V——混凝土的澆筑速度（m/h）H——混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆筑混凝土頂面的總高度（m）——外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1.0；摻加緩凝劑作用的外加劑時取1.2——混凝土塌落度影響響修正系數(shù)，當(dāng)當(dāng)塌落度小于于30mm時取0.85；50~90mmm，取1.0；110~1550mm時，取1.15，結(jié)結(jié)構(gòu)混凝土采用泵泵送，取1.15。混凝土側(cè)壓力：F=0.22=00.22×224×5.77×1.2×1.115×2.51/2=65.677kN/㎡F==24×7==168Kn/㎡根據(jù)計算結(jié)果，取取較小值，F(xiàn)=65.667kN/㎡考慮側(cè)墻澆筑過程程采用混凝土土泵車泵送混混凝土，傾倒倒混凝土對側(cè)側(cè)墻模板產(chǎn)生生的水平荷載載標(biāo)準(zhǔn)值取2kN/㎡。模板最大總側(cè)壓力力為F=(k1F1+k2F2)×折減系數(shù),式中荷載分分項系數(shù)k1取1.2,k2取1.4，折減系數(shù)數(shù)取0.9；則按強度計算模板板及支撐體系時時，組合荷載載為：F0=（65.67×1..2+2×1..4）×0.9=73.444kN/㎡若按剛度要求計算算模板及支撐撐體系時不考考慮混凝土傾傾倒時產(chǎn)生的的荷載，則此此時組合荷載載為：F1=65.67×1..2×0.99=70.922kN/㎡2、側(cè)墻模板驗算（1）模板強度驗算側(cè)墻模板采用t==15mm厚高強度度竹膠板，竹竹膠板方木橫橫梁間距200mm，驗算算強度采用寬寬b=200mm平面竹膠膠板。彈性模量：E=00.1×1005MPa截面慣性矩：I==bh3/112=20×1.53/12==5.6255cm4截面抵抗矩：W==bh2/66=20×1.52/6=7..5cm3F0=73.44kN/㎡q=F0b=733.44×00.2=14.6888kN/mm跨中最大彎矩：MMmax=KKwql2查表有Km=0.1Mmax=0.11ql2=0..1×14.6888×0.22=0.059kN·m彎拉應(yīng)力：σ=MM/W=0..059×1033/7.5×100-6=7.8344MPa＜[σ]=11MMPa經(jīng)驗算，竹膠板側(cè)側(cè)墻模板強度度滿足要求。（2）模板撓度驗算按剛度計算不考慮慮混凝土傾倒倒產(chǎn)生的荷載載，則：F0=70.92kN/㎡q=F0b=700.92×00.2=14.1844kN/mm依照模板橫梁布置置，按三跨連連續(xù)梁進行驗驗算：f=0.677qql4/100EEI=0.677×114.1844×0.24/100××0.1×1105×5.6255×10-8=0.27mm＜LL/400==0.5mm經(jīng)驗算，竹膠板側(cè)側(cè)墻模板撓度度滿足要求。（3）次梁強度驗算橫梁為0.04mm×0.09m方木，跨徑徑0.6m，方木中心心間距0.2m。截面慣性矩：I==bh3/112=0.004×0.093/122=2.433×10-6m4截面抵抗矩：W==bh2/66=0.04×0.092/6==5.4×100-5m3作用于橫梁上的均均布荷載為：：F橫=F0=73.444kN/mm2q橫=F橫×b=73.444×0.2=14.6888kN/m跨中最大彎矩：MMmax=KKwql2查表有Km=0.1Mmax=0.11ql2=0..1×14.6888×0.62=0.529kN··m落葉松容許抗彎應(yīng)應(yīng)力[σ]=14..5MPa，彈性模量E=11××103MPPaa、橫梁抗彎應(yīng)力：：σ=M/W==0.529×1003/5.44×10-5=9.79MPPa＜[σ]=14..5MPa故橫梁抗彎應(yīng)力滿滿足要求。b、計算橫梁剛度時不不考慮混凝土土傾倒產(chǎn)生的的荷載，則：：q橫=F橫×b=70.922×0.2=14.188kN/m橫梁撓度：f=KKfql4/100EEI查表得：Kf=0.6777f=0.677qql4/100EI=0.677×144.18×00.64/100×111×103××2.43×10-6=0.47mm＜LL/400==1.5mm橫梁撓度滿足要求求。經(jīng)驗算，側(cè)墻模板板橫梁強度滿滿足要求。（4）縱梁強度驗算縱梁為兩根Φ488×3.0mm鋼管，跨徑為為0.6m，間距為0..6m。截面慣性矩：I==1.2199×105mm4；截面抵抗矩：W==5.08××103mm3；鋼管的彈性模量::2060000N//mm2抗彎強度設(shè)計值::205N/mmm2；F=ql=14.6888×0.66=8.8113跨中最大彎矩：MMmax=FFa，其中a=l/33=600//3=2000mm則Mmax=Fa==Fl/3Mmax=Fl//3=8.8133×0.6/3=1.763kN··ma、縱梁抗彎應(yīng)力：：σ=M/W==1.763×1003/5.008×103×2=173.55N/mm2＜[σ]=205N/mmm2故縱梁抗彎應(yīng)力滿滿足要求。b、按剛度計算不考慮慮混凝土傾倒倒產(chǎn)生的荷載載，則：F0=70.92kN//m2F=ql=14.188×0.6==8.5088kN縱梁撓度：f=其中a=200mmml=6000mmf==8.508×1003×2000×（3×60002-4×22002）/24×22060000×1.2119×1055×2=1.3mm＜L//400=11.5mm縱梁撓度滿足要求求。經(jīng)驗算，側(cè)墻模板板縱梁強度滿滿足要求。（5）側(cè)墻支架驗算側(cè)墻支架體系與板板（梁）碗扣扣支架體系共共用，則側(cè)墻墻方向支架體體系立桿間距距為0.6m×0.6m，步距0.6m。支撐承受的水平力力=側(cè)壓力×支撐間距N=F×0.6××0.6新澆筑混凝土側(cè)壓壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=65.955KN/m2傾倒混凝土產(chǎn)生的的荷載標(biāo)準(zhǔn)值值F2=2KN//m2新澆筑混凝土取安安全系數(shù)1.2，傾倒混凝凝土產(chǎn)生荷載載取安全系數(shù)數(shù)1.4，最大側(cè)壓壓力折減系數(shù)數(shù)取0.9，則：F=（1.2F11+1.4F2）×0.9=（1.2×655.95+11.4×2）×0.9=73.444KN/m2N=73.44××0.6×0.6=26.444KN。采用Φ48鋼管支撐，壁厚厚3.0mm，截面面面積489mmm2，抗壓強度[]=2055N/mmm2=F管/An=226.44//424=62.4N//mm2＜[]=2055N/mm22斜撐管（剪刀撐處處）F=N/ccos45°°=37.4N//mm2=F管/An=337.4/4424=88.2N//mm2＜[]=2055N/mm22經(jīng)驗算可知，車站站主體結(jié)構(gòu)端端墻模板與腳腳手架設(shè)計滿滿足要求。4.3.1.2頂頂板模板及支支撐體系驗算算XX站頂板厚度為為800mm，模板采用t=15mmm竹膠板。根據(jù)施工需要，約約每25m作為一一個施工段，標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)段寬度為為19.6mm。（1）荷載計算a、鋼筋混凝土自重：：G=3922×26kNN/m3=110192kNN偏安全考慮，取安安全系數(shù)=11.2，以全部重重量作用于模模板上單位面面積荷載：F1=G/S=100192kNN×1.2÷÷（25m×19.6mm）=24.966kN/m2；b、施工荷載：取FF2=2.5kNN/m2；c、振搗混凝土產(chǎn)生生的荷載：取取F3=2.0kkN/m2；d、竹膠板：取F55=0.1kkN/m2；e、方木：取F6==7.5kNN/m2。（2）模板受力驗算模板采用t=155mm厚高強強度竹膠板，竹竹膠板背肋方方木間距為3300mm，故故驗算模板強強度采用寬b=300mm的平平面竹膠板。模板力學(xué)性能a、彈性模量：E=00.1×1005MPab、截面慣性矩：II=bh3//12=30×1.553/12==8.44cmm4c、截面抵抗矩：WW=bh2//6=30×1.522/6=111.25cm3模板受力驗算a、模板均布荷載：：F0=F1+F2+F3=24.966+2.5++2=29..46kN//m2q=F0b=229.46××0.3=8.84kkN/mb、跨中最大彎矩：：Mmax==Kwql2查表有Km=0.1Mmax=0.11ql2=0.1×8.844×0.32=0.08kN·mc、彎拉應(yīng)力：σ==M/W=00.08×103//11.255×10-6=7.0722MPa＜[σ]=11MMPa竹膠板模板強度滿滿足要求。d、撓度驗算：根據(jù)模板背肋排布布，竹膠板模模板可看做三三跨連續(xù)梁：：f=Kfql44/100EEI查表得：Kf=0.6777則：f=0.6777ql4/100EEI=0.677×88.84×00.34/100××0.1×1105×8.44×110-8=0.57mm＜LL/400==0.75mm根據(jù)計算結(jié)果，竹竹膠板模板彎彎拉應(yīng)力滿足足要求。（3）橫梁強度驗算橫梁為0.04mm×0.09m方木，跨徑徑0.6m，方木中心心間距0.30m。截面慣性矩：I==bh3/112=0.004×0.093/122=2.433×10-6m4截面抵抗矩：W==bh2/66=0.04×0.092/6==5.4×100-5m3作用于橫梁上的均均布荷載為：：F橫=F1+F2+FF3+F4=24.966+2.5++2+0.11=29.556kN/mm2q橫=F橫×b=29.566×0.3=8.8688kN/m跨中最大彎矩：MMmax=KKwql2查表有Km=0.1Mmax=0.1qql2=0..1×8.8868×0..62=0.32kN·m落葉松容許抗彎應(yīng)應(yīng)力[σ]=14..5MPa，彈性模量E=11××103MPPaa、橫梁抗彎應(yīng)力：σ=M/W=0.32×1033/5.4×10-5=5.9MPa＜[[σ]=14..5MPa故橫梁抗彎應(yīng)力滿滿足要求。b、橫梁撓度：頂板橫梁根據(jù)布置置規(guī)則，按三三跨連續(xù)梁計計算。f=Kfql44/100EEI查表得：Kf=0.6777=0.677ql44/100EI=0.677×8..868×00.64/100×111×103××2.43×10-6=0.29mm＜LL/400==1.5mm橫梁撓度滿足要求求。經(jīng)驗算，橫梁強度度滿足要求。（4）縱梁強度驗算縱梁為0.09mm×0.14m方木，跨徑徑為0.9mm，間距為0..6m。截面慣性矩：I==bh3/112=0.009×0.143/12==2.0588×10-5m4截面抵抗矩：W==bh2/66=0.099×0.142/6=2..94×100-4m3跨徑0.9m的縱縱梁上承擔(dān)3根橫梁，重重量為：N橫=0.04×0.09×0.6×7.5××3=0.0486kNF=ql+N=8.8868×0..9+0.0049=8.03kNN跨中最大彎矩：MMmax=FFa，其中a=l/33=900//3=3000mmMmax=Fa==8.03×00.9/3==2.41kN/m落葉松容許抗彎應(yīng)應(yīng)力[σ]=14..5MPa，彈性模量E=11××103MPPaa、縱梁抗彎應(yīng)力：σ=M/W=2.41×1033/2.944×10-4=8.2MPaa＜[σ]=14..5MPa故縱梁抗彎應(yīng)力滿滿足要求。b、縱梁撓度：縱梁布置集中荷載載計算。f=其中l(wèi)=9900mma=3000mm=8.2×300××（3×90002-4×33002）/24×111×2.0058×1007=0.94mm＜LL/400==2.25mmm縱梁撓度滿足要求求。經(jīng)驗算，縱梁強度度滿足要求。（5）支架受力驗算a、立桿受力驗算碗扣支架立桿設(shè)計計承重為：30kN/根單根立桿承受鋼筋筋混凝土及模板板重量為：N1=0.9××0.6×29.466=15.911kN橫梁施加在每根立立桿上的重量量為：N2=0.6×3×0.04×0.09×7.5=00.0486kN縱梁施加在每根立立桿上的重量量為：N3=0.9××0.1×00.14×7.5=00.09455kN每個立桿承受總重重為：N=N1+N2+N3=16.055kN＜30kN/根立桿承重滿足要求求b、支架穩(wěn)定性驗算算立桿長細(xì)比=L//i=12000/i=11200/（I管/A管）1/2其中I管——鋼管慣性矩A管———鋼管截面積積I管=π×（D4-d4）/64==π×（4.84-4.24）/64=10.7833cm4A管=π×（D2-d2）/4=ππ×（4.82-4.22）/4=4.241cm2慣性半徑：i=（I管/A管）1/2=1.595cm立桿長細(xì)比：=LL/i=1220/1.5595=75由長細(xì)比可查得軸軸心受力構(gòu)件件的縱向彎曲曲系數(shù)=0..75立桿容許抗彎應(yīng)力力：σ=N/（A管）=160500/（0.75×424.11）=50.466MPa＜鋼材容許許抗彎應(yīng)力[σ]=1455MPa經(jīng)驗算，支架穩(wěn)定定性滿足要求求。4.3.1.3中板模板及及支撐體系驗驗算XX站中板厚度為為400mm，模模板采用t=15mmm竹膠板。根據(jù)施工需要，約約每25m作為一一個施工段，標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)段寬度為為19.6mm。（1）荷載計算a、鋼筋混凝土自重重：G=1966×26kNN/m3=55096kNN偏安全考慮，取安安全系數(shù)=11.2，以全部重重量作用于模模板上單位面面積荷載：F1=G/S=50096kN××1.2÷（25m×19.6mm）=12.48kNN/m2；b、施工荷載：取FF2=2.5kNN/m2；c、振搗混凝土產(chǎn)生生的荷載：取取F3=2.0kkN/m2；d、竹膠板：取F55=0.1kkN/m2；e、方木：取F6==7.5kNN/m2。（2）模板受力驗算模板采用t=155mm厚高強強度竹膠板，竹竹膠板背肋方方木間距為3300mm，故故驗算模板強強度采用寬b=300mm的平平面竹膠板。模板力學(xué)性能a、彈性模量：E=00.1×1005MPab、截面慣性矩：II=bh3//12=300×1.533/12=88.44cmm4c、截面抵抗矩：WW=bh2//6=30×1.552/6=111.25ccm3模板受力驗算a、模板均布荷載：：F0=F1+F2+F3=15.177+2.5++2=16.98kNN/m2q=F0b=166.98×00.3=5.0944kN/mb、跨中最大彎矩：：Mmax==Kwql2查表有Km=0.1Mmax=0.11ql2=0..1×5.0094×0..32=0.0446kN·mmc、彎拉應(yīng)力：σ==M/W=00.046×1003/11..25×100-6=4.08MPPa＜[σ]=11MMPa經(jīng)驗算，竹膠板模模板強度滿足足要求。d、撓度驗算：根據(jù)模板背肋排布布，竹膠板模模板可看做三三跨連續(xù)梁：：f=Kfql44/100EEI查表得：Kf=0.6777f=0.677qql4/100EEI=0.677×55.094×0.34/（100×00.1×1005×8.44×110-8）=0.35mm＜3300/4000=0.755mm根據(jù)計算結(jié)果，竹竹膠板模板彎彎拉應(yīng)力滿足足要求。（3）橫梁強度驗算橫梁為0.04mm×0.09m方木，跨徑徑0.6m，方木中心心間距0.3m。截面慣性矩：I==bh3/112=0.004×0.093/122=2.433×10-6m4截面抵抗矩：W==bh2/66=0.044×0.092/6==5.4×100-5m3作用于橫梁上的均均布荷載為：：F橫=F1+F2+FF3+F4=12.488+2.5++2+0.11=17.008kN/mm2q橫=F橫×b=17.088×0.3=5.1244kN/m跨中最大彎矩：Mmax=Kwqql2查表有Km=0.1Mmax=0.11ql2=0..1×5.1124×0..62=0.184kN··m落葉松容許抗彎應(yīng)應(yīng)力[σ]=14..5MPa，彈性模量E=11××103MPPaa、橫梁抗彎應(yīng)力：σ=M/W=0.184×1003/5.44×10-5=3.4MPa＜[[σ]=14..5MPa故橫梁抗彎應(yīng)力滿滿足要求。b、橫梁撓度：f=Kfql44/100EEI查表得：Kf=0.6777f=0.677qql4/100EII=0.677×5..124×00.64/100×111×103××2.43×10-6=0.47mm＜LL/400==1.5mm橫梁撓度滿足要求求。綜合上述，橫梁強強度滿足要求求。（4）縱梁強度驗算縱梁為0.1m××0.1m方木木，跨徑為00.9m，間間距為0.6m。截面慣性矩：I==bh3/112=0.11×0.133/12=88.33×110-6m4截面抵抗矩：W==bh2/66=0.1××0.12/66=1.677×10-4m3跨徑0.9m的縱縱梁上承擔(dān)33根橫梁，重重量為：0.04×0.09×0.6×7.5××3=0.04886kNF=ql+N=55.124××0.9+00.049==4.66kNN跨中最大彎矩：MMmax=FFa，其中a=l/33=900//3=3000mmMmax=Fa==4.66×00.9/3==1.39kkN/m落葉松容許抗彎應(yīng)應(yīng)力[σ]=14..5MPa，彈性模量E=11××103MPPaa、縱梁抗彎應(yīng)力：σ=M/W=1.39×1033/1.677×10-4=8.37MPPa＜[σ]=14..5MPa故縱梁抗彎應(yīng)力滿滿足要求。b、縱梁撓度：縱梁布置集中荷載載計算。f=其中l(wèi)=9900mma=3000mm=4.66×3000×（3×90002-4×33002）/24×111×8.333×1066=1.32mm＜LL/400==2.25mmm縱梁撓度滿足要求求。經(jīng)驗算，縱梁強度度滿足要求。綜合上述，縱梁強強度滿足要求求。（5）支架受力驗算a、立桿受力驗算碗扣支架立桿設(shè)計計承重為：30kN/根單根立桿承受鋼筋筋混凝土及模板板重量為：N1=0.9××0.6×12.588=6.79kN橫梁施加在每根立立桿上的重量量為：N2=0.9××3×0.005×0.11×7.5==0.1kN縱梁施加在每根立立桿上的重量量為：N3=0.9××0.1×00.15×77.5=0..0675kN每個立桿承受總重重為：N=N1+N2+N3=10.36kN＜30kN/根立桿承重滿足要求求b、支架穩(wěn)定性驗算算立桿長細(xì)比=L//i=12000/i=11200/（I管/A管）1/2其中I管——鋼管慣性矩A管———鋼管截面積積I管=π×（D4-d4）/64==π×（4.84-4.24）/64=100.783ccm4A管=π×（D2-d2）/4=ππ×（4.82-4.12）/4=4.241cm2慣性半徑：i=（I管/A管）1/2=1.595cm立桿長細(xì)比：=LL/i=1220/1.5595=75由長細(xì)比可查得軸軸心受力構(gòu)件件的縱向彎曲曲系數(shù)=0..75立桿容許抗彎應(yīng)力力：σ=N/（A管）=10360/（0.75×424.11）=32.6MPPa＜鋼材容許許抗彎應(yīng)力[σ]=1455MPa故支架穩(wěn)定性滿足足要求。4.3.1.4梁體、立柱柱模板及梁體體支架驗算XX站主體結(jié)構(gòu)施施工過程梁體體結(jié)構(gòu)主要為為底縱梁、中中縱梁及頂縱縱梁，梁體結(jié)結(jié)構(gòu)尺寸規(guī)格格較多，其中中底縱梁施工工于混凝土內(nèi)內(nèi)模內(nèi)施工，施施工方法見底底板模板施工工，中縱梁及及頂縱梁模板板采用竹膠板板模板，支架架為碗口支架架體系，總體體于中板及頂頂板同期支模模并澆筑混凝凝土，以下分別對中中縱梁及頂縱縱梁模板及支支架進行驗算算。4.3.1.4..1中縱梁模板板及支架驗算算中縱梁結(jié)構(gòu)尺寸及及規(guī)格較多，為為驗算方便，根根據(jù)圖紙設(shè)計計尺寸取中縱縱梁最大截面面0.9m×1.1m作為為驗算對象，以以下縱梁結(jié)構(gòu)構(gòu)模板及支架架參考此驗算算過程進行布布置。中縱梁底模板采用用t=15mmm高強度竹膠膠板，次楞采采用40mm×90mm方木，間間距0.2m，主楞采用用100mmm×100mm方木，間間距0.6m。支架體系系采用碗扣式式支架，立桿桿間距0.66m×0.6m，橫桿步距1.2mm。1、中縱梁模板驗算（1）荷載計算a、鋼筋混凝土自重重：G=244.75×226kN/mm3=6433.5kN偏安全考慮，取安安全系數(shù)=11.2，以全部重重量作用于模模板上單位面面積荷載：F1=G/S=6443.5kNN×1.2÷÷（25m×0.9m）=34.332kN/mm2；b、施工荷載：取FF2=2.5kNN/m2；c、振搗混凝土產(chǎn)生生的荷載：取取F3=2.0kkN/m2；d、竹膠板：取F55=0.1kkN/m2；e、方木：取F6==7.5kNN/m2。（2）模板受力驗算模板采用t=155mm厚高強強度竹膠板，竹竹膠板背肋方方木間距為2200mm，故驗驗算模板強度度采用寬b==200mm的平面面竹膠板。竹膠板模板力學(xué)性性能a、彈性模量：E=00.1×1005MPab、截面慣性矩：II=bh3//12=20×1.533/12=5..625cmm4c、截面抵抗矩：WW=bh2//6=20×1.522/6=7..5cm3模板受力驗算a、模板均布荷載：：F0=F1+F2+F3=34.322+2.5++2=38..82kN//m2q=F0b=388.82×00.20=7.7644kN/mb、跨中最大彎矩：：Mmax==Kwql2查表有Km=0.1Mmax=0.11ql2=00.1×7..764×00.22=0.0331kN·mmc、彎拉應(yīng)力：σ==M/W=00.031×103//7.5×100-6=4.14MPPa＜[σ]=11MMPa經(jīng)驗算，竹膠板模模板強度滿足足要求。d、撓度驗算：根據(jù)模板背肋排布布，竹膠板模模板可看做三三跨連續(xù)梁：：f=Kfql44/100EEI查表得：Kf=0.6777f=0.677qql4/100EEI=0.677×77.764××0.204/（100×00.1×1005×5.6255×10-8）=0.15mm＜LL/400==0.5mm根據(jù)計算結(jié)果，竹竹膠板模板彎彎拉應(yīng)力滿足足要求。（3）橫梁強度驗算橫梁為0.04mm×0.09m方木，跨徑徑0.6m，方木中心心間距0.20m。截面慣性矩：I==bh3/112=0.004×0.093/122=2.433×10-6m4截面抵抗矩：W==bh2/66=0.04×0.092/6==5.4×100-5m3作用于橫梁上的均均布荷載為：：F橫=F1+F2+FF3+F4=34.322+2.5++2+0.11=38.992kN/mm2q橫=F橫×b=38.922×0.2=7.7844kN/m跨中最大彎矩：Mmax=Kwqql2查表有Km=0.1Mmax=0.11ql2=00.1×7..784×00.62=0.28kN·mm落葉松容許抗彎應(yīng)應(yīng)力[σ]=14..5MPa，彈性模量E=11××103MPPaa、橫梁抗彎應(yīng)力：σ=M/W=0.28×1033/5.4×10-5=5.19MPa＜＜[σ]=14..5MPa故橫梁抗彎應(yīng)力滿滿足要求。b、橫梁撓度：f=Kfql44/100EEI查表得：Kf=0.6777f=0.677qql4/100EEI=0.677×77.784××0.64/100××11×1003×2.443×10-6=0.25mm＜LL/400==1.5mm橫梁撓度滿足要求求。綜合上述，橫梁強強度滿足要求求。（4）縱梁強度驗算縱梁為0.1m××0.1m方木木，跨徑為00.6m，間距為0..6m。截面慣性矩：I==bh3/112=0.11×0.133/12=88.33×110-6m4截面抵抗矩：W==bh2/66=0.1××0.12//6=1.667×10--4m3跨徑0.6m的縱縱梁上承擔(dān)33根橫梁，重重量為：0..04×0.09×0.6×7.5××3=0.0486kNF=ql+N=77.784××0.6+00.049==4.72kNN跨中最大彎矩：MMmax=FFa，其中a=l/33=600//3=2000mmMmax=Fa==4.72×00.6/3==0.9444kN/mm落葉松容許抗彎應(yīng)應(yīng)力[σ]=14..5MPa，彈性模量E=11××103MPPaa、縱梁抗彎應(yīng)力：σ=M/W=0.944×1003/1.667×10-4=5.65MPPa＜[σ]=14..5MPa故縱梁抗彎應(yīng)力滿滿足要求。b、縱梁撓度：縱梁布置集中荷載載計算。f=其中l(wèi)=6600mma=3000mm=4.72×2000×（3×60002-4×22002）/24×111×8.333×1066=0.395mm＜＜L/4000=1.5mmm縱梁撓度滿足要求求。經(jīng)驗算，縱梁強度度滿足要求。綜合上述，縱梁強強度滿足要求求。（5）支架受力驗算a、立桿受力驗算碗扣支架立桿設(shè)計計承重為：30kN/根單根立桿承受鋼筋筋混凝土及模板板重量為：N1=0.6×00.6×34.422=12.366N橫梁施加在每根立立桿上的重量量為：N2=0.6×3×0.05×00.1×7..5=0.00675kNN縱梁施加在每根立立桿上的重量量為：N3=0.6×00.1×0..1×7.55=0.0445kN每個立桿承受總重重為：N=N1+N2+N3=12.477kN＜30kN/根立桿承重滿足要求求b、支架穩(wěn)定性驗算算立桿長細(xì)比=L//i=12000/i=11200/（I管/A管）1/2其中I管——鋼管慣性矩A管———鋼管截面積積I管=π×（D4-d4）/64==π×（4.84-4.24）/64=100.783ccm4A管=π×（D2-d2）/4=ππ×（4.82-4.22）/4=4.241cm2慣性半徑：i=（I管/A管）1/2=1.595cm立桿長細(xì)比：=LL/i=1220/1.5595=75由長細(xì)比可查得軸軸心受力構(gòu)件件的縱向彎曲曲系數(shù)=0..75立桿容許抗彎應(yīng)力力：σ=N/（A管）=12470/（0.75×424.1）=39.2MPPa＜鋼材容許許抗彎應(yīng)力[σ]=1455MPa故支架穩(wěn)定性滿足足要求。綜上，模板及碗扣扣支架體系滿滿足要求。4.3.1.4..2頂縱梁模板及及支架驗算頂縱梁結(jié)構(gòu)尺寸及及規(guī)格亦較多多，為驗算方方便，根據(jù)圖圖紙設(shè)計尺寸寸取頂縱梁最最大截面1..1m×2.0m作為為驗算對象，以以下縱梁結(jié)構(gòu)構(gòu)模板及支架架參考此驗算算過程進行布布置。頂縱梁底模板采用用t=15mmm高強度竹膠膠板，次楞采采用40mm×90mm方木，間間距0.20m，主楞采用用100mmm×100mmm方木，間距距0.6m。支支架體系采用用碗扣式支架架，立桿間距距0.6m×0.6m，橫桿步距距1.2m。1、頂縱梁模板驗算（1）荷載計算a、鋼筋混凝土自重重：G=55mm3×26kkN/m3==1430kNN偏安全考慮，取安安全系數(shù)=11.2，以全部重重量作用于模模板上單位面面積荷載：F1=G/S=14430kN××1.2÷（25m×1.1m）=62.4kNN/m2；b、施工荷載：取FF2=2.5kNN/m2；c、振搗混凝土產(chǎn)生生的荷載：取取F3=2.0kkN/m2；d、竹膠板：取F55=0.1kkN/m2；e、方木：取F6==7.5kNN/m2。（2）模板受力驗算模板采用t=155mm厚高強強度竹膠板，竹竹膠板背肋方方木間距為2200mm，故驗驗算模板強度度采用寬b=200mm的平面面竹膠板。竹膠板模板力學(xué)性性能a、彈性模量：E=00.1×1005MPab、截面慣性矩：II=bh3//12=200×1.533/12=44.22cmm4c、截面抵抗矩：WW=bh2//6=20×1.552/6=55.625ccm3模板受力驗算模板均布荷載：FF0=F1+F2+F3=62.4+22.5+2==66.9kNN/m2q=F0b=666.9×00.2=13.38kkN/mb、跨中最大彎矩：：Mmax==Kwql2查表有Km=0.1Mmax=0.11ql2=00.1×13.38×00.22=0.0054kN·mmc、彎拉應(yīng)力：σ==M/W=00.054×1033/5.6225×10-6=9.51MPPa＜[σ]=11MMPa經(jīng)驗算，竹膠板模模板強度滿足足要求。d、撓度驗算：根據(jù)模板背肋排布布，竹膠板模模板可看做三三跨連續(xù)梁：：f=Kfql44/100EEI查表得：Kf=0.6777f=0.677qql4/100EEI=0.677×113.38×00.24/（100×00.1×1005×4.22×110-8）=0.34mm＜LL/400==0.5mm根據(jù)計算結(jié)果，竹竹膠板模板彎彎拉應(yīng)力滿足足要求。（3）橫梁強度驗算橫梁為0.04mm×0.09m方木，跨徑徑0.6m，方木中心心間距0.2m。截面慣性矩：I==bh3/112=0.004×0.093/122=2.433×10-6m4截面抵抗矩：W==bh2/66=0.044×0.092/6==5.4×100-5m3作用于橫梁上的均均布荷載為：：F橫=F1+F2+FF3+F4=62.4+22.5+2++0.1=667kN/mm2q橫=F橫×b=67×0..2=13.4kN//m跨中最大彎矩：Mmax=Kwqql2查表有Km=0.1Mmax=0.11ql2=00.1×13.4×0.62=0.482kN··m落葉松容許抗彎應(yīng)應(yīng)力[σ]=14..5MPa，彈性模量E=11××103MPPaa、橫梁抗彎應(yīng)力：σ=M/W=0.482×1003/5.44×10-5=8.9MPa＜[[σ]=14..5MPa故橫梁抗彎應(yīng)力滿滿足要求。b、橫梁撓度：f=Kfql44/100EEI查表得：Kf=0.6777f=0.677qql4/100EEI=0.677×113.4×0.64/100××11×1003×2.443×10-6=0.44mm＜LL/400==1.5mm橫梁撓度滿足要求求。綜合上述，橫梁強強度滿足要求求。（4）縱梁強度驗算縱梁為0.1m××0.1m方木木，跨徑為00.6m，間間距為0.66m。截面慣性矩：I==bh3/112=0.11×0.133/12=88.33×110-6m4截面抵抗矩：W==bh2/66=0.1××0.12//6=1.667×10--4m3跨徑0.6m的縱縱梁上承擔(dān)33根橫梁，重重量為：0.04×0.09×0.6×7..5×3=0.0485kNF縱=ql+N=13..4×0.66+0.0449=8.0899kN跨中最大彎矩：MMmax=FFa，其中a=l/33=600//3=2000mmMmax=Fa==8.0899×0.6//3=1.662kN//m落葉松容許抗彎應(yīng)應(yīng)力[σ]=14..5MPa，彈性模量E=11××103MPPaa、縱梁抗彎應(yīng)力：σ=M/W=1.62×1033/1.677×10-4=9.7MPaa＜[σ]=14..5MPa故縱梁抗彎應(yīng)力滿滿足要求。b、縱梁撓度：縱梁布置集中荷載載計算。f=其中l(wèi)=6600mma=3000mm=8.089×2000×（3×60002-4×22002）/24×111×8.333×1066=0.68mm＜LL/400==1.5mmm縱梁撓度滿足要求求。經(jīng)驗算，縱梁強度度滿足要求。綜合上述，縱梁強強度滿足要求求。（5）支架受力驗算a、立桿受力驗算碗扣支架立桿設(shè)計計承重為：30kN/根單根立桿承受鋼筋筋混凝土及模板板重量為：N1=0.6××0.6×67=24.122kN混凝土振搗產(chǎn)生的的荷載：N2=2×0..6×0.66=0.722kN橫梁施加在每根立立桿上的重量量為：N3=0.6×3×0.05×00.1×7..5=0.00675kNN縱梁施加在每根立立桿上的重量量為：N4=0.6××0.1×00.1×7..5=0.0045kN每個立桿承受總重重為：N=N1+1.4N2+N3+N4=25.244kN＜30kN/根立桿承重滿足要求求b、支架穩(wěn)定性驗算算立桿長細(xì)比=L//i=12000/i=11200/（I管/A管）1/2其中I管——鋼管慣性矩A管———鋼管截面積積I管=π×（D4-d4）/64==π×（4.84-4.24）/64=10.7833cm4A管=π×（D2-d2）/4=ππ×（4.82-4.22）/4=4.241cmm2慣性半徑：i=（I管/A管）1/2=1.595cm立桿長細(xì)比：=LL/i=1220/1.5595=75由長細(xì)比可查得軸軸心受力構(gòu)件件的縱向彎曲曲系數(shù)=0..75立桿容許抗彎應(yīng)力力：σ=N/（A管）=25240/（0.75×424.11）=79.4MPPa＜鋼材容許許抗彎應(yīng)力[σ]=1455MPa故支架穩(wěn)定性滿足足要求。綜上，模板及碗扣扣支架體系滿滿足要求。4.3.1.4..3立柱模板及支支架驗算XX站主體結(jié)構(gòu)立立柱結(jié)構(gòu)尺寸寸較多，選取取其中12000mm×800mmm截面立柱進進行驗算，其其他截面立柱柱模板及支撐撐布置參考本本驗算。立柱模板采用t==15mm厚高高強度竹膠板板，次楞采用用40mm×90mm方木，方方木間距0..2m，主楞楞采用兩根Φ48×3.0mm鋼管，雙雙排鋼管間距距0.6m。1、荷載確定新澆筑的混凝土作作用于側(cè)墻模模板的最大側(cè)側(cè)壓力，按下下列二公式計計算，并取二二式中較小值值。F=0.22F=其中：F——新澆澆筑混凝土對對側(cè)墻模板最最大側(cè)壓力（kN/㎡）——混凝土的重力密度度（Kn/m3），計算中中取24Kn/m3t0——新澆筑混凝土的初初凝時間（h），可采用t0=200/（T+15）計算（T為混凝土的的溫度℃）V——混凝土的澆筑速度度（m/h）H——混凝土側(cè)壓力計算算位置處至新新澆筑混凝土土頂面的總高高度（m）——外加劑影響修正系系數(shù)，不摻外外加劑時取1.0；摻加緩凝凝劑作用的外外加劑時取1.2——混凝土塌落度影響響修正系數(shù)，當(dāng)當(dāng)塌落度小于于300mmm時取0.85；50~90mmm，取1.0；110~1550mm時，取1.15，結(jié)構(gòu)混凝土土采用泵送，取取1.15。混凝土側(cè)壓力：F=0.22=00.22×224×5.77×1.2×1.115×2.551/2=65.677kN/㎡F==24×5==120Knn/㎡根據(jù)計算結(jié)果，取取較小值，F(xiàn)=65.667kN/㎡考慮立柱澆筑過程程采用混凝土土泵車泵送混混凝土，傾倒倒混凝土對立立柱模板產(chǎn)生生的水平荷載載標(biāo)準(zhǔn)值取2kN/㎡。模板最大總側(cè)壓力力為F=(k1F1+k2F2)×折減系數(shù),式中荷載分分項系數(shù)k1取1.2,k2取1.4，折減系數(shù)數(shù)取0.9；則按強度計算模板板及支撐體系系時，組合荷荷載為：F0=（65.67×1..2+2×11.4）×0.9==73.444kN/㎡若按剛度要求計算算模板及支撐撐體系時不考考慮混凝土傾傾倒時產(chǎn)生的的荷載，則此此時組合荷載載為：F1=65.67×1..2×0.99=70.992kN/㎡2、立柱模板驗算（1）模板強度驗算立柱模板采用t==15mm厚高高強度竹膠板板，竹膠板方方木次楞間距200mm，驗算算強度采用寬寬b=200mm平面竹竹膠板。彈性模量：E=00.1×1005MPa截面慣性矩：I==bh3/112=20×1.533/12=55.625ccm4截面抵抗矩：W==bh2/66=20×1.522/6=7..5cm3截面積：A=bhh=20×11.5=300cm2F0=73.44kN/㎡q=F0b=733.44×00.2=144.688kkN/m跨中最大彎矩：MMmax=KKwql2查表有Km=0.1Mmax=0.11ql2=00.1×144.688××0.22==0.0599kN·m彎拉應(yīng)力：σ=MM/W=0..059×1033/7.5×100-6=7.8344MPa＜[σ]=11MMPa經(jīng)驗算，竹膠板立立柱模板強度度滿足要求。（2）模板撓度驗算按剛度計算不考慮慮混凝土傾倒倒產(chǎn)生的荷載載，則：F0=70.92kN/㎡q=F0b=700.92×00.20=14.1884kN//m依照模板橫梁布置置，按三跨連連續(xù)梁進行驗驗算：f=0.677qql4/100EEI=0.677×114.1844×0.24/100××0.1×1105×5.6255×10-8=0.27mm＜LL/400==0.5mm3、橫梁強度驗算橫梁為0.04mm×0.09m方木，跨徑徑0.6m，方木中心心間距0.20m。截面慣性矩：I==bh3/112=0.004×0.093/122=2.433×10-6m4截面抵抗矩：W==bh2/66=0.044×0.092/6==5.4×100-5m3作用于橫梁上的均均布荷載為：：F橫=F0=73.444kN/mm2q橫=F橫×b=73.444×0.2=14.69kNN/m跨中最大彎矩：MMmax=KKwql2查表有Km=0.1Mmax=0.11ql2=00.1×144.69×0.62=0.529kNN·m落葉松容許抗彎應(yīng)應(yīng)力[σ]=14..5MPa，彈性模量E=11××103MPPaa、橫梁抗彎應(yīng)力：：σ=M/W==0.529×1003/5.44×10-5=9.8MPa＜[σ]=14..5MPa故橫梁抗彎應(yīng)力滿滿足要求。b、計算橫梁剛度時時不考慮混凝凝土傾倒產(chǎn)生生的荷載，則則：q橫=F橫×b=70.922×0.2=14.18kNN/m橫梁撓度：f=KKfql4/100EEI查表得：Kf=0.6777f=0.677qql4/100EEI=0.677×114.18×00.64/100××11×1003×2.443×10-6=0.47mm＜LL/400==1.5mm橫梁撓度滿足要求求。經(jīng)驗算，立柱模板板橫梁強度滿滿足要求。4、800mm寬方向向柱箍的計算算柱箍采用圓鋼管，直直徑48mmm，壁厚3mmm，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4.4993×2=88.99cmm3；I=10.7783×2==21.577cm4；按集中荷載計算（附附計算簡圖）：：800mm方向柱柱箍計算簡圖圖其中P---豎楞傳遞到到柱箍的集中中荷載(kN)；P==(1.22×65..67×0..9+11.4×22×0.9))×0.1993×00.6=8.5kkN；800mm方向柱柱箍剪力圖((kN)最大支座力:NN=200.841kN；800mm方向柱柱箍彎矩圖((kN·m))最大彎矩:M=0.7774kNN·m；800mm方向柱柱箍變形圖((mm)最大變形:ν=0.4404mmm；1.柱箍抗彎強強度驗算柱箍截面抗彎強度度驗算公式σ=M/(γxWW)<f其中，柱箍桿件的的最大彎矩設(shè)設(shè)計值:MM=7773529..5N·mmm；彎矩作用平面內(nèi)柱柱箍截面抵抗抗矩:W=89886mm33；800mm邊柱箍箍的最大應(yīng)力力計算值:σ=811.98NN/mm2；柱箍的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=205NN/mm2；800mm邊柱箍箍的最大應(yīng)力力計算值σ=7.774×1088/(1.005×8.999×1066)=81..98N/mmm2小于柱箍的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=2055N/mm22，滿足要求求!2.柱箍撓度驗驗算經(jīng)過計算得到:ν=0.4004mm；；柱箍最大容許撓度度:[ν]=4400/250==1.6mm；柱箍的最大撓度ν=0.4044mm小于柱柱箍最大容許許撓度[ν]=1.6mmm，滿足要要求!5、800mm方向?qū)菟ǖ挠嬘嬎阌嬎愎饺缦?N<[N]=f××A其中N--對拉螺栓所所受的拉力；；A對拉螺螺栓有效面積積(mm2)；f對拉螺螺栓的抗拉強強度設(shè)計值，取取170NN/mm2；查表得：對拉螺栓的型號::M16；對拉螺栓的有效直直徑:13..55mmm；對拉螺栓的有效面面積:A==144mm2；對拉螺栓所受的最最大拉力:N=20.8441kN。對拉螺栓最大容許許拉力值:[N]==1.700×105×1.444×10-44=244.48kkN；對拉螺栓所受的最最大拉力NN=20.8841kN小于對拉螺螺栓最大容許許拉力值[[N]=244.48kNN，對拉螺栓栓強度驗算滿滿足要求!6、1200mm方向向柱箍的計算算柱箍采用圓鋼管，直直徑48mmm，壁厚3mmm，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4.4993×2=88.99cmm3；I=10.7783×2==21.577cm4；按計算（附計算簡簡圖）：1200mm方向向柱箍計算簡簡圖其中P--豎楞傳遞到到柱箍的集中中荷載(kN)；P=(1.2××65.677×0.9++1.4×22×0.9))×0.199×0.66=8..37kNN；1200mm方向向柱箍剪力圖圖(kN)最大支座力:NN=144.015kN；1200mm方向向柱箍彎矩圖圖(kN·m))最大彎矩:M=0.4451kNN·m；1200mm方向向柱箍變形圖圖(mm)最大變形:ν=0.1102mmm；1.柱箍抗彎強度度驗算柱箍截面抗彎強