時簡單地對主要扇風機的以及預防性灌漿防滅火密閉墻進行了設計，制訂了礦煤礦瓦斯是煤層伴生物,主要成分是甲烷,,3種煤礦瓦斯開發(fā)方式及其產(chǎn)氣特點,闡述了國內(nèi)外瓦斯發(fā)電現(xiàn)狀,,煤礦瓦斯發(fā)電需要解決的“技術安全、瓦斯?jié)舛鹊倪m應性和壓力的變化、九項專有的關鍵技術。并介紹了瓦斯發(fā)電及以礦井井下降溫為的熱電冷聯(lián)供技術。介紹了煤礦瓦斯發(fā)電技術、熱電冷聯(lián)供技術及相關工程的實踐經(jīng)驗。小康礦雖然是低瓦斯礦井可依然可以進行綜合利用，進而能得到更大的節(jié)約能源提高經(jīng)濟效益。Ironlawofthisthesisisbasedonthespecificgroupofwell-minegeologicalconditions,itssimpletoopenuptheplanningsystem,includinggeologicalconditionsofthemine,miningareaclassification,roadwaydesignandlayoutandminingmethodsandotherdesigns.Mainlyforitsdesignofmineventilationsystems,includingtheidentificationandmethodsofmineventilation,airvolumerequiredforJisuan,winddistribution,thecalculationofairandtheselectionofmineventilationequipmentandventilationFeiyongofsimplecalculationandsoon.AtthesametimesimplyonthemainfanofthediffuserandthepreventionofFirePreventionandconfinedwallgroutingwasdesignedtodevelopaminedisasterpreventionandtreatmentprograms.Coalseamgasisassociatedwithbiology,themaincomponentismethane,abundant,andnaturalgasreservesconsiderable.Developmentandutilizationofcoalminegasissafe,energysaving,environmentalprotection,efficiency,andsoimportant.Describesthreekindsofcoalminegasandgasdevelopmentmodecharacteristicsofgasgeneratingsetstatusathomeandabroad,andthegasturbineandgasengineapplicationconditionswerecompared,proposedcoalminegaspowergenerationneedtoresolve"technicalsafety,gasconcentrationofadaptationandpressurechanges,nineproprietarykeytechnologies.andintroducedtheundergroundcoalminegaspowergenerationandtocoolthecoreCCHProducedacoalminegaspowergeneration,thermoelectriccoolingbythetechnologyandassociatedworkspracticalexperience.Wellminealthoughminecanlowergasutilizationisstillavailable,andthusgreaterenergysavingscanincreaseeconomicefficiency.Keyword:Developsystems;Ventilationsystem;Gasgeneration;Well前 礦區(qū)概述及井田特 礦井概 行政隸 設計開發(fā)歷 地質(zhì)概 地質(zhì)地 煤層特 小康煤礦地層綜合柱狀 地質(zhì)構 瓦 煤 水 地質(zhì)勘 井田境界、儲量、服務年限及工作制 井田境 邊界礦柱留設尺 儲量計 礦井的年產(chǎn)量、服務年限及一般工作制 礦井的年產(chǎn)量及服務年 礦井的一般工作制 井田開 井筒形式及井筒位置的確 井筒形式的確 井筒數(shù)目及位置的確 井筒參 開采水平的設 水平劃分的原 水平數(shù) 水平大巷的布 采區(qū)劃分及開采順 采區(qū)區(qū)域劃 開采順 開采水平與回平及井底車場形式的選 開采水平與回 井底車場形式的選 井底車場硐 各系統(tǒng)簡 系 通風系 行人系 運料及排矸系 排水系 采區(qū)開采順 采煤方 采煤設備的選 回采工 循環(huán)方式選擇及循環(huán)圖表的編 循環(huán)方式的確 工人出勤 機電設備 技術經(jīng)濟指標 礦井通 礦井開拓概 礦井通風系統(tǒng)的確 通風方式的選 通風方法的選 通風網(wǎng) 礦井風量計算和分 礦井總進風 回采工作面所需風 掘進工作面所需風 硐室所需風量的計 其它巷道所需風 風量分配依 分配礦井總風 礦井通風阻 計算的原 計算摩擦阻 確定通風容易時期和時 礦井通風總阻力和等積孔計 選擇礦井主要通風設 確定主要通風機風量及風 選擇主扇，確定主扇的工況 電動機的選 概算礦井通風費 主要通風機運轉(zhuǎn)耗電量計 噸煤通風電 礦井安全設施施工設 風機附屬裝置—的施工設 預防性灌漿防滅火密閉墻設 礦井預防與處理計 礦井瓦斯事故防治措 礦井水災事故防治措 事故處理方 避災路 礦井瓦斯綜合利 礦井瓦斯的概 甲烷的性 瓦斯在煤層內(nèi)存在的狀 瓦斯發(fā)電現(xiàn)狀與前景分 瓦斯利用的主要途 瓦斯發(fā)電的應用經(jīng)濟分 煤礦瓦斯開發(fā)現(xiàn) 煤礦瓦斯發(fā)電現(xiàn) 煤礦瓦斯發(fā)電關鍵技 煤礦瓦斯發(fā)電設備應用比 煤礦瓦斯發(fā)電技術難 煤礦瓦斯發(fā)電關鍵技 瓦斯發(fā)電的工藝流 系統(tǒng)分 高濃度瓦斯發(fā) 低濃度瓦斯發(fā) 礦井熱害治理現(xiàn)狀及措 非制冷空調(diào)降溫措 機械制冷降溫措 空調(diào)式降溫技 冰冷式降溫技 余熱吸收熱電冷聯(lián)供技 溴化鋰吸收式制冷 瓦斯發(fā)電站余熱制 瓦斯發(fā)電及熱電冷聯(lián)供綜合自動化控制技 控制系統(tǒng)結構及控制方 控制功 瓦斯發(fā)電熱電冷聯(lián)供工程主要流 瓦斯發(fā)電的制約因 結 致 參考文 附錄 附錄 會發(fā)展的基礎因為我國煤炭工業(yè)有90%是開采井業(yè)經(jīng)常需要與水火瓦斯、煤塵和頂板事故作，而采掘地點也在不地移動和更替，這給帶來。斷改善井下勞動條件，消除各種影響礦工展。為-400m，回平標高-398m。二零零六年八月礦井核定生產(chǎn)能力270萬t/a，礦井剩余服337~910級，2~37、8、9801.4mm，544.4mm346.1mm（19848月0633.3℃，最低氣溫-32.61.45m。67130203國道。設歷時四十個月。礦井設計能力為150萬t/a，屬大型礦井，設計服務年限70a。一九九二煤層特煤層特征1~18個自然分層組成8~14個自然分層結構復雜變化規(guī)律：小康煤礦地質(zhì)構造特征以總體為一北西西,傾向近南的單斜構造,發(fā)育有寬緩褶曲7°左右。褶曲以背斜為主，為北翼較緩南翼較陡的不對稱褶曲，自西向東有傾伏再現(xiàn)S0°～6°過渡地段較陡一般為8°～12°近似箱型礦井內(nèi)斷層以北北西向為主多分布在背向斜轉(zhuǎn)折部位還有一些北東的斷層分布在東南部北西的斷層分布于西北部。133200770.96m3/t5.46m3min，屬于低瓦斯礦井。雖為低瓦斯礦井，但由于小康煤礦自燃發(fā)火期較短，個別地點瓦斯涌出異常，所以仍按高瓦斯礦井管理。煤塵指數(shù)2007年7月鑒定為41.75，具性。煤塵主要來源于回采落煤，打眼放，煤炭裝運等到生產(chǎn)環(huán)節(jié)造成，煤塵生成量30~100mg/m3，經(jīng)灑水消塵處理，煤10mg/m3，屬高煤塵礦井。（李家河未流經(jīng)礦井而中北部和部則有許多人工（主要有一道河二河（140km2900萬m383.5m81.0m16800m，最小270m300~400m1~4線，線距720~800m；西側(cè)12~14線，線距470~520m。礦井勘探線距較小，如4~12線，線距270~400m。應當，在1~4線間的淺部地段，也有個別加密鉆孔。13勘探線以西410~560m560m線間尚有數(shù)孔分布，只是在深部線距略大。小康礦礦井南界東段以最低可采邊界為界，中段以F2斷層為界，西段以F3號斷層為邊界礦柱留設30m煤柱[1]10m8m。將整個采區(qū)分為三個部分分別計算各個面積的的儲量,1.31.北翼面積.49132.南翼面積.46973.西翼面積.1993--采區(qū)內(nèi)煤層傾角

Z采區(qū)面積煤厚煤容 cos

（2— 6018414.4697 cos 3644355.19935.2 cos 35351142488

483434.975.21.3cosZ2（采區(qū)邊界煤 （2—即

Z

）cos2ZZZ1Z299552110萬噸/年不僅是可行的，也是合理的，理由如下：1層、118807.1110萬噸/年的生產(chǎn)1109955萬t9213萬tT Z （3—A式中：K儲量備用系數(shù)，K=1.3～1.5。設計中取最小值，生產(chǎn)中按實際可調(diào)。A—礦井生產(chǎn)能力，110萬噸/年Z可—T礦井服務年限

T=Z可

AK 64.4礦井的年工作日數(shù)：300每晝夜提升時數(shù)：14了工力勞動，提高了工作效率。井筒形式的確本井田為隱伏煤田，煤層同期存于－154m～－634m512升，施工工期長，壓煤多，所以經(jīng)方案較采用立井單水平開拓方式。礦井水平標設在－400m水平井底車場及大巷均布置在煤層底板較堅硬的巖層里采用立井開符合《設計規(guī)范》規(guī)定。井筒數(shù)目及位置的確本礦年產(chǎn)量110萬噸，屬大型礦井，在開拓時，決定采用三個立井：主井、副井和a有利于第一水平的開采，并且兼顧其它水平，有利于井底車場布置和主要大巷bcde工業(yè)場地應充分利用地形,有良好的工程地質(zhì)條件,并避開高山、低洼地和采空區(qū),受塌陷、滑坡和洪水f工業(yè)場地宜少占農(nóng)田,g水源、電源較近,礦井設在鐵路線路、道路布置合理煤層分布，選擇較井田的位置布置主井和副井。故井口位置選定在井田281號孔井筒參表4- Tab.4-1pitshaftofthe直徑斷面凈斷面積 NN4—1Fig.4-1crosssectionofmainNN供水管路供風管路4—2Fig.4-2crosssectionsketchofNN4—3Fig.4-3crosssectionsketchofair水平劃分的原階段高度增大,全礦井的水平數(shù)目減少,水平儲量增加,分配到每噸煤的折舊費減少,但階段長度過大會使一部分經(jīng)營費用相應增加,大巷、回風大巷、石門及采區(qū)車場掘進費、設備購置及安裝費用等；增加的費用有：沿上山的費通風費提升費傾斜巷道修護費,此外還延長生產(chǎn)時間增加初期投資。因此,,選擇最優(yōu)的方案。根據(jù)水平關門及主要大巷亦需1.5～2年，延伸井筒需1年，合計4～5年的時間，開拓延伸加上水平數(shù)方面的因素，本礦井劃分為一個水平，水平標高-400米，上下山開拓。水平大巷的布井田西一布置一條主要大巷開拓西一的煤層，，考慮到巷道條件好大巷不留煤柱大巷設在煤層底板30m左右的砂，，根據(jù)各采區(qū)煤層賦存條件，風井總回風道布置在-398m水平。北一、南一、及一采區(qū)均由風井排風圖4—4大巷斷面Figure4-4FigureTransportationRoadway4—5Figure4-5Lanesectionaldrawingreturn4—6Figure4-6forward,backtothewind采區(qū)區(qū)域劃綜上所述,設計采區(qū)劃分以工業(yè)廣場保護煤柱為界,3個大采區(qū),其編號為采區(qū)尺寸是根據(jù)地質(zhì)構造，開采條件和采區(qū)等條件確定的，采區(qū)寬度為960～2640m1427～3461m左右。開采順合理開采順序可保證開采水平、采區(qū)、回采工作面的正常,保證礦井連續(xù)、穩(wěn)定、高產(chǎn),最大限度地采出煤炭資源,減少巷道掘進率及工程量,合理集中生產(chǎn),充分發(fā)揮設備能力,提高技術經(jīng)濟效益,便于防止,保證生產(chǎn)安全可靠。本設計礦井井田范圍內(nèi)采區(qū)區(qū)域的開采順序西翼→北翼→南翼,區(qū)內(nèi)煤層的開采順序由下向上,即上行式。區(qū)內(nèi)每煤層開采順序是后退式開采。開采水平與 井底車場形式的選調(diào)車簡單,管理方便,操作安全,井巷工程量少,建井投資少,便于,生產(chǎn)成本低根據(jù)具體設計條件,本礦井為單一水平開拓，井底車場水平標高為-400m。經(jīng)多方案比較，決定采用如圖4—7立式井底車場型式，即西翼大巷直接與副井4—7Figure4-7Bottom井底車場硐井底車場的主要硐室為主井煤倉及裝載硐室、變電所、水泵房及庫等ab水泵房及變電水泵房和變電所應聯(lián)合布置，以便使變電所向水泵房的供電距離最0.52)庫形1）庫的布置形式：壁槽式）：2庫巷道的位置庫進風一端位于軌道大巷的中部，回風一端位于回風巷。4—7所示。）：4.4.1系通風系1）行人系運料及排矸系排水系工作面→進風順槽→軌道中巷→西翼軌道下山→水倉→水泵房排至地面291214795.27°(2)系統(tǒng)簡單,占用設備少,費用低通風路線短,方向轉(zhuǎn)折變化少,同時巷道交岔點和風橋等通風構筑物也相應減少采煤設備的選5.20m7°1.5mt/a采煤機型號MG900/2210-GWD，支架為ZZPF8800/24/33型放頂煤支架，工作面刮板輸送機為SGB-630/150W型，刮板機型號為SZB-764/132工作面巷道用SSJ-1000/2×160型伸縮帶式輸送機，破碎機型號為PEM1000×650Ⅱ。(1)采煤機,型號MXA-300/600LH,4—2表4— Table4-2MG900/2210-GWD采高截深滾筒直徑機面高度裝機功率電壓機重4—Table4-3型 3800-工作阻力0.99-

立柱型 單伸表4—3 工作面刮板輸送機型號SGB-630/150WTable4-3ModelSGB-630/150Wfaceconveyor中部槽（L長×W寬×H高4—機型號SZB-Table4-4scraperloadermodelsSZB-出廠長度輸送能力速度電功率轉(zhuǎn)速爬坡角度電壓爬爬坡長度規(guī)格22×86-爬坡高度鏈破斷負荷偶合器型 YL- 刮板間距

質(zhì)量 表4—5 伸縮帶式輸送機型號SSJ1000/2×160Table4-5 escopicbeltconveyortypeSSJ1000/2×160輸送長度帶速托輥直徑 型 類 功率送 寬度 電壓儲帶長度質(zhì)量4—破碎機Table4-6crushermodelPEM1000×650過煤能力 （mm） 破碎能力

型 電壓 出料粒度 370a采煤機的工作方式0.6m。a當采煤機割煤至工作面端頭時，其后的輸送機槽已移近煤壁，采煤機身處尚有一段下部煤，如圖a所示。b調(diào)整滾筒位置，前滾筒下降，后滾筒上升，并沿輸送機彎曲段反向割入煤壁，直至輸送機直線段為止，然后將輸送機移直，如圖b所示。c再調(diào)換兩個滾筒上下位置，中心返回割煤至輸送機機頭處，如圖cd4—8Figure4-8miterintotheend采煤機；2刮板輸送機。工作面端頭采用ZFT3800/38/60S端頭支架支護米巷米巷回風米7 米7工作面最大控頂 工作面最小控頂4—8Fig.4—8workingsurfacegeneral檢查設備準備割煤＞→進刀割煤→清貨、移架→推前 機→放頂煤→推后 車4—9Figure4-9Flowchart循環(huán)方式的確110萬平均工作日產(chǎn)量AA11000000.9平均每天割煤刀數(shù)NN

1405.20.8651.3LVOMR

=5式中：L—回采工作面長度，140VO—50.8651298M—5.2R—煤的容重，1.3tCO—AD=140×1298×5.2×1.3=122.8采區(qū)實際產(chǎn)量：AAAD110%135式中：10%—4—10Table4-10Facecycle工人出100表4— Tab.4-7workergoesoutondutythe12226222263666破 3 端頭 泵站 運料 續(xù)表：4—9444工22262226機電設4—8Tab.4-8electromechanicaldevice1架2架43架54臺15PCM—200臺16JD—臺27JD—臺88臺19JH—臺1臺1臺2機SZZ—800/315臺1臺3臺3臺1套1技術經(jīng)濟指標4—9Table4-9technologyeconomicindicator1米2米3度745米36噸7米8%9噸%小康礦井設計生產(chǎn)能力為110萬噸/年，服務年限為64.4年。井田南北長4910米，東3938米，面積平方米。煤層賦存于－152～－6347°左右。井0.80～10.305.2米。礦井采用主副立井單水平開拓方式井下主采用膠帶輔助采用1.0噸3本礦井相對瓦斯涌出量1.43m3/t，屬于低瓦斯礦井，自然發(fā)火期為1～3個月，煤塵爆42.0%，礦區(qū)為本井田東北部為平緩的丘陵，西南部為洪積、沖積平原，地表標高一般在+80~+120m之間的地貌，大陸性氣候，多干旱。30500米，礦井的總風道不得作為主要人行道；通風方式的選根據(jù)本礦井的煤層賦存情況及開采技術條件，決定采用通風方法的選通風網(wǎng)副井進風→井底車場→軌道上山→西翼軌道下山→采區(qū)軌道石門→軌道中巷→工作面入風斜巷→進風順槽→工作面→回風順槽→工作面回風斜巷→回風中巷→西翼回風下5—1所示[4]：5—1Figure5-1Wellmineventilationnetwork礦井總進風礦井總風量應按采煤、掘進、硐室及其他地點實際需風量的總和計算QQaiQbiQciQdi

(5—

Qai—Qbi—掘進實際所需風量Qci—各硐室所需風量的總

—K—1.20~1.25回采工作面所需風根據(jù)《規(guī)范》要求：按回采工作面回風巷中沼氣的濃度不得超過1%的要求,Qai100qai

(5—

Qai—iqai—kai—1.5～2.0。則：Qai1001.431.8257.4m3《規(guī)程》規(guī)定：生產(chǎn)礦井采掘工作面溫度不超過26度，則風速按通風表6—1

式中：S—回采工作面的平均斷面積，使用掩護式支架時S=3M式中：M—煤層開采厚度，mS35.20.3

(5—(5—則Qai601.714.71500m3

Qai

(5—式中：4—Ni—50Qai450240m30.25m/s4m/s的要求進行核算，即每個工作面的風量Qi為：

0.256022330m3/460225280m3/

(5—(5—Q采取1500m3/minQ1

750m3min2250m3/min 2掘進工作面所需風400mQbi100qbi

(5—

Qbi—iqbi—0.7kbi—該掘進工作面的通風系數(shù)，主要包括氣涌出不均衡和備用風量等因素,K=1.2～2.11.8

1000.71.8126

2)

Qbi

(5—

Ni—30則：

430120

3)量用按公式5—11計算

Qg25

(5—g所以Q25A=254=100m3g5—1Table5-1tunnelingventilatesthewindtunnelcharacteristic風筒直徑Kss600-15050ma

pq

1

(5—式中：nj—每個接頭的漏風率，螺圈反邊連接時，j=0.005。pq

b掘進面所需風量Qh取以上三種風量計算方法中最大風量，則Qh=126c

Qa=1261.16=146.2m3/l(QaQh)/Qa（146.2-=146.2 d

l100l/L=

表5— Table5-2flexiblewindtunnelhundredmetersleakoutratethee壓入式通風時，則局部通風機全風壓[3]HtRfQaHtfRNs2m8faQm3mina

(5—Qh

m3min式中：L

L

(5—R100Ns2/m8HtRf1350/10030.2146.2/60126/f安裝和串聯(lián)運轉(zhuǎn)、效率高等優(yōu)點，根據(jù)計算得出的局部通風機的風量和風壓選用5—3。5—3Table5-3partialventilatorcharacteristic 型 數(shù)（m3/min

風壓（Pa

電壓

IQgI式中Qam3minK1.3

(5—gQ146.251.3g

小于0.15m/s，以防止局扇吸入循環(huán)風和這段距離 停滯，瓦斯積聚，取Qfim3/min；Ii—Ii=5

35051750

4)Qbi0.1560

(5—Qbi0.2560

(5—

Sbi—掘進巷道斷面積m312.6㎡，21.1

0.156012.6189

0.256021.1316.5

1750m3min硐室所需風量的計(1)庫所需風量庫所需風量按照經(jīng)驗取Q100(2)

采區(qū)變電所

120

min(3)充電硐室所需風量充電硐室所需風量按經(jīng)驗取

min其它巷道所需其它井巷需風量按下式計算QdiQaiQbiQ

(5—

Qdi22501750 22501750340風量分配依a采掘工作面的進中，氧氣濃度≥20%，二氧化碳濃度b5-2規(guī)定[7](礦井中所有氣體的濃度均按體積濃度的百分比關于最高風速和最低風速的規(guī)定井巷中的速度應符合表5—4要求[1]表5— Table.5-4Highestpermittedconcerntrationofharmfulgasin表5— Table.5-5Permitteddissolutespeedin允許風速/m·s-888644(32℃以上；生產(chǎn)礦井采掘工作面空氣溫度不得超過26℃，機電設備硐室的空氣溫度不得超過30℃；采掘工作面的空氣溫度超3034℃時，必須停止作業(yè)；(410%以上時，浮塵濃度≤2mg/m3；10%以上時，浮塵濃度≤10mg/m3。分配礦井總風在算得的礦井總供風量Q中，減去回采工作面所需風量QaQdQb、Qc5—6。表5— Table.5-6Distributionoftyin需風量/m3·min-供風量/m3·min-庫002計算的本礦井服務年限為64.4年計算64.4年以內(nèi)礦井通風容易和礦井通風兩個時hminhmax通過主扇風量

大于通過風井的總風量[3]為ff

(5—式中：1.05—抽出式風井無提升任務時，取則：Qf1.0545576079.7 3hmax一般不超過3000pa計算摩擦阻沿著上述兩個時期通風阻力最大的風路，分別用下式計算各區(qū)段井巷的摩擦阻力 LUQ2S

(5—（m（m2α—根據(jù)個井巷的支架形式，查得的摩擦系數(shù)，NS2/m4表5— Table.5-7Coefficienttableoffrictionalin始末始末點點稱

S(

))筒877巷82473巷879530巷8457406巷868467巷82872巷825823巷89836槽26689

數(shù)

89槽8795巷888953巷823831巷8455414巷855544巷8394巷89942筒6885—8Table.5-8Coefficienttableoffrictionalin))筒8))筒8127巷849579巷8778692巷88723巷847236巷8998367巷81679巷89690進8996

數(shù)數(shù)05巷895453巷8942138巷85688巷85394巷89941筒688201303巷82確定通風容易時期和時5-15-2 路線為V V30V13V28V8Hfrmax3.1175.5253.187.4138.636124.7328638.6通風容易時期的總風量為：5469m3/min5—2Fig5-2Ventilation通風時

Fig5-3Ventilationsystemof最大，所以這個時期為通風時期。小康礦時期通風系統(tǒng)圖、通風網(wǎng)絡圖如圖5-35-4所示：最路線為V0V3V27V33V30V16V17V12V23V26V28VV29V15V13V31V34V8所以，通風時期的礦井最大摩擦阻力為：Hfrmax5469m3/min。Fig5-4VentilationFig5-5Ventilationsystemof礦井通風總阻力和等積孔計

Hr

Hfrmin

1.2Hfr

(5-Hrmin——Hfrmin——通風容易時期礦井最Her——風的局部阻力

Hrmin1.2Hfrmin1.21218b．時

Hr

Hfr

(5-式中，Hrmax——通風時期礦井總阻力Hfrmax——通風時期礦井最

Her——風的局部阻力Hrmax1.15Hfrmax

HrAHr

(5-Q——m3s1.1896Hr——井巷或礦井的通風阻力，1.1896

1.1896b1.1896

確定主要通風機風量及風Qf必大于通過總出風井的礦井總風量Q選用抽出式主扇，因此主扇風壓等于凈風壓，風井無提升任務。則a容易時期風量ffb時

為了簡便計算，忽略一定漏風，假 時期風量同容易時期的總風量相同，即為ff

Q95.7m3夏季的自然風壓主扇風壓，hn,e是負值，礦井風量減少；冬季的自然風壓幫助主hn,o是正值，礦井風量增加。假設沈陽法庫地區(qū)夏季時入風井處的空氣密度為1.15kg/m31.10kg/m31.2kg/m31.15kg/m3。hn,e入Z入Z出1.154001.1039822.2Pahn,oZZ1.204001.1539822.3a容易時期通風容易時期扇風機靜風壓[3]Hs

hn,o

(5-hrmin——hn,o——hr——150Pab時

Hsminhrminhn,o1461.622.2通 時期的扇風機靜風壓為Hs

hrmaxhn,e

(5-hn,e hr——150PaHsmaxhrmaxhn,e選擇主扇，確定主扇的工況容易時期與時期主扇的特征值見表5—9表5—9容易時期與時期主扇的風量與風Table.5-9AirtyandpressureofmainfanineasyanddifficultQ Hs扇風機的特性曲線的合理工作范圍0.9倍，軸流式扇風機不允許工作點落在馬鞍0.6；軸流式扇風機最大θ45θ≥10度，二極動輪θ≥15綜上所述，確定選擇計算后選用FBCDZ8NO22B2160KW，F(xiàn)BCDZ確定主要扇風機后，用描點法在扇風機特性曲線圖上確定通風容易和時期的理論FBCDZ8NO22B2160KW5—6××160kW風機性能曲3335—6Fig5-6Performancecurveofmain表5— Table5-10hostventilatoroperatingpointcharacteristic參 葉片安時 角風風壓容 ° 電動機的選根據(jù)礦井通風容易和時期主要通風機的輸入功率（Nmin和Nmax）計算出電Ne。

NminHsdmin

(5-Nmin——Hsdmin——Qf——s——通風容易時期主通風機的效率，%

NminHsdmin

160096/1000NmaxHsdmax

(5-式中，Nmin——通風時期主要通風機的輸入功率Hsdmin——通風時期實際自然風壓值Qf——通風時期礦井所需實際風量s——通風時期主通風機的效率，%NmaxHsdmax

2276.895.7/1000Nmin≥0.6Nmax0.6Nmax＝0.6×272.4＝163.4Nmin

NeNmaxk

(5-ke——kee——電動機效率，e＝0.92～0.94（大型電機取較高值——傳動效率，電動機與通風機直聯(lián)時tr＝1，皮帶傳動時tr＝0.95。NeNmaxk

272.41.1/YB315M2-4型電動機，其參數(shù)如下表表5— Table5-11YB315M2-4electricmotorparameter電流重量效率主要通風機運轉(zhuǎn)耗電量計 (N1N2)365 2( N1N2——e——

(5-

v——l——t——1.00.95 (N1N2)365 2( (198278)365242(0.950.80.951)887645.43kwhFBDNo4.5/2×5.5隔爆型壓入式5.5Kw. N365

(5-mf

e——v——l——t——1.00.95。 N365mf

5.536520.950.833365.7kwh噸煤通風電

Is

Imf Imf——kwhtImf——kwht

Imf21011.1kwhIIsT式中，T——

(5-IT

2.66kwh

EI

(5-式中，D——0.7元/(kW·h)

EID2.660.71.861）的作2）外的形外的形式一般分為四種直立型；2.60傾斜型；3.45傾斜型；4.如圖6-1所示，軸流式扇風機的是由內(nèi)筒和外筒構成的環(huán)狀，外60o，其高為動輪直徑的2倍，長為動輪直徑的2.8倍，出風口為長方形斷面。外的552圖6—1示意Fig.6-1Sketchmapoffan’s小于0.45m，下部不小于1m；擋風墻前后五米以內(nèi)的巷道要完好且為防腐支架無積煤，0.5m0.3m5m巷道支護要良好，用防腐支架，密閉的位置距巷道回出口一般均不超過5m，且該段巷道支架完好，無片幫、冒建密閉墻時均應選上端（距口2~3m在墻的下方預留密閉泄水孔(泄水孔規(guī)格視地密閉墻用不燃性硬質(zhì)材料構筑墻體厚度一般不少于0.6m平整砌墻前墻位水泥與黃砂的混合比一般為1:2，黃砂粒度不大于3mm，無裂縫、重縫、空縫；墻0.1m的裙邊。一般在采后收作面的上限墻夾漿法封閉灌漿采空區(qū)，兩墻間距3-5m，在的上、中、下部位留有灌漿主管、墻間注漿管、觀察管、25-50mm（35mm察管應穿兩墻里墻不少于0.3m（取0.5m。各管孔均要在外墻外設閘閥管理，平時應關閉，工作時再打開，形成上限密閉栓，灌漿封閉采空區(qū)。在收作面的下限密閉建單墻（-C剖面，在墻的上、中、下部位留有預備灌漿管、觀察管和型排水管(或返水池)6.2所示。B-外 里

BCCBCCAABA- C-灌漿主 灌漿主觀察 觀察 “U”型 “U”型6—2Fig6-2Sketchmapofgob’sairtight礦井瓦斯事故防治措b80%的巷道要立即修復，嚴禁不合理通風。d20m(50m)通風外必須停電撤人設好警戒每次放前必須檢查兩頭瓦斯?jié)舛仍?%以下方可放。e臨時停產(chǎn)的地點不得停風。否則必須切斷停風區(qū)域的電源，設置柵欄，人員入f停工區(qū)域內(nèi)瓦斯或二氧化碳濃度達到3%或其它有害氣體超過《煤礦安全規(guī)程》24小時內(nèi)封閉完畢?；謴鸵逊忾]的停工區(qū)域或采掘g杜絕瓦斯積聚和超限作業(yè)及無措施排放瓦斯現(xiàn)象。排放瓦斯工作嚴格按照經(jīng)礦總工h礦井因停電和檢修、主扇停風或通風系統(tǒng)遭到破壞之后，必須恢復通風、排放瓦斯j一臺局扇只準供一個掘進工作面通風局扇和啟動裝置安裝在進風巷新鮮中距150m3/min，且巷道風速不低于最低風速(0.25m/s0.15m/s)k臨時停風必須有計劃，否則按事故責任l500m0.4m3/min的煤和半煤巖掘進巷道，必mn5m3/min3m3/min，必須采用移動瓦控制瓦斯的火b采煤工作面及煤、半煤巖掘進工作面動用火電焊。井下必須動用火電焊時，需礦長親自或由礦長委托副職?；痣姾傅攸c中瓦斯?jié)舛炔怀^0.5%，附近20m范圍內(nèi)巷道頂部和支護背板后無瓦斯積存時，方可進行作業(yè)。cd防止放火源。加強管理，使用合格的，用非煤礦用安全炸e放按規(guī)定充填好水泥和泥嚴禁放明糊高瓦斯面采用反向a采掘工作面及其它地點必須做到“三無”(無瓦斯積聚、無瓦斯超限、無空班漏檢)，瓦斯檢查次數(shù)采掘面必須每班3次，其它地點每班1次，停風地點柵欄外中的瓦斯?jié)鈉嚴格執(zhí)行“一四檢”和“三人連鎖放”制度，認真填寫好放記錄e瓦檢員要比作業(yè)人員提前進入工作地點檢查瓦斯，并按指定地點交。對停風區(qū)域或大修期間區(qū)的檢查，需兩人保持10m距離，一前一后檢查，瓦斯?jié)舛却笥?%時g各掘進面在施工前，必須制定臨時排放瓦斯措施，經(jīng)總工程師后，嚴格執(zhí)行h巖巷掘進遇到煤線或接近地質(zhì)破壞帶，必須有專職瓦檢員經(jīng)常檢查瓦斯，發(fā)現(xiàn)瓦斯i對采掘工作面監(jiān)測系統(tǒng)的供電必須實行“三?！狈乐箶U大的措a礦井帶區(qū)采掘工作面及主要硐室必須實行獨立通風系統(tǒng)嚴禁大串風回工作面與其相鄰的掘進工作面，需串連通風，被串連工作面的進中，必須有瓦斯動檢測斷電裝置在此中瓦斯和二氧化碳濃度都不超過0.5%其它有害氣體都符合規(guī)定，嚴禁二次串風。b通風系統(tǒng)力求簡單，盡量避免角聯(lián)網(wǎng)絡，以便保持風向與穩(wěn)定c1次，保證井da加強通風管理。帶區(qū)及采掘工作面的設計，必須有主管通風技術人員參與，采掘工b礦井總進、回風、采場聯(lián)絡巷和帶區(qū)回風系統(tǒng)的風門必須安設閉鎖裝置，由使用單d7月進行一次全礦瓦斯等級鑒定。采掘面要每旬測定一次瓦斯涌出量，周期來礦井水災事故防治措200m范圍內(nèi)必須下發(fā)預報，通知有關單位做好預防工ab采前應編制探放水設計，先期打探放水孔。一般從開切眼起，可按、、米ca查明有無漏填、錯填的積水老巷、老塘。在采掘工程平面圖上標明積水區(qū)及其最洼點的具置和積水外緣標高，并外推60米用紅色圈出積水老空區(qū)的警戒線。b4層煤采空區(qū)的應繪制小等高距的采空區(qū)底板等高線圖，以表明積水區(qū)的d探放水鉆孔必須具有孔口控水裝置，探放大范圍老空水或工作面上方的老巷水時，eb井巷通過導水或可能導水斷層前，必須超前探放，探水線至斷層交面線的最小距離20米。c當井巷通過含水斷層時，要嚴防來壓冒頂突水或突水，并及時建議采掘部門采d對與強含水層連通的導水斷層，必須按規(guī)定留設防隔水煤柱。采掘工作面接近斷層a為防止鉆孔突水，應于年初對本年采掘范圍內(nèi)所有穿越煤層頂、底板富含水層的鉆b對查出的封孔不良鉆孔，要建立臺帳，并根據(jù)不同情況在與采掘工作面相遇前，分a所有可能進入主、副井的通路，在雨季到來之前必須認真檢查并采取有效措施，防b,d地面防洪工程必須在主汛期之前竣工。放裝貨灑水0.25放使用水泥和放噴霧各點使用噴霧60~200500m0.4m3/min的煤或半煤巖掘進機設雙風機本回采工作面及巷道和回風巷道帶區(qū)回風平巷及平巷事故處理安全撤退的一般原則發(fā)生事故時順序如下礦值礦值安監(jiān)處救護提升井醫(yī)務救護提升井醫(yī)務礦調(diào)度其他礦發(fā)生礦發(fā)生事故區(qū)礦總工程有關科生產(chǎn)生產(chǎn)副礦值班汽公司總調(diào)公司總調(diào)6—3

Figure6-3SequenceDiagramaccidenta災區(qū)的跟班在接到事故報告后要按指揮部的指令迅速組織災區(qū)的受區(qū)域人b事故發(fā)生后災區(qū)人員在當班工、班、組長和瓦檢員、救護隊員指引下立即采取自救c盡快恢復被破壞的巷道和通風設施，恢復正常通風，為事故搶救創(chuàng)造條件d災區(qū)人員如按避災路線無法撤退時，可暫時進入避災硐室或臨時設置的避難硐室避e人員時，需保證行動一致，不要慌亂而發(fā)生其它意外事故a救護隊值班員接到礦調(diào)度下達的出動命令后，立即發(fā)出警報，報告值班隊長，根據(jù)b位置、攜帶器材用具、戰(zhàn)術應用應由指揮部和救護隊隊長負責制定c危害防止事故擴大在搶險救災過程中救護隊戰(zhàn)斗在最前線直至事故處理結束。d如果在以后，發(fā)現(xiàn)仍有明火、殘火或隱蔽火源時，應按滅火的要求進行慎重處理，防止在搶救中再次發(fā)生瓦斯、煤塵事故a氧氣呼吸器氧氣呼吸器是一種與外界空氣隔絕的防護裝置。國內(nèi)生產(chǎn)的有AHG-2、AHG-3、AHG-4AHY-62h3h4h。AHG-4A型氧氣呼吸器，是帶壓縮氧氣儲備的隔絕再生式閉路循環(huán)呼吸保護器具，它由呼6-4所示。圖6— AHG-4A型氧氣呼吸Fig6-4AHG-4Aoxygen動排氣閥；15—呼吸軟管組件；16—口具組件；17—左頭帶；18—輸氧管；19—調(diào)節(jié)器；b自救器分為過濾式和式兩類，式自救器又有化學氧和壓縮氧兩種。AZL-60這種自救器是用于礦井發(fā)生火災或瓦斯時防止CO的呼吸保護裝置，它適60min圖6— Fig6-5Canistersforself-helpstructure—撕掉帶，撥開外罐上部并扔掉；握住頭帶，把藥罐從外罐中拉出，并扔掉外罐下部；AZH-40這種自救器為式自救器，可用于礦井發(fā)生各種情況下礦工的自救。該自救5.5km/h或從事中等強度勞動(196000N·m/h)40min，2h。a戴上自救器后，吸氣溫度逐漸升高，表明自救器工作正常。決不能因b化學氧自救器佩戴初期生氧劑放氧速度慢，如條件允許，應緩慢行走，等氧足夠呼4～5km速度行走，呼吸要均勻，千萬不要跑。c佩戴過程中口腔產(chǎn)生的唾液，可以咽下，也可任其自然流水盒降溫器，嚴禁拿d避災路災變時期的避災路線選擇必須遵守以下原則選擇避災路線時,應首先分析各井巷,在災變時期是否適合人員的通行;對于人員可以通行的井巷,則根據(jù)井巷條件估算通過所需的時間;在此基礎上,根據(jù)礦井井巷形成的網(wǎng)絡情況,回采工作面→進風順槽→軌道中巷→西翼下山→軌道上山→副井→地（Rn（He體有甲烷CH4及其同系物烷烴CnH2n+2、環(huán)烷烴CnH2n、芳香烴C6H6CH3C6H5H2、CO、H2S等等；屬于的氣體有H2S、SO2、CO、NH3、NO2、NO等等；屬窒息性氣體有N2、CH4、CO2與H2；屬于放射性氣體有氡氣。礦井瓦斯各組分在數(shù)量上礦工礦井安全的主要，所以在煤礦狹義的礦井瓦斯是甲烷甲烷是無色、無味、無嗅、可以燃燒或的氣體。他對人的呼吸的影響同氮43%12%57%的氧濃度被沖淡到9%，人即刻處于狀態(tài)，有。甲烷分子直徑0.41nm，其1.340.716kgm3（況下0.554倍。甲烷在巷道斷面內(nèi)的分布取決于該巷道有無瓦斯涌出源。101.3kPa條件下，當溫度20C100L3.31L0C5.56L甲烷。表7-1是礦物資源綜合開發(fā)新近得出的在300——1200m采深、中等變質(zhì)煤中存在的甲烷分布表，表明在現(xiàn)今采深下，游離瓦斯僅占5——12%，其余為吸附瓦28M46HOM0.88——0.90gcm3，瓦斯水化物的骨架主要是水化物的組成及其分子直徑見表7-2，瓦斯水化物能以形式進行分解并吸收60.7KJmol2表7- 5—8—75—1—5—Table7-1inthe5—8—75—1—5—表7- Table7-2thecompositionofgas組成比分子直徑瓦斯利用的主要途約需濃度30%的瓦斯750擴)，但是，使用燃氣鍋爐熱效率較低，還受季節(jié)性限制，加之采瓦斯發(fā)電的應用經(jīng)濟立方米100%純度的瓦斯可發(fā)3.0~4.2度電(1m3100%純度的瓦斯熱值為36.8MJ，按發(fā)電效率為35%~42%實際可發(fā)電3.6~4.3度)，1時30%純度的瓦斯可發(fā)1.0~1.4度電，平均每度6kwh考慮熱電聯(lián)產(chǎn)的供熱收益和CDM項目的碳減排交易收人，那么其經(jīng)濟性將更加突出。以煤礦瓦斯開發(fā)、向井技術儲層改造技術(如壓裂完井等)排水降壓采氣技術來開采原始儲層條件下0.1MPa以上，是一種優(yōu)質(zhì)的天然氣。沁水煤田煤層氣成分7—3。、表7— Table7-3Coalbedmethanecomponent4組 4

N 體積分數(shù) 10%~55%出口壓力一般為10kPa左右甲烷體積分數(shù)大于30%時可以和通過增壓泵增壓進行遠30%的瓦斯稱為低濃度瓦斯(7—4)。表7— Table7-4CoalMineDrainageofthelowconcentrationofagas4組 4

N 體積分數(shù) 風排瓦斯又稱為煤礦乏風，甲烷排放量約占總排放量的90%，甲烷體積分數(shù)一般在煤礦瓦斯發(fā)電在20世紀80年代后期，、英國、澳大利亞等國家開始利用煤礦瓦斯發(fā)電。發(fā)電礦，BHP114MW的單循環(huán)燃氣輪機發(fā)電機組及與之相配199551MW1個煤層氣發(fā)電示范項目是遼寧撫順礦物局的臺電站，采用引進的功率為1500kW的Z—3C燃氣輪機瓦斯體積分數(shù)為40.4%。晉城礦業(yè)的寺礦區(qū)采用2臺功率為2000kW的燃氣輪機，55%~65%1400kW的瓦斯發(fā)機組，瓦斯體積分數(shù)在30%以上。在國內(nèi)除勝動外，還有兩個廠家曾在山西等地試過瓦斯發(fā)電，但也是針對高濃度的瓦斯。由%體積分數(shù)的煤礦瓦斯發(fā)電技術已經(jīng)出現(xiàn)，所用發(fā)電機主要是在天然氣或沼氣為的發(fā)電機組基礎上改造而來的工業(yè)性應用的機型較少國內(nèi)常見瓦斯發(fā)電7—5。表7— Table7-5Commondomesticgasgeneratormaintechnical項 機

標定功率標定轉(zhuǎn)速r缸徑行程燃氣熱耗率MJKW-10瓦斯體積分數(shù)達到5%~15%時，遇明火就會發(fā)生。因此，在2004年以前，體積分數(shù)為6%~25%的煤礦瓦斯全部排空得不到有效利用2004年9月勝動研究開發(fā)了煤6×500kW。煤礦瓦斯發(fā)電設備應用比1.0Pa機進行瓦斯壓力提升，在高溫高壓下瓦斯上限提高，著火范圍變寬，瓦斯?jié)舛鹊蜁r易發(fā)生因此如果瓦斯體積分數(shù)低于35%以下就不能運行另外低的瓦斯?jié)舛纫苍爝M行，燃燒時不與外部相連，因此，從原理講，除了可以燃用高濃度瓦斯外，在圍內(nèi)的瓦斯也可以作為發(fā)動機的但是進氣管回火現(xiàn)象是客觀存在的如果不能消除回火，那么將引起在范圍內(nèi)的瓦斯發(fā)生，對煤礦安全產(chǎn)生。煤礦瓦斯發(fā)電技術難30%的高濃度煤礦瓦斯，一般采用建造儲6%~30%的煤礦瓦斯，由于瓦斯?jié)舛鹊淖兓旱V瓦斯發(fā)電關鍵技75%合器瓦斯通道的開度，從而使混合氣濃度保持穩(wěn)定。這種混合器可以適應體積分數(shù)為30%~55%45%~75%1為文丘里電控混合器結構簡圖。圖7— VenturiFigure7-1Schematicdiagramofelectricalcontrol對于低濃度瓦斯，如果體積分數(shù)為25%，空氣與瓦斯混合的體積比大約為3∶1，如果瓦斯體積分數(shù)降為10%，那么空氣與瓦斯混合的體積比大約為9∶1。因此，常規(guī)的混合器低濃度瓦斯混合的需要。圖2為于低濃度煤礦瓦斯的雙蝶門電控混合器結構EM的瓦斯混合?？諝膺M空氣調(diào)節(jié)瓦空氣調(diào)節(jié)瓦斯氣進燃氣調(diào)節(jié)7—2Figure7-2PrincipleofDoubleButterflydoors井抽排瓦斯壓力一般在10kPa，體積分數(shù)多在10%~55%，比較適合于空氣與瓦斯增壓前預03kPa~5kPa就能正以下，距CH4650℃很遠。增壓器以每分鐘數(shù)萬轉(zhuǎn)的速度旋轉(zhuǎn)，氣流高速運空氣濾清空 增壓電控燃混合 煤礦瓦 混合氣7—3Figure7-3pressurizedgasandair在通道節(jié)流面積一定的情況下，流量近似與壓力差的1/2次方成正比?？諝膺M氣壓力000kPa~2kPa的負壓，如果調(diào)壓閥的出口壓力變化0.5kPa，那么意味著瓦斯流量變化一倍。因此，低濃度瓦斯發(fā)動機要TEM、。全電子管理系統(tǒng)簡稱TEM系統(tǒng)。它主要實現(xiàn)了計算機、控制、顯示保護通信數(shù)據(jù)記錄保存和打印功能的數(shù)據(jù)有4類:發(fā)動機運行的缸溫排溫油壓、、。45所示。當火焰DDv淬熄區(qū)（暗區(qū)v淬熄區(qū)（暗區(qū)7—4Figure7-4PrinciplesofcorrugatedmetalwithD進出L圖7— 進出LFigure7-5corrugatedmetalpipewithagasflameFigure7-6FireExplosion-proofsealinthewaterlevelcontrolled發(fā)形成蒸汽，由液相變?yōu)闅庀啵瑲怏w急劇膨脹，比表面積膨脹約1760倍，最大限度地使燃噴嘴處形成旋轉(zhuǎn)流，噴出后擴散，形成水霧；另一種是水由高壓空氣進行混合，噴出燒或。如果輸送末端發(fā)生回火或瓦斯發(fā)電的工藝流7—7。煤煤層氣抽氣氣做功發(fā)用電力輸余熱利職工沐7—7Figure7-7MethanePowerGeneration系統(tǒng)分(1)(2)發(fā)電機組系統(tǒng)：采用瓦斯做功發(fā)電的機組及輔助設備(3)高濃度瓦斯發(fā)30％~3％。20047月，該礦建成了煤層氣發(fā)電站，采用勝動生產(chǎn)的2臺燃氣往復式、l2缸4沖程內(nèi)燃機驅(qū)動發(fā)電機500GF—1000r／min，適于燃用H30％～60煤礦瓦斯。發(fā)動機效率高，氣壓力低，氣中甲烷最低體積濃度可到25％，304070％。發(fā)電機組的部件是電控燃氣混合器，如圖2所示，發(fā)動機通過工控計算機燃氣變化，實時調(diào)節(jié)空氣和燃氣流量比，解決了瓦斯?jié)舛?、氣壓不穩(wěn)的技術難題，為該系列瓦斯發(fā)電機組的推廣應用起到了關鍵作用。該發(fā)電機組具有低壓進氣，數(shù)字自動點火等特點，每臺發(fā)動機的煤層氣輸入部分安裝有穩(wěn)壓罐、防爆裝置、過濾器、氣水分離器、電子控制氣源閥、穩(wěn)壓器、阻火器、增壓器等安全保護裝置。要求輸入煤層氣濃度不得低于25％，做功煤層氣濃度約為9.5％，其發(fā)電原理是利用煤層氣濃度處于界限內(nèi)做而發(fā)電。電控電控調(diào)節(jié)發(fā)動工控缸內(nèi)燃燒號傳感工控缸內(nèi)燃燒號傳感器步進電機制驅(qū)動Figure7-8Electronicgasmixerautomaticcontrolsystem114萬m3，煤層氣發(fā)電機組每天每臺約使用1萬m3。發(fā)電機組輸出電壓為380V，經(jīng)控柜、柜、升壓變壓器升到6kV后，經(jīng)高壓配電盤并入四礦地面變電站。產(chǎn)生的廢氣、低濃度瓦斯發(fā)10％左右。為了保證瓦斯發(fā)電需要，該礦運用大功率鉆機和大口徑瓦斯抽放管路，對瓦斯抽放系統(tǒng)進行了全面技術改造，采取了“多打孔、嚴封閉、綜合抽”等措施，提高了瓦斯抽放率。2006年10月，六礦安裝了勝動5臺500GF1—3RW1384萬kW·h461萬m31／35濃度的要求；二是要有安全的瓦斯輸送系統(tǒng)。而勝動的發(fā)電設備是利用瓦斯做功CH5％～15％即可，所有濃度的瓦斯在進入爆動采用了多項技術措施保證瓦斯安全平穩(wěn)輸送。其中煤礦瓦斯與細水霧混合輸送技術3。低濃度瓦斯經(jīng)水位自控水封阻火器和瓦斯干式阻火器進入細水霧變送管道，與細水霧混合輸送。瓦斯 瓦斯

輸水水霧發(fā)瓦斯輸水泵水 回水管脫水

Figure7-9flowoflowconcentrationgastransportation空 排控制計控制計算干阻火電蝶調(diào)干阻火混增干阻火 發(fā)電機燃燃燃燃燃燃燒燒燒燒燒燒室室室室室 調(diào)蝶干阻火空氣濾清中Figure7-10low-densitygasturbinetechnology我國在“十一五”規(guī)劃綱要中制定了發(fā)展資源節(jié)約型和環(huán)境友好型經(jīng)濟的方針，P520%10%的目標。利用豐余熱回收制冷熱電冷聯(lián)供將會成為我國今后礦井熱害治理的主要發(fā)展方向。非制冷空調(diào)降溫措、Y型通風沿空留巷技術，采用下行通風、充填采礦法、隔絕熱源、疏排熱水、煤層注水、控制機械熱熱等技術。理論研究和生產(chǎn)實踐表明:改善通風系統(tǒng)增加風量是熱害治理中比較經(jīng)濟有效的但增加風量受到礦井通風能力最高風速等經(jīng)濟技術條件的限制、機械制冷降溫空調(diào)式降溫技措施。集中制冷分為井下集中制冷(7—12)和地面集中制冷(7—13)等形式。局部通風回風

冷卻 機

冷 回風濕風工作回風濕風工作Figure7-11Principleofundergroundlocalairconditioning冷Figure7-12Principleofundergroundcoolofcentralairconditioning冷Figure7-13Principleofthegroundtemperaturecentralair-conditioning冷量需求大的全井降溫。2006年起淮南礦區(qū)開始采用空調(diào)降溫技術，目前有潘一礦、潘三74對礦井采用地面冰冷式降溫技冰冷式降溫系統(tǒng)(7—14)，就是利用制冰機制出的顆粒狀或漿狀(冰水混合物)，通過0℃冷凍水通過管路送至工作面，水水輸冰系冷凍井下冰工作工作工作工作面回（礦井排水輔助用系Figure7-14focusonthecoldgroundtemperatureiscooling余熱吸收熱電冷聯(lián)供機組運行過程中產(chǎn)生大量煙氣(250~500℃)，高溫煙氣可35%~40%65%~85%，這樣一溴化鋰吸收式制冷目的。溴化鋰吸收式制冷機對熱源的要求不高。一般的低壓蒸汽(0.12MPa以上)或75℃以瓦斯發(fā)電站余熱制瓦斯發(fā)電機組常用技術有四種:34%25%500~3000k30%~36%50%.8pa4~220W25%~30%25%45%以上?？刂葡到y(tǒng)結構及控制心式制冷機組控制站、電氣繼電保護系統(tǒng)等。地面系統(tǒng)以PLC控制器為，實現(xiàn)相關工將井下檢測信號傳輸?shù)降孛嬲镜闹骺豍L集中管理站設在主控樓主控制室內(nèi)由主控PL工程站操作員站及相應設備組成通過業(yè)以太網(wǎng)與井上下各現(xiàn)場控制站進行通信現(xiàn)場控制級的有效信