熱風(fēng)爐知識(shí)(zhīshi)

培訓(xùn)精品資料第一講提高風(fēng)溫的措施高風(fēng)溫是高爐最廉價(jià),利用率最高的能源,每提高100℃風(fēng)溫約降低焦比4～7%。當(dāng)前能源緊張,迫切需要進(jìn)一步提高風(fēng)溫。影響提高風(fēng)溫的因素很多，提高風(fēng)溫的措施根據(jù)(gēnjù)各個(gè)熱風(fēng)爐的實(shí)際情況不同，有很多的方法。結(jié)合我廠的實(shí)際情況,提高風(fēng)溫可從以下幾方面采取措施或加以改進(jìn)。精品資料一、我國近年來高爐設(shè)計(jì)中采用的幾種熱風(fēng)爐形式：1、頂燃式熱風(fēng)爐頂燃式熱風(fēng)爐由于頂部燃燒器的不同(bùtónɡ)和增加部分設(shè)計(jì)高風(fēng)溫技術(shù)的不同(bùtónɡ)，國內(nèi)大致分為以下幾種。（1）BSK（北京首鋼卡魯金）新型頂燃熱風(fēng)爐。以首鋼京唐為代表的熱風(fēng)爐，在使用附加燃燒爐將廢氣預(yù)熱后的助燃空氣加熱至600℃，高爐煤氣預(yù)熱至200℃，全燒高爐煤氣的情況下，月平均風(fēng)溫達(dá)到1300℃。

精品資料（2）卡魯金式熱風(fēng)爐。國內(nèi)用的很多，以鞍鋼5#為代表的熱風(fēng)爐，在全燒高爐(gāolú)煤氣、助燃空氣預(yù)熱至350、高爐(gāolú)煤氣預(yù)熱至200℃的情況下風(fēng)溫水平達(dá)到了1250℃。（3）柳鋼和建研院共同研制的頂燃爐。已柳鋼為代表的頂燃爐，將頂燃爐和球式熱風(fēng)爐結(jié)合起來，用在了2200m3高爐(gāolú)上，其風(fēng)溫水平也達(dá)到了1230℃。精品資料2、外燃式熱風(fēng)爐目前國內(nèi)新投產(chǎn)的高爐，熱風(fēng)爐大多采用新日鐵式外燃式熱風(fēng)爐。以上海寶鋼和太鋼的4000級(jí)高爐為代表。在空氣、煤氣雙預(yù)熱的前提(qiántí)下，混燒部分焦?fàn)t煤氣（采用圓形格柵式陶瓷燃燒器）和對(duì)助燃空氣富氧等提高熱風(fēng)爐理論燃燒溫度的手段，風(fēng)溫長期保持在1250℃。精品資料3、霍格文內(nèi)燃式和改進(jìn)型內(nèi)燃式熱風(fēng)爐霍格文內(nèi)燃式和改進(jìn)型內(nèi)燃式熱風(fēng)爐，以寶鋼旗下的寧波鋼廠為代表，在較早3000級(jí)以下高爐設(shè)計(jì)中采用較多，其有效的克服了傳統(tǒng)內(nèi)燃爐結(jié)構(gòu)上的缺陷，可實(shí)現(xiàn)長壽，但在提供風(fēng)溫水平上有著不足，在設(shè)計(jì)熱風(fēng)爐蓄熱面積大的情況下（約高爐鼓風(fēng)(ɡǔfēnɡ)對(duì)應(yīng)熱風(fēng)爐蓄熱面積大于40m2／（m3／min））、混燒部分高熱值煤氣，風(fēng)溫可達(dá)到1200—1250℃。精品資料4、其它形式的熱風(fēng)爐，如ZSD型、段潤心型、合達(dá)式、達(dá)涅利康力斯ECDC外燃爐等，不是用于小型高爐就是不太成熟。二、提高熱風(fēng)爐的拱頂溫度１、拱頂溫度的確定１）有耐火材料的理化性能確定?；?yàn)榉乐挂驕y(cè)量誤差或燃燒控制的不及時(shí)而燒壞拱頂，一般將實(shí)際的拱頂溫度控制在比拱頂耐火磚荷重(hèzhòng)軟化點(diǎn)低100℃左右。精品資料２）由燃料的含塵量確定。格子磚因渣化和堵塞而降低壽命。產(chǎn)生格子磚渣化的條件是煤氣的含塵量和溫度，拱頂溫度燒的越高，要求煤氣含塵量越低。３）受生成腐蝕介質(zhì)限制。熱風(fēng)爐燃燒生成的高溫?zé)煔庵泻校危希馗g性成分，隨著頂溫的升高，生成的腐蝕介質(zhì)的關(guān)系，因此，為避免(bìmiǎn)發(fā)生拱頂鋼板的晶間應(yīng)力腐蝕，須控制拱頂溫度不超過1400℃或采取防止晶間應(yīng)力腐蝕地措施。從1380℃到1430℃之間,50℃的范圍內(nèi)ＮＯＸ生成量1%升高到9%,而1320以前的ＮＯＸ生成量不足0.3%.精品資料2、拱頂溫度、熱風(fēng)溫度與熱風(fēng)爐理論燃燒(ránshāo)溫度的關(guān)系（1）拱頂溫度與熱風(fēng)溫度的關(guān)系據(jù)國內(nèi)高爐生產(chǎn)實(shí)踐統(tǒng)計(jì)，大、中型高爐熱風(fēng)爐拱頂溫度比平均風(fēng)溫高100~200℃，小型高爐熱風(fēng)爐拱頂溫度不平均風(fēng)溫高150~300℃。測(cè)量拱頂溫度可采用輻射高溫計(jì)，紅外測(cè)溫儀或熱電偶。采用輻射高溫計(jì)時(shí)，為防止鏡頭沾灰，須壓縮空氣吹掃。采用熱電偶時(shí)，插入的合理深度為熱電偶熱端超出拱頂磚襯內(nèi)表面50-80mm。精品資料（2）拱頂溫度與理論燃燒溫度的關(guān)系由于爐墻散熱和不完全燃燒等因素的影響，我國大、中型高爐熱風(fēng)爐實(shí)際拱頂溫度低于理論燃燒溫度70~90℃。3、配用高發(fā)熱量煤氣提高拱頂溫度（1）煤氣發(fā)熱量與熱風(fēng)爐理論燃燒溫度的關(guān)系若空氣和煤氣都不預(yù)熱，他們帶入的物理熱只占總熱量收入(shōurù)的1﹪~2﹪，此時(shí)影響t理的主要因素為煤氣的發(fā)熱量。大致上，高爐煤氣發(fā)熱量，每±100kj/m3，t理相應(yīng)±24℃。精品資料高爐煤氣混入(hùnrù)不同量的焦?fàn)t煤氣，混合煤氣的發(fā)熱量及理論燃燒溫度t理。每增加焦?fàn)t煤氣1﹪，混合煤氣發(fā)熱量約增加150kj/m3，在混合量不超過15﹪以前，每1﹪焦?fàn)t煤氣提高理論燃燒溫度t理約16℃。每增加1﹪的天然氣混合煤氣的發(fā)熱量，約增加325kJ/m3，隨之提高約23﹪。需要混入(hùnrù)高熱值煤氣量的比例a高按下式計(jì)算：a高﹦(混合發(fā)熱量﹣高爐煤氣發(fā)熱量)／(焦?fàn)t煤氣發(fā)熱量﹣高爐煤氣發(fā)熱量)精品資料（2）混入高發(fā)熱量煤氣的方法熱風(fēng)爐混入高發(fā)熱量煤氣的方法有3種：1）采用三孔陶瓷燃燒器，混合效果好、調(diào)節(jié)方便，但設(shè)備較復(fù)雜，一般用在大型高爐熱風(fēng)爐上。2）采用引射器，簡易(jiǎnyì)方便，操作安全，混合效果也好，但混入比例較窄，高熱量低壓煤氣混入量一般不大于20﹪3）由供氣部門按指定發(fā)熱量事先混合好，再送至熱風(fēng)爐燃燒(軋鋼廠加熱爐由燃?xì)夤咎峁┎捎迷摲绞?。此法沒有因不同氣種壓力變化而產(chǎn)生的熱量波動(dòng)，可避免燒壞熱風(fēng)爐設(shè)備。但供氣部門須有較復(fù)雜的混合裝置和自控設(shè)備。精品資料4、預(yù)熱助燃空氣和煤氣（1）預(yù)熱助燃空氣、煤氣對(duì)理論燃燒溫度的影響1）助燃空氣預(yù)熱溫度對(duì)理論燃燒溫度的影響。助燃空氣溫度在800度以內(nèi)，每升100度，相應(yīng)提高t理30~35℃，一般按33℃計(jì)算(jìsuàn)。2）煤氣預(yù)熱溫度對(duì)理論燃燒溫度t理的影響，煤氣預(yù)熱溫度每升高100℃，提高t理約50℃。3）助燃空氣和煤氣同時(shí)預(yù)熱對(duì)理論燃燒溫度的影響。助燃空氣和煤氣同時(shí)都預(yù)熱，提高理論燃燒溫度的效果為兩者分別預(yù)熱效果之和。例如燃燒QDW=3400kJ/m3的煤氣，助燃空氣預(yù)熱到200℃時(shí)可提高t理=1360-1303=57℃；煤氣也預(yù)熱到200℃，可提高t理=1381-1303=78。t理提高的總效果為57+78=135℃。精品資料（2）熱風(fēng)爐煙氣余熱回收預(yù)熱(yùrè)助燃空氣和煤氣目前國內(nèi)外已在高爐熱風(fēng)爐上應(yīng)用的煙道余熱回收的換熱器，主要有：回轉(zhuǎn)式金屬板式、管狀式、熱媒式和熱管式等形式。都取得了較好的效果。熱管式換熱器回收熱風(fēng)爐煙氣余熱預(yù)熱(yùrè)助燃空氣和煤氣。熱管是一種經(jīng)氣一液相變和循環(huán)流動(dòng)來傳遞熱量的高效傳熱元件，用熱管組成的換熱器成為熱管換熱器。熱管是一個(gè)內(nèi)部抽成真空，并充以適量的工作介質(zhì)的密封管。精品資料5、燒單一的高爐煤氣實(shí)現(xiàn)1200℃以上的風(fēng)溫為滿足1200℃至1300℃風(fēng)溫，國內(nèi)外普遍采用配加高發(fā)熱值的燃料，如高爐煤氣、轉(zhuǎn)爐煤氣、天然氣等，但我國高發(fā)熱值的燃料比較缺乏，大部分鋼廠只能用單一的高爐煤氣，要實(shí)現(xiàn)1200℃的風(fēng)溫，國內(nèi)外做了大量研究性試驗(yàn)，并取得一定效果(xiàoguǒ)。（1）熱風(fēng)爐自身預(yù)熱。（燃燒爐3+2或4+2）適合4座風(fēng)包的熱風(fēng)爐，其原理是熱量累加，并不節(jié)能，把助燃風(fēng)預(yù)熱到800—900℃，風(fēng)溫可達(dá)1200℃以上的風(fēng)溫。標(biāo)志是鞍鋼10號(hào)高爐（兩燒一送一預(yù)熱）。精品資料（2）開發(fā)了帶自身預(yù)熱(yùrè)的陶瓷燃燒器。這種陶瓷燃燒器要求的材質(zhì)必須耐急冷急熱。精品資料精品資料6、降低空氣利用系數(shù)。空氣過剩系數(shù)越小，理論上完全燃燒了可燃成分，不要有多余空氣，理論燃燒溫度最高，獲得的頂溫就最高?？刂瓶諝膺^剩系數(shù)的方法有：（1）燒爐時(shí)勤觀察、勤動(dòng)手調(diào)節(jié)、借助廢氣中氧氣含量，保證合理燃燒。（2）改善燃燒器的結(jié)構(gòu)、改善煤氣、空氣的混合(hùnhé)速度和效果。（3）采用自動(dòng)燃燒控制系統(tǒng)。精品資料7、降低煤氣含水量。高爐煤氣溫度低，含有大量的飽和水和部分機(jī)械水。飽和水含量(hánliàng)越大，煤氣的發(fā)熱值越低下，在飽和水不超過10%（80g／m3）范圍內(nèi)，每增加1%（8g／m3）煤氣發(fā)熱量降低33．5kJ/m3，理論燃燒溫度降低8．5℃；機(jī)械水被帶往熱風(fēng)爐，對(duì)煤氣的影響除和飽和水同樣外，汽化需要吸收煤氣燃燒產(chǎn)生的熱量，導(dǎo)致理論溫度降低。我廠為干式布袋除塵，降低含水的方法：（1）在煤氣上升或拐彎處設(shè)立脫水器，經(jīng)常放水。（2）煤氣管道要有良好保溫。（3）減少高爐爐頂打水作業(yè)。（4）控制入爐焦碳的水分含量(hánliàng)。精品資料三、縮小爐頂溫度和熱風(fēng)溫度的差值增加蓄熱面積和磚重。熱風(fēng)爐的供熱能力和其蓄熱面積、蓄熱量（磚重）有關(guān)。當(dāng)格子磚量相同時(shí)，蓄熱面積越大，供熱能力越大風(fēng)溫越高。熱風(fēng)爐蓄熱面積通常設(shè)計(jì)為1m3高爐爐容對(duì)應(yīng)70—901或30—37m2（m3鼓風(fēng)min）。蓄熱面積增大，減少了風(fēng)溫降落(jiàngluò)，可用較低的爐頂溫度獲得較高的平均風(fēng)溫。精品資料我廠舊區(qū)三座高爐采用ZSD型頂燃式熱風(fēng)爐。該熱風(fēng)爐的主要特點(diǎn)是：將燃燒室置于頂部，而在爐殼內(nèi)保留了熱風(fēng)通道(tōngdào)；采用了燃燒效果好的短焰燃燒器。該三組熱風(fēng)爐采用兩燒一送制，除沒有實(shí)現(xiàn)計(jì)算機(jī)控制燒爐技術(shù)外，換爐和其他過程實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化；助燃空氣預(yù)熱至150—180℃，由于采用布袋除塵煤氣溫度在100—150℃；助燃風(fēng)量34000M3／h基本全用；每班換爐已達(dá)八、九次，說明已處于強(qiáng)化操作狀態(tài)。正常工況下該三組熱風(fēng)爐蓄熱面積小。出現(xiàn)相同特征。精品資料（1）爐頂溫度和風(fēng)溫的差值大。爐頂溫度1300—1350℃時(shí)，風(fēng)溫1100—1150℃，溫差達(dá)200℃。（2）風(fēng)溫落差大，且高溫時(shí)間短。初始風(fēng)溫和(wēnhé)末風(fēng)溫相差90—100。（3）煙道溫度上升快。60分鐘煙道溫度就已達(dá)300℃以上，提前進(jìn)入煙道管理期，有效燒爐受到制約。精品資料以上特征反映了熱風(fēng)爐的蓄熱面積小，傳統(tǒng)的一些熱風(fēng)爐參數(shù)如每M3高爐蓄熱面積、格子磚的活面積、每M3格子磚的加熱(jiārè)面積、每M3格子磚重量等，隨著高爐擴(kuò)容和風(fēng)量的增加，都不能真實(shí)反映能否作為高爐提供高風(fēng)溫的配置。我認(rèn)為單位鼓風(fēng)所對(duì)應(yīng)的蓄熱面積（m2／(m3／min)）可直接反映風(fēng)溫的高低，它不受高爐級(jí)別和熱風(fēng)爐形式、座數(shù)的限制，其數(shù)值越大風(fēng)溫越高。六、七高爐，風(fēng)量1200m3／min，單位鼓風(fēng)蓄熱面積29.54m2／m3／min；三高爐，風(fēng)量1200m3／min，單位鼓風(fēng)蓄熱面積33.66（m2／m3／min)。八高爐，風(fēng)量2600m3／min，單位鼓風(fēng)蓄熱面積36.57m2／(m3／min)。精品資料四、提高(tígāo)廢氣溫度提高(tígāo)廢氣溫度可增加熱風(fēng)爐中下部蓄熱量，因此通過增加單位時(shí)間燃燒煤氣量來適應(yīng)的提高(tígāo)廢氣溫度，可以減少周期風(fēng)溫降落，是提高(tígāo)風(fēng)溫的一種措施。在廢氣溫度為200~400℃的范圍之內(nèi)，每提高(tígāo)100℃廢氣溫度，約可提高(tígāo)風(fēng)溫40℃。但單純采用這種措施會(huì)影響熱風(fēng)爐的熱效率。如果與煙道廢氣余熱回收余熱助燃空氣和煤氣配合，則熱風(fēng)爐熱效率不會(huì)降低，反而可以提高(tígāo)。精品資料1、影響廢氣溫度的因素(yīnsù)主要有：單位時(shí)間消耗的煤氣量，燃燒時(shí)間，熱風(fēng)爐的加熱面積，空氣利用系數(shù)等。1）單位時(shí)間消耗的煤氣量。實(shí)踐證明：單位時(shí)間消耗煤氣量增加，導(dǎo)致廢氣溫度升高。2）燃燒時(shí)間的影響。廢氣溫度隨著燃燒時(shí)間的延長，而近似直線上升，如圖7-38所示。3）加熱面積。當(dāng)換爐次數(shù)、單位時(shí)間燃燒的煤氣量都一定時(shí)，熱風(fēng)爐加熱面積越小，其廢氣溫度越高。精品資料2、允許的廢氣溫度范圍為避免熱風(fēng)爐熱效率的降低和燒壞蓄熱室下部支撐結(jié)構(gòu)，爐箅子、支柱。廢氣溫度理論上不得數(shù)值520—530℃。3、進(jìn)一步提高廢氣溫度由于熱風(fēng)爐廢氣余熱的成功回收，廢氣溫度高會(huì)影響熱風(fēng)爐熱效率的問題，已不復(fù)存在，蓄熱室下部的支撐構(gòu)件爐箅子、支柱的燒損問題，可以選用耐高溫的金屬材料制作加以解決。將廢氣溫度提高到500℃（廢氣末溫）是可能的。再通過余熱回收裝置，余熱煤氣和助燃空氣(kōngqì)。這樣可以一舉三得：精品資料1）能將煤氣和空氣(kōngqì)的預(yù)熱溫度提高到300℃。2）不需要再建什么設(shè)備，只要將原來的換熱設(shè)備的材質(zhì)稍加改進(jìn)就可以了。3）由于廢氣溫度提高150℃，又可以提高溫度60℃。這樣只燒低發(fā)熱量的高爐煤氣，就能將風(fēng)溫提高到1200℃以上。因此適當(dāng)?shù)奶岣邚U氣溫度結(jié)合廢氣余熱回收，將成為今后提高風(fēng)溫的重要措施之一。精品資料五、增加換爐次數(shù)縮短工作周期熱風(fēng)爐的一個(gè)工作周期，包括燃燒、送風(fēng)、換爐3個(gè)過程自始至終所需的時(shí)間。熱風(fēng)爐內(nèi)的溫度隨之有周期性的變化。增加換爐次數(shù)縮短工作周期就是強(qiáng)化熱風(fēng)爐的操作過程，可以提高熱風(fēng)爐的風(fēng)溫水平。1、增加換爐次數(shù)縮短送風(fēng)時(shí)間的意義1）縮小熱風(fēng)爐內(nèi)高溫部的溫度波動(dòng)，延長熱風(fēng)爐耐火(naihuǒ)砌體的壽命。2）減少熱風(fēng)爐送風(fēng)初期和末期的風(fēng)溫差值，能提高熱風(fēng)爐送風(fēng)風(fēng)溫的水平。3）用較小的蓄熱面積，可以取得較高的風(fēng)溫水平。4）加強(qiáng)了熱風(fēng)爐中、下部的熱交換。精品資料2、送風(fēng)時(shí)間與風(fēng)溫的關(guān)系隨著送風(fēng)時(shí)間的延長，風(fēng)溫逐漸下降，因此選擇合理送風(fēng)、燃燒制度，可以提高風(fēng)溫。鞍鋼在原8號(hào)高爐的3號(hào)熱風(fēng)爐上，進(jìn)行了增加換爐次數(shù)，縮短送風(fēng)時(shí)間的試驗(yàn)。送風(fēng)時(shí)間從2h，縮短到1h，熱風(fēng)出口溫度提高90℃.熱風(fēng)爐換爐次數(shù)少，送風(fēng)時(shí)間過長，增大了爐頂溫度降落(jiàngluò)的數(shù)值，不利于提高風(fēng)溫。生產(chǎn)實(shí)踐證明，送風(fēng)時(shí)間從2h縮短到1h，大多數(shù)高爐可以提高風(fēng)溫50～70℃。增加換爐次數(shù)，縮短送風(fēng)時(shí)間，隨之也縮短了燃燒時(shí)間。若熱風(fēng)爐的燃燒能力或煤氣量等受限，不能相應(yīng)的提高燃燒強(qiáng)度以彌補(bǔ)燃燒時(shí)間縮短引起的熱量減少，則風(fēng)溫水平反而降低。所以在一定的條件下有一個(gè)適合的熱風(fēng)爐工作周期。精品資料3、合理工作周期的選擇合適送風(fēng)時(shí)間最終取決于熱風(fēng)爐獲得足夠高的風(fēng)溫水平和蓄熱量所必須的燃燒時(shí)間。合理的熱風(fēng)爐工作周期、換爐次數(shù)，應(yīng)根據(jù)具體條件、設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)結(jié)合經(jīng)驗(yàn)而選定。大型現(xiàn)代化高爐，一般都擁有4座熱風(fēng)爐，全自動(dòng)化微機(jī)控制，施行交叉并聯(lián)的工作制度。30～40min換一次爐，一個(gè)班約換12次爐，每個(gè)爐送風(fēng)時(shí)間為80min，燃燒時(shí)間為76min、換爐時(shí)間4min。為了達(dá)到快速換爐而高爐的風(fēng)壓又不波動(dòng)，設(shè)有換爐灌風(fēng)專用(zhuānyòng)風(fēng)機(jī)。目前高爐熱風(fēng)爐的設(shè)備狀況，以每班（8h）換8次為好。老的爐子可少換1-2次。全自動(dòng)化程度高，先進(jìn)的熱風(fēng)爐，以40min換一次為好。精品資料六、改善熱風(fēng)爐的氣流分布為了強(qiáng)化熱風(fēng)爐蓄熱室內(nèi)格子磚和通過氣流（燃燒期的高溫(gāowēn)煙氣和送風(fēng)期的冷風(fēng)）的熱交換。在設(shè)計(jì)熱風(fēng)爐時(shí)，要盡可能的擴(kuò)大通過格子磚孔道的氣流速度，以形成高效紊流傳熱，同時(shí)還假設(shè)氣流流過蓄熱室橫截面各格孔內(nèi)的流速大小都是一樣的，即氣流在蓄熱室截面上分配的均勻程度是理想的，100%的均勻，然而實(shí)際工作的熱風(fēng)爐煙氣和冷風(fēng)在蓄熱室截面上的分布受多種因素影響是不均勻的。精品資料1、熱風(fēng)爐內(nèi)冷風(fēng)分布的現(xiàn)狀通過模擬試驗(yàn)測(cè)定，內(nèi)燃式熱風(fēng)爐，在送風(fēng)期箅子的氣流分布是冷風(fēng)入口的對(duì)面隔墻(ɡéqiánɡ)（燃燒室的蓄熱室的隔墻(ɡéqiánɡ)）的附近區(qū)域和隔墻(ɡéqiánɡ)與大墻相交的兩個(gè)死角氣流強(qiáng)、流速大，即在這個(gè)區(qū)域流過大量冷風(fēng)，而靠近大墻內(nèi)壁氣流次之，而在冷風(fēng)入口附近中線兩側(cè)區(qū)域氣流最弱、流速最小，即冷風(fēng)通過該區(qū)最少。內(nèi)燃式熱風(fēng)爐是這樣，外燃式熱風(fēng)爐也基本如此，只是氣流最強(qiáng)的區(qū)域改在冷風(fēng)入口對(duì)面的大墻附近區(qū)域。經(jīng)測(cè)定和計(jì)算，冷風(fēng)在蓄熱室橫截面的氣流分布均勻度只有60%～70%。精品資料精品資料精品資料出現(xiàn)上述分布的主要原因(yuányīn)是：在熱風(fēng)爐送風(fēng)期，冷風(fēng)由冷風(fēng)入口流入箅子下的空間時(shí)，主氣流由于慣性和沖力，靠近隔墻和孔面（外燃式是冷風(fēng)入口對(duì)面大墻附近）格孔內(nèi)的氣流強(qiáng)，通過的冷風(fēng)量多。當(dāng)主氣流抵達(dá)隔墻（外燃式大墻），分成兩部分，分別沿著大墻向入口回流，在主氣流的兩側(cè)形成了一隊(duì)較大、形似橢圓的旋流區(qū)。這就是冷風(fēng)入口中線兩側(cè)區(qū)域氣流最弱、流速小、通過風(fēng)量少的主要原因(yuányīn)。精品資料2、蓄熱室內(nèi)煙氣分布的現(xiàn)狀由模擬試驗(yàn)和現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試得出，內(nèi)燃式熱風(fēng)爐煙氣在蓄熱室橫截面上氣流分布很不均勻，氣流分布均勻度只有60%～70%。在燃燒室對(duì)面氣流量最大，而燃燒室兩側(cè)附近氣流量又顯著減少。形成這種不均勻分布的原因，經(jīng)模型試驗(yàn)和分析認(rèn)為：從燃燒室流出的煙氣，在球頂轉(zhuǎn)了180度的彎，由于離心力的作用在球頂空間內(nèi)形成強(qiáng)烈的旋渦(xuánwō)流動(dòng)，使氣流偏向外側(cè)，致使在燃燒室對(duì)面區(qū)域氣流強(qiáng)、流速大，流過煙氣量多。外燃式熱風(fēng)爐煙氣在蓄熱室橫切面上的分布是比較均勻的，馬琴式和新日鐵式更好。煙氣從燃燒室出來，經(jīng)過幾次擴(kuò)張、收縮來到蓄熱室縮口區(qū)域，又一次對(duì)稱的喇叭口式，由上向下的擴(kuò)張，使煙氣到達(dá)蓄熱室上表面時(shí)，分布已較為均勻。精品資料3、蓄熱室氣流分布不均的影響前面所述煙氣和冷風(fēng)，在蓄熱室中分布是不均的，它給熱風(fēng)爐帶來極大危險(xiǎn)如下：1）惡化(èhuà)了爐內(nèi)的熱交換，使熱風(fēng)爐的熱效率和熱風(fēng)溫明顯下降；對(duì)于內(nèi)燃式熱風(fēng)爐來講，這種惡化(èhuà)尤為嚴(yán)重，因?yàn)槿紵跓煔饬糠峙浯蟮膮^(qū)域，恰是送風(fēng)期冷風(fēng)流量較小的區(qū)域，相反煙氣分配較小的區(qū)域卻又是冷風(fēng)量分配較大的區(qū)域。這就是內(nèi)燃式熱風(fēng)爐風(fēng)溫低、爐頂溫度與熱風(fēng)溫度差值大的關(guān)鍵所在。2）由于格子磚加熱和冷卻各處明顯不同，膨脹、收縮不一是格子磚錯(cuò)位和不均勻下沉的主要原因之一。精品資料4、改善氣流分布的措施根據(jù)生產(chǎn)需要，人們對(duì)熱風(fēng)爐蓄熱室氣流分布不均的問題進(jìn)行大量的研究，到了20世紀(jì)80年代取得的長足的進(jìn)展。①增加熱風(fēng)爐冷風(fēng)入口的個(gè)數(shù)，大型和特大型高爐最好設(shè)均勻布置的２～３個(gè)冷風(fēng)入口。即便是中、小高爐設(shè)一個(gè)冷風(fēng)入口，也要單獨(dú)設(shè)置，并設(shè)在對(duì)稱的位置上。②冷風(fēng)入口設(shè)計(jì)成喇叭口，以減少冷風(fēng)的沖力和慣性。③增加爐箅子下的凈空高度(gāodù)。④內(nèi)燃式熱風(fēng)爐的拱頂應(yīng)推廣懸鏈線頂和錐形頂來改善煙氣的均勻分布。⑤在新建外燃式熱風(fēng)爐時(shí)，要推廣煙氣分布為均勻的馬琴式和新日鐵式。精品資料七、加強(qiáng)熱風(fēng)爐的絕熱減少散熱損失為了減少熱風(fēng)爐的散熱損失、提高熱效率，現(xiàn)代高爐熱風(fēng)爐的設(shè)計(jì)都加強(qiáng)了絕熱措施以滿足1200℃風(fēng)溫的要求：1）熱風(fēng)爐爐殼的內(nèi)表面噴涂一層陶瓷涂料，一般厚50～60mm來代替過去65mm的硅藻土磚。高溫區(qū)噴涂一層耐酸陶瓷涂料（如MSH-1）中，低溫區(qū)噴涂一層普通陶瓷材料（如FN-130、FN140）、它能保護(hù)爐殼和減少散熱損失。耐酸陶瓷涂料對(duì)高溫晶間應(yīng)力腐蝕還能起到預(yù)防作用。2）熱風(fēng)爐各部普遍地增加隔熱層的厚度(hòudù)，提高和改善隔熱層材質(zhì)。3）熱風(fēng)管道的內(nèi)襯由噴涂層、隔熱層和耐火磚組成。精品資料八、使用節(jié)能涂料在不增加格子磚總數(shù)，不改變格子磚材質(zhì)、密度的基礎(chǔ)上，使用高溫遠(yuǎn)紅外節(jié)能涂料浸泡過的格子磚和噴涂的球頂高溫內(nèi)表面，可增加熱風(fēng)爐在燃燒期的吸熱速度和吸熱量，增加在送風(fēng)期的放熱速度和放熱量，提高(tígāo)熱風(fēng)爐的蓄熱能力，從而提高(tígāo)熱風(fēng)溫度。精品資料九、靈活采取多種送風(fēng)制度。8高爐為例:沒有富化高爐煤氣前，僅燒高爐煤氣全年平均風(fēng)溫1167℃，采用兩燒一送制，每班換爐6次，在100分鐘燃燒期拱頂溫度上升慢，50分鐘時(shí)才達(dá)到1210℃（拱頂使用紅外線測(cè)溫），煙道上升快，60分鐘就達(dá)320℃，提前(tíqián)進(jìn)入煙道管理期，精確燃燒時(shí)間短。為減小這種不利狀況，通過改變送風(fēng)方式，即采取半并聯(lián)交叉送風(fēng)的方法，減小高爐煤氣熱值低對(duì)風(fēng)溫的影響，以充分帶走熱風(fēng)爐中下的熱量，提高精確燃燒時(shí)間。該項(xiàng)措施使精確燒爐時(shí)間由原來的60分鐘提高到80分鐘，燃燒期由100分鐘延長到110風(fēng)鐘，風(fēng)溫由1167℃提高到1175℃。精品資料十、通過設(shè)備挖潛，縮短換爐過程時(shí)間。在整個(gè)熱風(fēng)爐周期中，換爐過程必不可少，但屬于熱風(fēng)爐閑置過程，八高爐換爐風(fēng)壓波動(dòng)5kPa，時(shí)間15—18分鐘，影響了熱風(fēng)爐整體效率的利用，制約了風(fēng)溫進(jìn)一步提高。如何縮短換爐時(shí)間，發(fā)現(xiàn)(fāxiàn)影響換爐過程時(shí)間的主要原因是廢氣閥和沖壓閥的行程時(shí)間過長導(dǎo)致，將廢氣閥和沖壓閥的行程逐個(gè)調(diào)整,縮短了其開關(guān)周期。將廢氣閥的行程由原來的140秒調(diào)到120秒，充壓閥由原來的40秒調(diào)到30秒，兩個(gè)閥運(yùn)行一次節(jié)省時(shí)間1分鐘，高爐適當(dāng)放寬換爐時(shí)風(fēng)壓波動(dòng)到15kPa，有效縮短換爐過程時(shí)間控制在6—8分鐘，提高了熱風(fēng)爐的整體利用效率。針對(duì)三座風(fēng)包送風(fēng)溫度差異，規(guī)定1#爐送50分鐘，2#、3#送45分鐘（攻關(guān)前每個(gè)爐送60分鐘），換爐次數(shù)由原來的6次∕班，增加到8—9次∕班。精品資料第二講熱風(fēng)爐操作事故的應(yīng)急預(yù)案調(diào)壓閥組失靈應(yīng)急預(yù)案一、事故的根本原因1、該閥某個(gè)控制執(zhí)行機(jī)構(gòu)故障。2、該閥控制執(zhí)行機(jī)構(gòu)的線路故障。3、該閥控制的調(diào)節(jié)器故障。4、該閥某個(gè)閥板卡阻。二、事故的現(xiàn)象1、調(diào)節(jié)爐頂壓力(yālì)時(shí)不變化（包括自動(dòng)調(diào)節(jié)），該閥閥位不跟蹤，現(xiàn)場(chǎng)閥板不動(dòng)。2、爐頂壓力(yālì)自動(dòng)突然增大或減小，現(xiàn)場(chǎng)某個(gè)閥板自動(dòng)開到最大位或關(guān)閉。3、常關(guān)閉的調(diào)節(jié)閥在最小位置時(shí)打不開。精品資料三、事故的危害性1、高爐失去調(diào)節(jié)頂壓作用，影響高爐操作。2、爐頂壓力自動(dòng)突然增大或減小，極易引起(yǐnqǐ)高爐失常和爐頂安全事故。3、爐頂壓力自動(dòng)突然增大或減小，可引起(yǐnqǐ)除塵系統(tǒng)損壞和縮短布袋的使用壽命。四、事故的處理和預(yù)防措施出現(xiàn)以下故障，值班工長迅速作出反應(yīng)，將事故危害降到最小。若超出30分鐘故障不能處理，通知設(shè)備科長和煤氣技師。1、調(diào)壓閥組某個(gè)閥在調(diào)節(jié)過程中不動(dòng)（包括自動(dòng)調(diào)節(jié)），頂壓不變化，閥板不跟蹤時(shí)：應(yīng)檢查操作器是否為手動(dòng)狀態(tài)（8高爐到操作盤上，將操作器設(shè)定為手動(dòng)狀態(tài)），游標(biāo)置于操作前的位置，通知熱風(fēng)工到現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行手動(dòng)調(diào)節(jié)（關(guān)閉該執(zhí)行器電源或拔出插頭）?，F(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行手動(dòng)調(diào)節(jié)時(shí)，應(yīng)和值班工長聯(lián)系好，緩慢進(jìn)行調(diào)壓。通知區(qū)域組長和二建人員進(jìn)行檢查。不準(zhǔn)帶負(fù)荷調(diào)試執(zhí)行器，引起(yǐnqǐ)高爐頂壓大的波動(dòng)精品資料2、調(diào)壓閥組某個(gè)閥在最小位置打不開時(shí)：（1）操作器回位10%，迅速關(guān)閉該閥電源（或拔出電源插頭），到現(xiàn)場(chǎng)，將執(zhí)行器轉(zhuǎn)換為手動(dòng)，盤轉(zhuǎn)數(shù)周，恢復(fù)電源動(dòng)作。（2）若盤車不動(dòng)，用大錘震動(dòng)閥體，直至閥體不卡。3、調(diào)壓閥組某個(gè)閥出現(xiàn)自動(dòng)關(guān)閉或自動(dòng)打開時(shí)：若出現(xiàn)自動(dòng)關(guān)閉，頂壓劇升，值班工長應(yīng)大幅度減風(fēng)，迅速打開爐頂放散卸壓。若出現(xiàn)自動(dòng)打開，頂壓大幅度下降，值班工長和熱風(fēng)操作人員迅速到現(xiàn)場(chǎng)手動(dòng)調(diào)節(jié)，并用另一調(diào)節(jié)閥進(jìn)行(jìnxíng)調(diào)節(jié)，緩慢將故障閥門完全關(guān)閉。精品資料預(yù)防措施：1、日常操作控制游標(biāo)，關(guān)閉時(shí)應(yīng)≥3%，全開時(shí)應(yīng)≤95%，防止閥板卡死或損壞執(zhí)行器。2、現(xiàn)場(chǎng)執(zhí)行器防雨防潮設(shè)施要求完備，控制線路嚴(yán)禁(yánjìn)靠近煤氣管，防止損壞執(zhí)行器和燒損線路。3、現(xiàn)場(chǎng)溫度高、震動(dòng)大，熱風(fēng)工二人以上，每天檢查調(diào)壓閥組及執(zhí)行器和線路，確保完好。精品資料爐頂放散跑煤氣應(yīng)急預(yù)案一、事故的根本原因1、密封面不光滑存在結(jié)茍、劃痕。2、臂桿變形，關(guān)閉后密封面錯(cuò)位。二、事故的現(xiàn)象爐頂放散跑煤氣，處理不好時(shí)，越來越大。三、事故的危害性1、吹壞密封面，損壞閥體。2、影響高爐操作，造成高爐休