后張預應力工程施工質量控制要點梁型25m30m40m臺座反拱值13mm15mm20mm預應力筋預留孔道的尺寸與位置應正確，孔道應平順，端部的預埋鋼墊板應垂直于孔道中心線。管道內徑面積除滿足設計要求外，還應保證不小于兩倍鋼絞線截面面積。管道應采用定位鋼筋固定安裝，使其能牢固地置于模板內的設計位置，并在混凝土澆筑期間不產(chǎn)生位移。施工圖對錨固區(qū)做了專門的加強設計，必須嚴格驗收錨后鋼筋配置。特別應注意保證螺旋筋與錨墊板頂緊。金屬管道接頭處的連接管宜采用大一個直徑級別的同類管道，其長度宜為被連接管道內徑的5～7倍，并應纏裹緊密防止水泥漿的滲入。管道在模板內安裝完畢后，應將其端部蓋好，防止水或其他雜物進入。負彎矩預應力管道在拆模后應對外露部分進行部分割除，預留5~10cm保證后澆施工管道搭接即可。后張預應力筋制作安裝允許偏差項目允許偏差(mm))管道坐標梁長方向30梁高方向10管道間距同排10上下層10預應力筋可在澆筑混凝土之前或之后穿人管道，對鋼絞線，可將一根鋼束中的全部鋼絞線編束后整體裝入管道中，也可逐根將鋼絞線穿人管道。穿束前應檢查錨墊板和孔道，錨墊板應位置準確，孔道內應暢通，無水和其他雜物。對在混凝土澆筑及養(yǎng)生之前安裝在管道中但在下列規(guī)定時限內沒有壓漿的預應力筋，應采取防止銹蝕或其他防腐蝕的措施，直至壓漿。不同暴露條件下，未采取防腐蝕措施的力筋在安裝后至壓漿時的容許間隔時間如下：空氣濕度大于70％或鹽分過大時7d空氣濕度40％~70％時15d空氣濕度小于40％時20d鋼絞線的腐蝕對結構安全有重大不利影響。縱觀工程建設實際，造成鋼絞線腐蝕的主要因素有：1、使用其它項目殘存鋼絞線，出廠期過長未做有效防護，進場時已存在銹蝕；2、鋼絞線在場內堆放時因防護措施不到位造成銹蝕；3、下料、穿束、張拉、注漿等流水工序組織不緊湊、不合理，甚至不同專業(yè)班組只顧自己完成任務，干完下班，導致下完料長期堆放、拆模后即穿束（應禁止該施工方法，此階段梁體溫度變化極大，養(yǎng)護用水不斷與鋼絞線接觸，鋼絞線易受腐蝕）、穿完束不及時張拉、張拉了又不及時注漿等等施工惡習，這些因素才是造成鋼絞線腐蝕的關鍵因素。合理安排工序作業(yè)，穿束、張拉、注漿一系列工作完全可以在1—3d內完成；4、孔道壓漿不飽滿。所以，防止鋼絞線腐蝕的根本措施是：做好場內防護、即切即用、強度或齡期基本達到后才穿束、及時張拉注漿（嚴格控制水灰比、外加劑和注漿壓力）。在力筋安裝在管道中后，管道端部開口應密封以防止?jié)駳膺M入。采用蒸汽養(yǎng)生時，在養(yǎng)生完成之前不應安裝力筋。在任何情況下，當在安裝有預應力筋的構件附近進行電焊時，對全部預應力筋和金屬件均應進行保護，防止濺上焊渣或造成損壞。對在混凝土澆筑之前穿束的管道，力筋安裝完成后，應進行全面檢查，以查出可能被損壞的管道。在混凝土澆筑之前，必須將管道上一切非有意留的孔、開口或損壞之處修復，并應檢查力筋能否在管道內自由滑動。在預應力工程的設計中，共考慮以下幾種預應力損失：其中，孔道摩阻、鋼筋回縮、錨口摩阻損失是我們在施工中應予考慮的，其他要么可以忽略要么在設計中已計入?？椎滥ψ钃p失、取合適的值，套用公式計算即可。如果實際張拉伸長率超過±6%偏差，就應該考慮上述取值是否合適，必要時應按規(guī)范附錄中方法對孔道摩阻損失進行實際測量。錨口摩阻損失夾片在錨具中工作時與鋼絞線間的摩擦應力損失。盡管在施工圖設計中并未對該值的大小做出明確說明，但是這一應力損失在施工中實際存在，而設計中的0.75也根本不包括該損失值。一般取錨口摩阻損失為張拉控制應力的2.5~3%。考慮到施工時計算的摩阻損失沒有計入鋼絞線回縮、錨具變形、預應力筋與臺座間的溫差等引起的預應力損失，我們建議取錨口摩阻損失為的3%。由于鋼絞線的實際抗拉強度較設計中的1860Mpa大100Mpa左右，即使取3%對構件也是非常安全的，離0.80（為鋼絞線抗拉強度標準值）這一絕對限值有足夠的安全保障。經(jīng)咨詢設計代表，也同意適當提高預制T梁的預應力值?，F(xiàn)計算：對于單股鋼絞線，錨前張拉控制力（千斤頂輸出力）為0.75×1860×1.03×139/1000=1977.2KN，該值包括了3%錨口摩阻損失，但這并不是超張拉。錨口摩阻損失可向廠家咨詢，其內部應該有具體的試驗數(shù)據(jù)。關于鋼絞線回縮（內縮量）引起的預應力損失對于夾片式錨具，規(guī)范中規(guī)定鋼筋回縮量不得超過6mm。經(jīng)咨詢設計代表，在進行預應力設計時并沒有考慮這方面的預應力損失，我們在計算時一般也不對此予以考慮。經(jīng)反算，如果是4mm的回縮引起的預應力損失大約為1.7%，對總的張拉控制應力來說這一數(shù)值是非常可觀的。鑒于通常在計算中都不考慮這方面的預應力損失，我們認為對錨口摩阻損失取偏高的3%值是合適的。千斤頂張拉完成回油后鋼絞線的內縮量在施工中難以準確測量，這給施工記錄表中對該值的填寫存在較大爭議，應該把這一問題當做一個課題來探討，通過施工中適當?shù)臏y量方法確定回縮量實際有多少。關于超張拉問題對于自錨式夾片、低松弛預應力筋，施工技術規(guī)范和施工圖設計都不要求進行超張拉。但有些時候，因為某些原因造成張拉后起拱值并沒有預期的那么大，為避免因起拱不足對梁的工作性能造成的不利影響，此時可對鋼絞線做適度超張拉。設計規(guī)范規(guī)定：先張法或后張法在進行超張拉或計入錨圈口摩阻損失等任何情況下，鋼筋中的最大控制應力（千斤頂油泵上反映的數(shù)值）對鋼絲和鋼絞線不應超過0.80，，對精軋螺紋鋼筋不應超過0.95。下面按超張拉2%、計入錨口摩阻3%、鋼絞線實際抗拉強度1930Mpa，計算值：<0.80（式中為鋼筋抗拉強度標準值）出廠的鋼絞線實際抗拉強度一般都高于國標1860Mpa要求，這是因為鋼絞線外徑一般都比國標稍大。A15標目前送檢的兩種鋼絞線實際強度為：湖南英格瑞斯1900MPa，無錫中治2008MPa。所以，在混凝土的抗壓強度和鋼絞線實際抗拉強度都比設計要高的條件下，遇到特殊情況時進行適當?shù)某瑥埨强梢缘?。預應力筋的理論伸長值(mm)可按下式計算：式中：PP——預應力筋的平均張拉力(N)L——預應力筋的長度(mm)；AP——預應力筋的截面面積(mm2)；EP——預應力筋的彈性模量(N／mm2)。計算，該值為100。第一段預應力筋長度應計入工作長度，一般為500mm。預應力筋張拉時，應先調整到初應力。該初應力宜為張拉控制應力σcon的10%～25%，伸長值應從初應力時開始量測。力筋的實際伸長值除量測的伸長值外，必須加上初應力以下的推算伸長值。由于在最初張拉時各根預應力筋的松緊彎曲程度不一致，在初應力以下拉伸過程中，既有彈性伸長，也有非彈性伸長，所以不宜采用測量的方法，而宜采用推算的方法，也即相鄰級的伸長值。我們建議采用的相鄰級為15~30%,因為標定證書給出的回歸方程在張拉力較低時線性關系差，而且10%千斤頂行程小，油表指針轉動在很短的時間內結束，相對難以控制，偏差較大。鋼絞線實際伸長量的測量多采用直接測量張拉端千斤頂活塞伸出量的方法，但這種測量方法存在一定的誤差。工具錨端和工具錨夾片在張拉到10%~100%的過程中，因鋼絞線受力，夾片會向內滑動，通過測量活塞伸出量的方法會使得到的實測伸長值會比實際大6~8mm（誤差值的大小取決于工具錨夾片在張拉前的打緊程度）。如按鋼絞線理論總伸長值275mm（40米T梁）計算，6mm的測量誤差造成的應力值為2.2%，這一偏差的存在也解釋了為什么我們在施工現(xiàn)場計算伸長率時會出現(xiàn)偏差都偏向于正值甚至超出6%的現(xiàn)象。所以，如果采用測量活塞伸出量的方法測量實際伸長值，應在填表時將實測總伸長值扣減4~8mm。為避免測量時因鋼絞線回縮及夾片滑移等影響造成測量偏差，建議采用量測鋼絞線絕對伸長值的方法。推薦的測量方法如下圖所示：使用一個標尺固定在鋼絞線上，不論經(jīng)過幾個行程，均以此來量測分級張拉鋼絞線的伸長值，累計的結果就是初應力與終應力之間的實測伸長值，這種方法帶來的測量偏差較小。

預應力筋的實際伸長值與理論計算伸長值之間有一定的誤差，究其原因，主要有：預應力筋的實際彈性模量與計算時的取值不一致；千斤頂?shù)膹埨Σ粶蚀_；孔道的摩阻損失計算與實際不符；測量誤差等。特別是彈性模量的取值是否正確，對伸長值的計算影響較大，應根據(jù)鋼絞線檢測報告提供的數(shù)值取彈性模量值代入公式計算。必要時，預應力筋的彈性模量、錨圈口及孔道摩阻損失等應通過試驗確定，計算時予以調整。預應力筋的下料長度應經(jīng)過計算確定，計算時應考慮結構的孔道長度或臺座長度、錨夾具厚度、千斤頂長度、彈性回縮值、張拉伸長值和外露長度等因素。鋼絞線鋼筋的切斷，應采用切斷機或砂輪鋸，不得采用電弧焊。不得使用鋼絞線作為電焊機的連接地線使用。鋼絞線在受到高于600℃溫度作用時，其內部結構將變態(tài)，影響預應力筋的正常工作和使用。預應力筋由多根鋼絞線組成時，同束內應采用強度相等的預應力筋材。編束時，應逐根理順，綁扎牢固，以避免互相纏繞。張拉機具與設備施加預應力所用的機具設備及儀表應由專人使用和管理，并應定期維護和校驗。千斤頂與壓力表應配套校驗，以確定張拉力與壓力表之間的關系曲線，校驗應在經(jīng)主管部門授權的法定計量技術機構定期進行。張拉機具設備應與錨具配套使用，并應在進場時進行檢查和校驗。對長期不使用的張拉機具設備，應在使用前進行全面校驗。使用期間的校驗期限應視機具設備的情況確定，當千斤頂使用超過6個月或200次或在使用過程中出現(xiàn)不正?，F(xiàn)象或檢修以后應重新校驗。對力筋施加預應力之前，必須完成或檢驗以下工作：1）張拉施工經(jīng)過監(jiān)理工程師審批。2)施工現(xiàn)場應具備經(jīng)批準的張拉程序和現(xiàn)場施工交底書；3)現(xiàn)場已有具備預應力施工知識和正確操作的施工人員；4)錨具安裝正確，對后張構件，混凝土已達到要求的強度；5)施工現(xiàn)場已具備確保全體操作人員和設備安全的必要的預防措施。張拉應力控制當混凝土強度達到設計要求（100%抗壓強度，不小于7d齡期），即可進行預應力張拉。預應力筋的張拉控制應力及張拉程序應首先滿足設計和規(guī)范要求。需要注意的是，設計中的張拉控制應力為錨下控制應力，包括預計的預應力損失值，但不包括錨頭摩阻損失（其值可通過試驗確定）。因此，在進行預應力筋的張拉時，鋼筋中的實際張拉控制應力必須加上錨頭錨頭摩阻引起的預應力損失。張拉前應向監(jiān)理工程師提供同養(yǎng)試塊混凝土強度試壓報告，達到設計與規(guī)范要求并經(jīng)同意后方可張拉。預應力筋張拉前，應清理承壓板面，并檢查承壓板后面的混凝土質量。如發(fā)現(xiàn)空鼓，應在張拉前修補。錨具安裝時，錨板應對正，夾片要打緊，且同一副夾片中兩瓣間隙要盡量均勻；夾片打緊時也不能太用力，以免把夾片打壞，限位板上有不同規(guī)格鋼絞線的識別標志，不可用錯。正式張拉前，應會同專業(yè)人員進行試張拉。在確認張拉工藝合理，張拉伸長值正常，且無有害裂縫后，方可成批張拉。必要時應測定實際的孔道摩阻損失。實施張拉時，應使千斤頂?shù)膹埨ψ饔镁€與預應力筋的軸線重合一致。預應力筋張拉時，應先從零加載至初張力，然后分級張拉至所需張拉力。預應力的張拉管理，應采用應力控制、伸長值校核的原則。實際伸長值與計算理論伸長值的允許偏差應控制在規(guī)范允許的范圍內。如超過該值，應暫停張拉，找出原因或采取措施予以調整后，方可繼續(xù)張拉。張拉錨固后應及時灌漿?？椎拦酀{要求密實，灌漿時必須連續(xù)。水泥漿的要求及壓漿工藝按設計規(guī)定或現(xiàn)行規(guī)范規(guī)定執(zhí)行。預應力筋錨固后的外露長度宜控制在30~50mm，錨具應用封端混凝土保護。當需長期外露時，應采取防止銹蝕的措施；當鋼絞線有浮銹時，要用鋼絲刷將夾持段及外端的鋼絞線浮銹和污物清除干凈，以免在安裝和張拉時浮銹和污物填滿夾片齒槽而造成滑絲。工具夾片為三片式，工作夾片為兩片式，二者不能混用。工作夾片不能重復使用，工具夾片也應避免無限期使用。錨具、夾片應妥善保管，使用時不應有銹、水及其它污物。當夾片破裂或牙面破壞時一定要更換，不得再次使用。張拉時應有安全措施，張拉千斤頂后面不得站人。預應力筋的錨固，應在張拉控制應力處于穩(wěn)定狀態(tài)下進行。錨固階段張拉端預應力筋的內縮量，應不大于設計規(guī)定或不大于下表所列容許值。對于夾片式錨具（用于預應力鋼絞線），如預應力筋錨固時的夾片回縮不均勻，夾片兩瓣間的相對高差超過回縮容許值的1/3（即2mm），應認為不滿足要求，此時應暫停張拉、處治。錨具變形、預應力筋回縮和接縫壓縮容許值(mm)錨具、接縫類型變形型式容許值鋼制錐形錨具力筋回縮、錨具變變形6夾片式錨具(用于于預應力鋼絞絞線)力筋回縮、錨具變變形6鐓頭錨具縫隙壓密1JM15錨具用于預應力鋼絲時時力筋回縮、錨具變變形3用于預應力鋼絞線線時6粗鋼筋錨具(用于于精軋螺紋鋼鋼筋)力筋回縮、錨具變變形1每塊后加墊板的縫縫隙縫隙壓密1水泥砂漿接縫縫隙壓密1環(huán)氧樹脂砂漿接縫縫縫隙壓密1預應力筋張拉及放松時，均應填寫施工記錄。**省**高速公路龍巖段后張法預應力梁張拉記錄表（改后表）施表-39承包單位：合同號：監(jiān)理單位：編號：橋梁名稱梁編號砼強度等級張拉日期起拱值(mm)千斤頂輸出張拉力力計算100%×P=00.75×11860×11.03×1139×9/10000=17977.5KN孔道編號頂號表號油表讀數(shù)與伸長值張拉力（KN）理論伸長量（mm）實測伸長值△L1（mm）推算伸長值△L2（mm）實際伸長值△L=△L1+△L2伸長率（%）內縮量（mm）15%30%100%N1油表讀數(shù)3.47.438.927260220*2802.9*0~6伸長量90150*310油表讀數(shù)斷絲根數(shù)滑絲根數(shù)斷絲滑絲率伸長量油表讀數(shù)伸長量油表讀數(shù)斷絲根數(shù)滑絲根數(shù)斷絲滑絲率伸長量油表讀數(shù)伸長量油表讀數(shù)斷絲根數(shù)滑絲根數(shù)斷絲滑絲率伸長量油表讀數(shù)伸長量油表讀數(shù)斷絲根數(shù)滑絲根數(shù)斷絲滑絲率伸長量油表讀數(shù)伸長量油表讀數(shù)斷絲根數(shù)滑絲根數(shù)斷絲滑絲率伸長量現(xiàn)場施工負責人：質檢員：現(xiàn)場技術人員：監(jiān)理：日期：**省**高速公路龍巖段后張法預應力梁張拉記錄（原表）施表-39承包單位：起止樁號：施工標段：編號：監(jiān)理單位：施工日期：工程名稱：第頁共頁孔道編號頂號表號油表讀數(shù)、伸長值值張拉應力（MPaa）理論伸長量（mm）實測伸長值△L1（mm）推算伸長值△L2（mm）實際伸長值△L=△L1+△L2伸長率±（%）內縮量（mm）10%20%100%油表讀數(shù)伸長量油表讀數(shù)斷絲根數(shù)滑絲根數(shù)斷絲滑絲率（%）伸長量油表讀數(shù)伸長量油表讀數(shù)斷絲根數(shù)滑絲根數(shù)斷絲滑絲率（%）伸長量油表讀數(shù)伸長量油表讀數(shù)斷絲根數(shù)滑絲根數(shù)斷絲滑絲率（%）伸長量油表讀數(shù)伸長量油表讀數(shù)斷絲根數(shù)滑絲根數(shù)斷絲滑絲率（%）伸長量橋梁名稱或樁號預應力梁編號混凝土強度等級((MPa)上拱度(㎜)現(xiàn)場施工負責人：質檢員：現(xiàn)場技術人員：監(jiān)理：日期：水泥宜采用硅酸鹽水泥或普通水泥。采用礦渣水泥時，應加強檢驗，防止材性不穩(wěn)定。水泥的強度等級不宜低于42.5。水泥不得含有任何團塊。外加劑宜采用具有低含水量、流動性好、最小滲出及膨脹性等特性的外加劑，它們應不得含有對預應力筋或水泥有害的化學物質。外加劑的用量應通過試驗確定。通過試驗后，水泥漿中可摻人適量膨脹劑，但其自由膨脹率應小于10％。泌水率和膨脹率的試驗方法見規(guī)范附錄G-10。水泥漿水灰比宜為0.40～0.45，摻人適量減水劑時，水灰比可減小到0.35。我們建議采用小水灰比的水泥漿，這樣有利于保證壓漿飽滿。在摻入膨脹劑的情況下，即使0.30~0.35的水灰比也可以保證壓漿能夠順利通過，對施工并無太大影響。所以，施工配合比可按實際情況予以減小，原則就是不超過理論配合比又能保證壓漿體順利通過管道。水泥漿的泌水率最大不得超過3％，拌和后3h泌水率宜控制在2％，泌水應在24h內重新全部被漿吸回。水泥漿稠度宜控制在14～18s之間?？椎赖臏蕚渑c壓漿施工壓漿前，應對孔道進行清潔處理。金屬管道必要時亦應沖洗以清除有害材料；對孔道內可能發(fā)生的油污等，可采用已知對預應力筋和管道無腐蝕作用的中性洗滌劑或皂液，用水稀釋后進行沖洗。沖洗后，應使用不含油的壓縮空氣將孔道內的所有積水吹出。水泥漿自拌制至壓人孔道的延續(xù)時間，視氣溫情況而定，一般在30～45min范圍內。水泥漿在使用前和壓注過程中應連續(xù)攪拌。對于因延遲使用所致的流動度降低的水泥漿，不得通過加水來增加其流動度。壓漿時，對曲線孔道和豎向孔道應從最低點的壓漿孔壓入，由最高點的排氣孔排氣和泌水。壓漿順序宜先壓注下層孔道。壓漿應緩慢、均勻地進行，不得中斷，并應將所有最高點的排氣孔依次一一放開和關閉，使孔道內排氣通暢。較集中和鄰近的孔道，宜盡量先連續(xù)壓漿完成，不能連續(xù)壓漿時，后壓漿的孔道應在壓漿前用壓力水沖洗通暢。對摻加外加劑泌水水率較小的水水泥漿，通過過試驗證明能能達到孔道內內飽滿時，可可采用一次壓壓漿的方法；；不摻外加劑劑的水泥漿，可可采用二次壓壓漿法，兩次次壓漿的間隔隔時間宜為30～45min。攪拌缸中的灰漿應應在完全排光光、或用完后后才可對下一一盤材料進行行投料，保證證配料計量準準確。壓漿應使用活塞式式壓漿泵，不不得使用壓縮縮空氣。壓漿漿的最大壓力力宜為0.5～0.7MPPa；當孔道較較長或采用一一次壓漿時，最最大壓力宜為為1.0MPPa。梁體豎向向預應力筋孔孔道的壓漿最最大壓力可控控制在0.3～0.4MPPa。壓漿應達達到孔道另一一端飽滿和出出漿，并應達達到排氣孔排排出與規(guī)定稠稠度相同的水水泥漿為止。為為保證管道中中充滿灰漿，關關閉出漿口后后，應保持不不小于0.5MPPa的一個穩(wěn)壓壓期，該穩(wěn)壓壓期不宜少于于2min。壓漿過程中及壓漿漿后48h內，結構混混凝土的溫度度不得低于55℃，否則應采采取保溫措施施。當氣溫高高于35℃時，壓漿宜宜在夜間進行行。壓漿后應從檢查孔孔抽查壓漿的的密實情況，如如有不實，應應及時處理和和糾正。壓漿漿時，每一工工作班應留取取不少于3組的70.77mm×70.7mmm×70.7mmm立方體試試件，標準養(yǎng)養(yǎng)護28d，檢查其抗抗壓強度，作作為評定水泥泥漿質量的依依據(jù)。對需封錨的錨具，壓壓漿后應先將將其周圍沖洗洗干凈并對梁梁端混凝土鑿鑿毛，然后設設置鋼筋網(wǎng)澆澆筑封錨混凝凝土。必須嚴嚴格控制封錨錨后的梁體長長度。對后張預制構件，在在管道壓漿前前不得安裝就就位，在壓漿漿強度達到設設計要求后方方可移運和吊吊裝?？椎缐簼{應現(xiàn)場填填寫施工記錄錄。壓漿工藝的兩個關關鍵指標是強強度和孔道漿漿體的飽滿度度。廣東虎門門大橋在維護護時曾發(fā)現(xiàn)孔孔道壓漿不滿滿、波紋管內內積水的現(xiàn)象象，如果鋼絞絞線發(fā)生銹蝕蝕，其后果可可向而知。制場為避免因梁片預制制參數(shù)控制錯錯誤影響梁板板安裝，安裝裝前應對預制制梁片進行現(xiàn)現(xiàn)場驗收、記錄，建立成品構構件檔案卡。未通過監(jiān)理理工程師成品品構件驗收的的的梁片不得得安裝。驗收收的主要內容容有：梁體長度檢查預制梁長是否否符合設計要要求。**高速橋梁大多多數(shù)為曲線橋橋，每跨預制制