柳江雙線特大橋連續(xù)梁

施工方案研討會中鐵二十五局湘桂鐵路擴改工程Ⅶ標指揮部二〇一〇年八月熱烈歡迎

各位領導、專家指導工作（60+104*5+60）雙線單箱室連續(xù)梁

柳江雙線特大橋連續(xù)梁簡要工作流程施工準備→臨時支墩施工→0＃塊施工→掛籃拼裝→掛籃堆載預壓→掛籃調整及定位放線→底、腹板鋼筋綁扎→底、腹板預應力筋及預埋件安裝→內模板安裝定位→頂板及翼緣板鋼筋綁扎→頂板及翼緣板預應力筋及預埋件安裝→砼生產→混凝土運輸與澆筑→混凝土養(yǎng)生及等強→張拉→封錨、壓漿→掛籃滑移至下一段施工→邊跨現澆→邊跨合攏→體系轉換→中跨合攏。2627282930313233體系轉換0#塊施工掛籃安裝及加載試驗懸臂灌注施工合攏段施工45天20天10.5天/塊15天34162計劃2011年4月30日完工20天5主要進度指標柳江雙線特大橋連續(xù)梁施工情況墩號施工部位形象進度27#連續(xù)梁0號段底板鋼筋綁扎完成，腹板鋼筋綁扎施工28#連續(xù)梁0號段立側模加固完成，在加工綁扎鋼筋骨架29#連續(xù)梁砂箱施工完成，立側模，模板加固，準備搭建綁扎鋼筋骨架30#連續(xù)梁0號段立側模加固完成，底板鋼筋綁扎31#連續(xù)梁支座安裝完成，立側模，模板加固，綁扎底板鋼筋32#連續(xù)梁完成鋼筋吊裝綁扎和波紋管安裝方案介紹目錄1.編制依據 2.工程概況 2.1橋址概況 2.2線路資料 2.3跨柳江主孔跨布置情況 2.4墩臺及基礎 2.5構造及其他 3.施工方案 3.1施工組織機構 3.2連續(xù)梁施工總體方案 3.3主要施工方法 3.4連續(xù)梁0#塊施工 3.5懸臂段施工 3.6預應力張拉 3.7孔道壓漿 3.8線形監(jiān)控 4.施工質量控制 4.1施工質量目標 4.2施工質量保證體系5.施工安全控制 5.1安全管理目標 5.2安全保證體系 5.3施工安全控制措施5.4風險評估管理 5.5應急救援措施

1.編制依據1.1國家、鐵道部和廣西壯族自治區(qū)政府的有關法律、法規(guī)和條例、規(guī)定。1.2國家和鐵道部、交通部等部門現行設計規(guī)范、施工指南、驗收標準、技術規(guī)程（暫規(guī)）等。1.3現行鐵路施工、材料、機具設備等定額；1.4承發(fā)包合同《湘桂鐵路永州至柳州段擴能改造工程站前工程XG-7標段施工總價承包合同（合同編號：湘桂[2009-07]號）》、招投標文件；1.5經批準的由中鐵二院工程集團責任有限公司提供的柳江雙線特大橋設計文件和設計技術交底資料、參考圖、通用圖、紀要；1.6經批準的，南寧鐵路局湘桂線提速擴能改造工程建設指揮部編制的《改建鐵路湘桂湘桂線永州至柳州段（含柳州樞紐）擴能改造工程指導性施工組織設計》；1.7現場詳細的施工技術調查資料及前期樁基礎、橋墩施工中臨時設施的建設以及輔助設施修建條件。1.8我公司的資源狀況、施工技術水平及管理水平；1.9其它相關依據。

2.工程概況2.1橋址概況柳江雙線特大橋為湘桂鐵路跨越柳江、黔桂鐵路、柳太公路而設，位于柳州市白露鄉(xiāng)、柳江河紅花水電站上游河段。橋梁中心里程DK504+879.7，受地形、水文和立交控制設計，為深水復雜特大橋，列XG-7標及湘桂線控制性工程，其中永州端臺尾里程DK503+748.83，左線柳州端臺尾里程DzK505+717.46，右線柳州端臺尾里程DyK505+719.24。2.2線路資料雙線，直線及部份曲線上，直線線間距4.4m，曲線線間距4.4~4.536m。有碴軌道，最小半徑1600m，設計時速200km/h以下。本橋#26墩（DK504+559.050）~DK505+161.730(32#墩與33#墩之間)位于直線上，DK505+161.730~33#墩（DK505+200.300）位于曲線上。2.3跨柳江主孔跨布置情況（60+104*5+60）雙線單箱室連續(xù)梁。2.4墩臺及基礎水中墩橋墩采用圓端型實體橋墩,承臺采用圓端型二級承臺。

2.5構造及其他2.5.1梁體構造梁體截面類型為單箱室直腹板截面箱梁，直線段橋面板10.96米，曲線段8d節(jié)段橋面板寬10.96~11.1m，9d~16d節(jié)段橋面寬11.1m，梁體全長641.6m。邊支座中心線至梁端0.8m，橫橋向端支座中心距為5.6m，中支座中心距為5.4m；中跨中部10m梁段和邊跨端部13.8m梁段為等高梁段，梁高4.8m；中支點處梁高為8.0m，除0#段外其余梁段梁底下緣按二次拋物線Y=4.8+X2/557.8m變化。箱梁頂板寬10.96m，底板寬6.6m；頂板厚45cm，邊跨端塊處頂板厚由45cm漸變至80cm；底板厚45~90cm，腹板厚45~90cm。其中27#~32#墩為連續(xù)梁柱墩，26#及33#墩為邊墩。有6個T構，每個T構分1節(jié)0#段（12m），13節(jié)懸澆段（5×3m+4×3.5m+4×4m=45m）。27#墩T構永州端及32#墩T構柳州端各設一節(jié)4m的不平衡段，26#墩及33#墩各設一節(jié)3.8m直線段。全橋共7節(jié)合攏段，每節(jié)合攏段長2m。本連續(xù)梁在第32#~33#墩間,從8d段開始,線路左線位于R=600m的緩和曲線上,8d~16d號節(jié)段左側翼緣板加寬，左側擋砟墻平面布置隨翼緣板邊緣變化。本橋連續(xù)梁右側均為等完段，第32#~33#墩間，8d~16d號節(jié)段頂板右側翼緣板沿橋梁中中心線對稱。梁體在支座處設橫隔板，全聯共設8道橫隔板，橫隔板中部設有孔洞，以利人員通過。梁段號梁段長度（m）梁段體積（m3）梁段重量（t）（26#墩邊跨支架現澆段）16#3.891.7243（26#墩邊跨合攏段）15#225.567.614#451135.313#451135.312#451.1135.411#451.3135.910#454.6144.69#3.546.8123.98#3.550.5133.97#3.548.9129.56#3.551.1135.45#343.7115.84#344.8118.73#346.5123.12#344.5117.91#345.6120.8連續(xù)梁節(jié)段參數表27#墩0#段12328.9871.71a345.6120.82a347.4125.63a349129.94a345.6120.95a344.2117.16a3.550.1132.77a3.550.1132.88a3.549.41319a3.548.9129.610a454.9145.611a455.9148.212a454.4144.313a451135.3連續(xù)梁節(jié)段參數表(27#~28#合攏段)14a225.567.613a,451135.312a,454.4144.311a,455.9148.210a,454.9145.69a,3.548.9129.68a,3.549.41317a,3.550.1132.86a,3.550.1132.85a,344.2117.14a,345.6120.93a,346.5123.12a,347.4125.61a,345.6120.8連續(xù)梁節(jié)段參數表28#墩0a段12328.9871.71b345.6120.82b347.4125.63b346.5123.14b345.6120.95b344.2117.16b3.550.1132.87b3.550.1132.68b3.549.41319b3.548.9129.610b454.9145.611b455.9148.212b454.4144.313b451135.3（28#~29#合攏段）14b225.567.613b451135.312b454.4144.311b455.9148.210b454.9145.69b3.548.9129.68b3.549.41317b3.550.1132.86b3.550.1132.75b344.2117.14b345.6120.93b349129.92b347.4125.61b345.6120.8連續(xù)梁節(jié)段參數表29#墩0b段12328.9871.71c345.6120.82c347.4125.63c349129.94c345.6120.95c344.2117.16c3.550.1132.77c3.550.1132.88c3.549.41319c3.548.9129.610c454.9145.611c455.9148.212c454.4144.313c451135.3（29#~30#合攏段）14c225.567.613c451135.312c454.4144.311c455.9148.210c454.9145.69c3.548.9129.68c3.549.41317c3.550.1132.86c3.550.1132.75c344.2117.14c345.6120.93c349129.92c347.4125.61c345.6120.8連續(xù)梁節(jié)段參數表30#墩0b段12328.9871.71b345.6120.82b347.4125.63b349129.94b345.6120.95b344.2117.16b3.550.1132.77b3.550.1132.88b3.549.41319b3.548.9129.610b454.9145.611b455.9148.212b454.4144.313b451135.3（30#~31#墩合攏段）14b225.567.613b451135.312b454.4144.311b455.9148.210b454.9145.69b3.548.9129.68b3.549.41317b3.550.1132.86b3.550.1132.85b344.2117.14b345.6120.93b346.5123.12b347.4125.61b345.6120.831#0a12328.9871.7連續(xù)梁節(jié)段參數表31#0a12328.9871.71a,345.6120.82a,347.4125.63a,346.5123.14a,345.6120.95a,344.2117.16a,3.550.1132.87a,3.550.1132.88a,3.549.41319a,3.548.9129.610a,454.9145.611a,455.9148.212a,454.4144.313a,451135.331#~32#合攏段14a225.567.613a451135.312a454.4144.311a455.9148.210a454.9145.69a3.548.9129.68a3.549.41317a3.550.1132.86a3.550.1132.75a344.2117.14a345.6120.93a349129.92a347.4125.61a345.6120.8連續(xù)梁節(jié)段參數表32#墩0#12328.9871.71345.6120.82344.5117.93346.5123.14344.8118.75343.7115.863.551.1135.473.548.9129.58d3.550.5133.99d3.546.8123.910d454.6144.611d451.3135.912d451.1135.413d451135.314d451135.3合攏段15d225.567.633#支架現澆段16d3.891.72432.5.2混凝土結構

梁體采用C55混凝土；

管道壓漿采用水泥漿強度為M50；

封錨混凝土采用C55收縮補償混凝土；

擋碴墻、豎墻混凝土強度等級采用C40；

人行道板采用C30鋼筋混凝土；

保護層采用C40纖維混凝土。

2.5.3耐久性設計

2.5.3.1設計使用年限級別

本橋設計使用年限等級為一級，設計使用年限100年。

2.5.3.2環(huán)境類別及作用等級

梁部碳化環(huán)境作用等級為T3

2.5.4擋砟墻

在線路中心線處側設置加高擋砟墻,擋砟墻高為1.08米，灌注梁體混凝土時在擋砟墻相應部位預埋擋砟墻鋼筋,并于梁體施工后現場灌注。

擋砟墻每2m左右設置1cm斷縫并以油毛氈填塞,為確保橋面防水層、保護層的鋪設質量，灌注梁體混凝土時就一同灌注50mm高的擋砟墻。

2.5.5電纜槽

電纜槽參考通橋[2005]2201-1辦理。

2.5.6接觸網支架

接觸網支架欄桿布設在橋面懸壁板上，實際根據《接觸網支架懸臂板及梁體加強鋼筋布置圖》中標注設置，接觸網支柱基礎設在人行道欄桿外側，對應梁體翼緣局部加厚加寬，基礎內預埋安裝立柱所需的錨栓等預埋件。

2.5.7通風孔設置

在兩側腹板上設置上下兩排直徑為100mm的通風孔，上排距頂板頂面120cm，下排距底板頂面80cm，縱向間距一般為2m左右。

通風孔用Φ6鋼筋，間距25mm×25mm鋼筋網預以防護。通風孔至預應力管道的凈距應大于1倍管道直徑。若不滿足可適當移運通風孔位置。

2.5.8橋上防、排水系統(tǒng)

為使橋面排水通暢，橋面按2%人字坡排水到翼緣端。為保證箱內排水，在底板處設置直徑Φ100mm的泄水孔，并保證泄水孔處于底板最低處。

2.5.9避車臺的設置

避車臺按照通橋（2005）8030圖辦理，根據設置的位置在梁段施工時，在相應位置預埋避車臺支撐連接鋼板，其具體設置及詳細構造詳見《避車臺構造圖》。2.5.10伸縮縫

26#墩處伸縮縫型號為TSSF-290（-110，+180），33#墩處伸縮縫型號為TSSF-360（-130，+230），正值為伸長量。

2.5.11封錨

封錨混凝土澆注前應先鑿毛梁體端面混凝土，保證封端混凝土與梁體混凝土結合成一整體，封錨鋼筋就與梁體鋼筋綁扎形成鋼筋骨架，封錨后混凝土表面應采取涂刷防水材料等防水措施。

2.5.12綜合接地措施

根據通信、信號、電力等專業(yè)要求，結合“《鐵路綜合接地系統(tǒng)》（通號[2009]9301）”的要求進行綜合接地設計。

3.2連續(xù)梁總體施工

3.2.1主要工程數量表

材料名稱規(guī)格單位一項目部數量二項目部數量合計備注梁體混凝土C55m38196.44166.112362.5

橋面橋面保護層C40纖維混凝土m3178.0290.48268.5

橋面防水層

m24449.52261.66711.1

封錨混凝土C55收縮補償混凝土m341.1120.8962

壓漿M50砂漿(含防腐劑)m3125.9764.03190

鋼絞線15.2噸472.9240.9713.8

PSB830螺紋鋼筋Φ25噸57.40626.29483.7

普通鋼筋HRB335噸1151.064574.2361725.3

HPB235噸99.19443.106142.3

錨具OVM15-15套325211.784536.784含備用束錨具JLM-25精軋?zhí)?3604724832含螺母、墊板螺紋鋼錨具BM15-3B套95322003153

BM15-3PB套9534341387

金屬波絞管Φ內=90mm，米27894.2243428328.22含備用束管道Φ外=97mm扁形60mm×19mm米9904.8311000.8820905.71

內徑Φ=40mm米12815.134687.2717502.4

支座LQZ（E）-I固定50000GD-θ0.02個1

1

主墩50000HX-e10-θ0.02個1

1

活動50000DX-e150-θ0.02個325

主墩50000ZX-e150-θ0.02個325

邊墩8000DX-e200-θ0.02個112

8000ZX-e200-θ0.02個112

3.2.2工期要求及進度安排

3.2.2.1總體工期要求

本橋按合同計劃2011年4月30日完工。

3.2.2.2主要進度指標

0#塊施工：45天；

掛籃安裝及加載試驗：20天；

懸臂灌注施工：10.5天/塊；

合攏段施工：15天；

體系轉換：20天；

其中懸臂灌注施工循環(huán)施工時間見下表。

節(jié)段懸澆施工循環(huán)時間表

3.2.2.3進度安排各水中墩連續(xù)梁除合攏段進度安排

27#墩28#墩29#墩30#墩31#墩32#墩0#段完成2010-7-152010-6-202010-7-102010-6-202010-6-42010-5-151#段完成2010-8-292010-8-42010-8-242010-8-42010-7-212010-6-30合攏段外所有節(jié)段完成2011-1-12010-12-72010-12-272010-12-72010-11-202010-10-30合攏段進度安排

27~28#29~30#31~32#26~27#32~3328~2930~31#合攏合攏合攏合攏合攏合攏合攏開始時間2011-1-12011-1-12011-1-12010-1-162011-1-12011-1-312011-1-31結束時間2011-1-152011-1-152011-1-152011-1-302011-1-152011-2-142011-2-14持續(xù)時間151515151515152011年4月30日連續(xù)梁全部完成。3.3主要施工方法與工藝3.3.1梁部施工順序3.3.1.1準備階段安裝27號~32號墩上的永久支座，并注意預偏量的設置。然后在27#~32#墩側搭設支架并安裝臨時支承。進行支架預壓后立模灌注0（0a、0b）號梁塊，待混凝土強度及彈性模量達到設計值的90%，并滿足5天齡期后，張拉縱向預應力N1、N2、N15和N16鋼束，并進行管道壓漿。接著安裝掛籃，并進行預壓。3.3.1.2掛藍懸澆階段對稱懸臂灌筑1~13號、1a~13a、1a，~13a，、1b~13b、1c~13c號梁塊。待混凝土強度及彈性模量達到設計值的90%，并滿足5天齡期后張拉相應節(jié)段的縱向預應力鋼束（N3~N14，N17~N29），張拉順序為先腹板束后頂板束，左右對稱張拉。3.3.1.3第一、三、五中跨合攏階段立模安裝第一、第三、第五中跨合攏段勁性骨架并利用N42、N32臨時鎖定合攏口，每束張拉力為設計張拉力的30%。利用掛籃在一天最低氣溫時段灌注合攏段混凝土。待混凝土強度及彈性模量達到設計值的90%，并滿足5天齡期后，先對稱張拉邊中跨縱向預應力鋼束N42、N32至設計值。然后拆除27號、32號墩臨時支座，拆除上述合攏段上的掛籃。3.3.1.4不平衡段灌注階段利用掛籃灌注不平衡段14號段，待混凝土強度及彈性模量達到設計值的90%，并滿足5天齡期后，對稱張拉縱向預應力鋼束N30。3.3.1.5邊跨合攏階段安裝邊墩上的永久支座，并注意預偏量的設置。然后在26號和33號墩側安裝托架，拖架伸入14號梁塊不小于0.5米。托架必須具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，以確保施工安全；托架經預壓后，灌筑16號梁塊。接著安裝邊跨合攏段勁性骨架，澆注15號合攏段混凝土。待混凝土強度及彈性模量達到設計值的90%，并滿足5天齡期后，依次對稱張拉縱向預應力鋼束N51-N49-N48-N50。最后拆除邊跨合攏段上的掛藍，以及墩側臨時托架。3.3.1.6第二、四中跨合攏階段立模安裝第二、第四中跨合攏段勁性骨架并利用N42、N32臨時鎖定合攏口，每束張拉力為設計值張拉力的30%。利用掛籃在一天最低氣溫時段灌注合攏段混凝土。待混凝土強度及彈性模量達到設計值的90%，并滿足5天齡期后，先對稱張拉邊中跨縱向預應力鋼束N42、N32至設計值。然后拆除28號~31號墩臨時支座，拆除上述合攏段上的掛籃。接著依次對稱張拉各跨預應力鋼束N47→N41→N40→N46→N39→N38→N45→N37→N36→N44→N35→N34→N43→N33→N31，張拉時左右對稱各跨須均衡分批張拉。3.3.1.7成橋階段施工26號墩、33號墩小跨部分頂帽。全橋合攏2個月后進行橋面安裝和軌道鋪設，完成全橋施工。3.3.2連續(xù)梁施工工藝流程施工準備→臨時支墩施工→0＃塊施工→掛籃拼裝→掛籃堆載預壓→掛籃調整及定位放線→底、腹板鋼筋綁扎→底、腹板預應力筋及預埋件安裝→內模板安裝定位→頂板及翼緣板鋼筋綁扎→頂板及翼緣板預應力筋及預埋件安裝→砼生產→混凝土運輸與澆筑→混凝土養(yǎng)生及等強→張拉→封錨、壓漿→掛籃滑移至下一段施工→邊跨現澆→邊跨合攏→體系轉換→中跨合攏。3.3.3總體施工方案施工準備：做好周轉材料、人員及設備的配備。0#塊施工：采用型鋼和螺旋管搭設支架施工，墩頂按設計要求設置4個臨時支座。掛籃設計、加工及安裝：根據設計圖紙要求進行掛籃設計；按照掛籃設計圖進行加工并驗收；安裝掛籃，先進行主桁及承重系統(tǒng)安裝，再進行模板系統(tǒng)安裝、掛籃采用吊車安裝，導鏈及人工配合。掛籃壓載試驗：采用砂袋堆載或水箱加水預壓，預壓重量為最重塊重量的120%，壓載分級進行。掛籃調整及施工放樣：根據設計圖紙與施工監(jiān)測數據，采用全站儀和精密水準儀精確定出掛籃底模、側模及內模的平面及標高，并進行加固、固定。鋼筋安裝：鋼筋在加工場集中下料。先綁扎底、腹板鋼筋，再綁扎頂板及翼緣板鋼筋，最后綁扎附屬工程預埋鋼筋；預應力筋及波紋管制安：縱向預應力筋首先安置到位，再安裝橫向預應力筋；首先將波紋管安裝到位，再逐根穿索；縱向預應力安裝時，先安裝底、腹板索，再安裝頂板索。內側模板安裝及調整：底板、腹板鋼筋及所有預埋件安裝到位，檢查合格后，安裝腹板內側模與端頭模板，內側模板采用組合鋼模，倒角配木模，并用鋼管進行支撐加固。預埋件安裝：進行路緣石預埋件、電氣化立柱及拉線基礎預埋件、通風孔、泄水孔、護欄、綜合接地預埋件以及掛籃施工預埋件的安裝。砼施工：砼由攪拌站集中拌合，采用砼罐車運輸，并通過砼輸送泵垂直輸送到位。砼分層整體澆筑完成。砼振動采用插入振動器及附著式振動器配合使用。砼養(yǎng)生：主要采用灑水養(yǎng)生，梁面用草袋或麻袋覆蓋，并在其上用薄膜覆蓋。預應力張拉及壓漿：先進行縱向預應力張拉，再進行橫向預應力張拉，分別采用YCW350B型千斤頂進行張拉作業(yè)。張拉完畢48小時內，采用真空壓漿法對管道壓漿。掛籃滑移：張拉壓漿完畢，滑動掛籃至下一段，依前工序進行施工。邊跨現澆與邊跨合攏：邊跨現澆段采用支架法進行施工，邊跨合攏亦采用支架法施工。體系轉換：中跨、邊跨合攏后，拆除臨時支撐，使臨時支墩與連續(xù)梁分離，從而發(fā)生體系轉化。中跨合攏采用吊架施工，吊架利用掛籃底模及側模系統(tǒng)。3.4連續(xù)梁0#塊施工3.4.1連續(xù)梁0＃塊概況柳江雙線特大橋上部為（60+104*5+60m）的連續(xù)梁。其中27~32#墩為主墩，墩高分別為25m，墩頂與箱梁之間設有兩個球形支座，主墩0#段，長12m、截面中心高8.0m、頂板寬10.96m。26#和33#墩為邊墩。墩身圓端型橋墩。箱梁為三向預應力體系，設計砼標號為C55高性能混凝土，單個0＃段砼總方量328.9m3，須一次性灌注完成。本橋0#塊均采用支架法組織施工。3.4.2墩頂0#塊的施工順序水中主墩施工至墩頂后，安裝支架，經過壓重試驗后，鋪設型鋼、底模，用塔吊吊裝外側組合鋼模板至0#段位置，用拉桿和倒鏈臨時固定，調整外模中線及標高，綁扎底板、橫隔板及腹板鋼筋和安裝預應力管道，安裝內模，綁扎頂板鋼筋和安裝預應力管道。拌合站集中拌制砼，地泵接輸送泵管輸送，連續(xù)灌注成形。施工工藝流程：安裝主墩支座→搭設支架及預壓→底模安裝和工作平臺搭設→安裝外側腹板及翼板模板→綁扎底板、橫隔板、腹板鋼筋→縱向預應力管道安裝、安設豎向預應力筋→安裝內?！壴敯邃摻睢鷻M向預應力管道安裝→檢查→澆筑混凝土→頂板收漿找平→養(yǎng)生待強→張拉縱向預應力筋→管道壓漿→張拉橫、豎向預應力筋→管道壓漿→養(yǎng)護→端頭鑿毛。3.4.3支架搭設支架是承擔0#塊模板、混凝土和施工荷載的主要受力構件，其設計荷載考慮：混凝土自重、模板支架重量、人群機具重量、風載、沖擊荷載等。施工時，先按圖紙要求在承臺及墩身砼澆筑時預埋好所需預埋的預埋件，要求預埋件位置準確無誤。31及32號墩承臺及墩身施工完畢后，在0#塊懸臂下部投影面的承臺位置上每側各支立φ820螺旋鋼管柱三根，然后采用I56橫穿兩根管柱做為橫梁承托上部12根懸挑I36c以達到增加承載力，減少上部型鋼的撓度。在12根I45縱梁上鋪設間距30cm的I32c作為上橫梁，最后在橫梁上鋪設I25

工字鋼及方木，方木上鋪設底板及側模。0#塊搭架設置圖詳見附件《柳江橋31#、32#墩0#塊支架設計圖》。27#至30#墩承臺及墩身施工完畢后，在0#塊懸臂下部投影面的承臺位置上每側各支立2排φ630×10㎜螺旋鋼管樁，每排4根。然后采用I36b工字鋼架設在兩根螺旋鋼管樁之間做為橫梁，其上鋪設間距30㎝的I14工字鋼作為上橫梁，最后在橫梁上滿鋪6㎜厚鋼板，再在鋼板上鋪設底板及側模。0#塊搭架設置圖詳見附件《柳江橋27#、30#墩0#塊托架設計圖》。3.4.4支架壓重為保證0#塊梁段砼結構的質量，檢驗支架的承載穩(wěn)定性，在支架搭設完畢后、在施工0#塊梁段前必須進行預壓處理，以消除支架非彈性變形，同時取得支架彈性變形和非彈性變形的實際數值，作為梁體立模的預拱值數據設置的參考。可利用塔吊吊裝水箱或砂袋進行支架壓重試驗。加載前先測量初始高程，堆載后定時進行觀測，直到沉降穩(wěn)定后，報監(jiān)理組復核確認后卸載。0號段立模高程為設計高程與彈性壓縮量之和。預壓觀測點：在每邊底模的四角附近布置4個觀測點，采用在托架上方掛垂直線錘或在托架下方劃油漆標記。3.4.4.1吊裝水箱法加載在搭好的托架上用塔吊配合安放好鋼板制作的水箱，然后給水箱加水，并精確計算和控制水箱自重和水箱中水對托架產生的荷載，一直加載到設計托架承受荷載的1.2倍，同時記錄試驗測量數據。然后通過水閥放水，拆除水箱完成試驗。①用水泵抽水進水箱，并做好測量，嚴格控制水箱的入水量。②支架預壓采用分級加載方式，每完成一級加載，均對所有測點進行一次測量。卸載也采用分級卸載的方式。每完成一級卸載，也對所有測點進行一次測量。3.4.4.2預壓砂袋法加載預壓方法依據支架正上方梁段砼重量分布情況，在搭好的支架上堆放梁跨荷載1.2倍的砂袋。①預壓材料一律使用袋裝砂，用于施工的砂袋應預先稱重，以便控制加載總重量。砂袋堆放根據梁體重量分布情況設置。②支架預壓采用分級加載方式，每完成一級加載，均對所有測點進行一次測量。卸載也采用分級卸載的方式。每完成一級卸載，也對所有測點進行一次測量。3.4.4.3預壓記錄觀測點在預壓前、預壓后觀測并記錄結果。為減小人為觀測誤差，應定人、定儀器觀測，觀測時間應選擇在早晨或傍晚，避免在強光、高溫時進行。在壓載過程中實施全天候跟蹤觀測托架的變形情況并作好記錄，待支架不再發(fā)生沉降、預壓結束為止。一邊進行預壓一邊觀測支架的變形情況，發(fā)現異常情況應立即停止加載作業(yè)。及時查找原因，處理正常后方可繼續(xù)加載。整理預壓結果記錄，形成一個總體的結果分析報告，通過對支架變形包括彈性、非彈性變形數據的監(jiān)控，將預壓結構分析報告中的數據用于指導0#塊施工。

3.4.5支座安裝3.4.5.1永久支座本橋連續(xù)梁支座采用鐵路橋梁大噸位球型支座（LQZ（E）-I）。其中：27號、28號、29號、31號、32號墩設50000ZX型和50000DX型支座各一個；30號墩設50000GD型和50000HX型支座各一個；26號、33號墩設8000ZX和8000DX型支座各一個。各橋墩LQZ（E）-I球型支座型號及數量

支座型號單位各墩支座數量26#27#28#29#30#31#32#33#固定主墩50000GD-θ0.02個

1

50000HX-e10-θ0.02個

1

活動主墩50000DX-e150-θ0.02個

111

11

50000ZX-e150-θ0.02個

111

11

邊墩8000DX-e200-θ0.02個1

18000ZX-e200-θ0.02個1

1支座出廠時，已由生產廠家將支座調平，并擰緊了座板連接螺栓以防止支座在安裝過程中發(fā)生的轉動和傾覆。開箱后不得任意松動連接螺栓，不得任意拆卸支座；支座進場后，在安裝前組織開箱檢查并對支座進行復檢。開箱檢查項目包括支座品種型號、規(guī)格尺寸、配件清單、檢驗報告、支座產品合格證書及支座安裝養(yǎng)護細則等。應檢查：上下板水平情況、上下板十字線對中情況、栓孔尺寸、上下板連接螺栓是否緊固等。支座存放應避免陽光直接照射、雨雪浸淋，并保持清潔；嚴禁與酸、堿、油類、有機溶劑等影響支座質量的物體接觸，并距熱源1In以上。本橋支座與梁體及墩臺采用錨栓連接，錨栓孔內灌筑環(huán)氧樹脂砂漿。支座安裝以高程控制為主，反力作為校核。支座安裝前應檢查橋梁跨距、支座位置及預留錨栓孔位置、尺寸和支座墊石頂面高程、平整度，并均應符合設計要求。支座對安裝平整度和對中精度要求較高，在澆筑支承墊石時用精密水準儀和2m靠尺控制，使之符合設計高程。支座安裝允許偏差見下表：序號項目單位允許偏差檢驗方法1同端支座中心橫向距離偏差與橋梁設計中心對稱時mm30測量-102支座板四角高差mm13上下座板中心十字線扭轉mm14同一梁端兩支座高差允許偏差mm15一個支座不平整限值允許偏差mm36固定支座上下座板及中線的縱、橫錯動量mm17活動支座中線的縱、橫錯動量mm3支座安裝允許偏差和檢驗方法3.4.5.1.1球形支座的安裝方法和步驟①根據施工設計圖紙，確定支座的擺放方向，尤其是活動支座的主位移方向，保證各支座安裝方向的正確無誤。②錨栓孔的施工。在橋梁頂帽上的支承墊石施工時應按設計圖紙預留支座錨栓孔位置，錨栓孔應使用與設計孔徑相同的PVC聚乙烯管道作為模板，并設置定位鋼筋以保證孔道在澆注混凝土振搗時不偏位，確保其垂直度。③定位鋼筋、模板的安裝。待支承墊石混凝土達到設計強度后，測量放樣支座下座板的位置，用墨線彈印。在已經放樣好的下座板邊緣四周用電鉆鉆直徑為1.1cm、深度為5cm的4個孔洞，將4根6.0cm長的φ12圓鋼砸入孔內，砸入后高度要高于支座下座板設計高程1～2cm。用水準儀測量4根豎向定位鋼筋的高程，并用砂輪磨除定位鋼筋上的多余鋼筋高度，砂輪磨除鋼筋過程中要控制鋼筋頂部的高差在1mm之內，并復核定位鋼筋磨除后的高程，使其達到支座下座板底面的設計高程。球形支座的安裝要求使其支座下座板底面高出橋墩(支承墊石)20～50mm，故在支承墊石支座下座板外圍2mm處設置略高于支座下座板設計高程1～2mm的竹膠板模板，縱、橫向位置應于支座下座板方向一致。支座安裝完畢后應將4根定位鋼筋拆除，避免對支座產生剛性支撐。④錨栓安裝。先將錨栓一端通過墊圈及螺母掛在支座的下座板上，將支座整體吊裝到4根定位鋼筋上，錨栓另一端插入預留錨栓孔中，找正支座的縱、橫向中線位置及各部位高程，使之符合設計要求。支座定位完畢后，用環(huán)氧樹脂砂漿灌筑錨栓孔及支座底面墊層，在環(huán)氧樹脂砂漿或無收縮砂漿硬化后，拆除支座四角臨時鋼楔塊，并用砂漿填滿抽出鋼楔塊的位置，以免鋼楔塊成為下座板的剛性支點。3.4.5.1.2支座縱向預偏量調整支座上下座板必須水平安裝。固定支座上下座板應相互對正；活動支座上下座板橫向應對正，上座板在順橋方向的位置應根據縱向預留偏移量確定后，再澆注梁體混凝土。支座上下板中心線的相對位置應在每一次合攏前進行調整，滿足設計要求。支座縱向預偏量是指支座安裝時上板縱向偏離支座理論中心線的位置，設Δ1為箱梁在預應力、二期恒載及收縮徐變作用下引起的各支點的偏移量。Δ2為各支點處梁體由于體系溫差引起的偏移量，總預偏量Δ=-（Δ1+Δ2），式中負號表示按計算所得的偏移量反方向設置預偏量。支座下滑板調整到位，待環(huán)氧樹脂砂漿固化后，調整下滑板縱向偏移量Δ=-（Δ1+Δ2），符合設計要求后方可安裝底模板。根據設計工期、施工順序、預應力值等理論狀態(tài)下計算的Δ1值如下：3.4.5.1.2支座縱向預偏量調整支座上下座板必須水平安裝。固定支座上下座板應相互對正；活動支座上下座板橫向應對正，上座板在順橋方向的位置應根據縱向預留偏移量確定后，再澆注梁體混凝土。支座上下板中心線的相對位置應在每一次合攏前進行調整，滿足設計要求。支座縱向預偏量是指支座安裝時上板縱向偏離支座理論中心線的位置，設Δ1為箱梁在預應力、二期恒載及收縮徐變作用下引起的各支點的偏移量。Δ2為各支點處梁體由于體系溫差引起的偏移量，總預偏量Δ=-（Δ1+Δ2），式中負號表示按計算所得的偏移量反方向設置預偏量。支座下滑板調整到位，待環(huán)氧樹脂砂漿固化后，調整下滑板縱向偏移量Δ=-（Δ1+Δ2），符合設計要求后方可安裝底模板。根據設計工期、施工順序、預應力值等理論狀態(tài)下計算的Δ1值如下：支座安裝偏移量Δ1（向里程方向為正值）墩號偏移量Δ1（㎝）支座類型墩號偏移量Δ1（㎝）支座類型26#墩17活動支座30#墩0固定支座27#墩15.2活動支座31#墩-4.6活動支座28#墩9.9活動支座32#墩-9.7活動支座29#墩5.1活動支座33#墩-12.1活動支座Δ2為體系轉換及各跨合攏時溫度與理論合攏時的實際溫度之差引起的偏移量,實際施工中應根據體系轉換及合攏時的實際溫度與理論合攏溫度之差來計算。理論合攏溫度由設計給予提供。

在完成梁體施工安裝或現澆梁混凝土梁體形成整體，并達到設計強度和張拉梁體預應力之前，應拆除上、下支座板連接螺栓，防止其約束梁體的正常運動。并檢查支座的外觀，及時安裝支座外防塵圍板。

連續(xù)梁支座布置圖如下：3.4.5.2臨時支座施工

在掛籃施工過程中，為承受懸臂施工中臨時T構梁的重量及不平衡彎距，需要在懸灌梁施工合攏前臨時把梁與墩身固結起來，組成一T形固結剛性結構，以保證梁體制在施工過程中不會因為T形結構兩端不平衡、施工時風載等因素而導致T形結構梁體扭轉、T形結構兩端上下擺動。按設計要在每個墩頂設置四個臨時支座，如下圖所示：

臨時支座采用C50鋼筋砼結構，砼頂面與0#塊梁底面齊平，臨時支座鋼筋布置按《湘桂施橋-柳樞-03-5A-16》施工，在施工墩身時，按設計的數量、位置和深度預埋Φ32預應力精軋螺紋鋼筋，下端錨固在墩身內，上端外套波紋管錨固于0#塊底板內，確保墩梁的剛性連接，以增加抗震、抗滑能力，并承受梁段施工不平衡帶來的不平衡彎矩。

在澆筑0#前，先根據圖紙設計位置及尺寸對臨時支座進行放樣，并用高標號水泥砂漿找平。安裝臨時支座模板，開始澆筑C50鋼筋砼臨時支座，各臨時支座頂面標高保持一致并高出永久支座5mm，以使永久支座在施工期間不受力。在C50鋼筋砼臨時支座頂面和底面設置塑料薄膜隔離層，以利于拆除。澆筑臨時支座時，先澆筑底層混凝土（1/2高度），然后鋪設一層5cm厚硫磺水泥砂漿，內設電阻絲。再澆筑頂層混凝土并及時養(yǎng)護。硫磺水泥砂漿要求達到M40等級及作燒除試驗。以便在需拆除臨時支座時，將電阻絲通電升溫，使硫磺膠泥中的硫磺燃燒消除，臨時支座對稱均勻下沉，永久支座受力。再割斷連續(xù)梁、臨時支座、墩頂的預埋鋼筋，使臨時支座與梁及墩頂完全脫離，實現臨時支座解除。拆除時，應對稱均勻、緩慢進行，防止梁體受到震動，使梁部安全的落在永久支座上。

臨時支座拆除后原位置供頂梁用，在其正上方梁體底板內設置三層間距10㎝×10㎝的鋼筋網，設置時可與永久支座上方鋼筋網連成一體。同時考慮頂梁的需要，邊支座鋼筋網橫橋向拉通設置，設計頂梁位置在墊石之間，中支座設計頂梁位置則在原臨時支撐處。鋼筋網若與梁體鋼筋相抵觸，可適當移動其位置，施工時應注意最外層鋼筋的凈保護層厚度不得小于4㎝。

為增架掛籃施工的抗傾覆能力，0#塊腹板下的托架的鋼管樁澆筑C30砼直至0#塊梁底，0#塊施工完成后和臨時支座一起作為掛籃施工的抗傾覆措施（詳見附件《0#塊施工托架圖》）。

臨時支座構造圖如下：臨時支座正面圖鋼筋網平面圖3.4.6模板工程0#塊外側模板直接利用掛籃外側定型鋼模板，底模采用大塊鋼模，隔墻模板及內側模擬采用定型組合鋼模板；模板及模架應具有足夠強度、剛度及穩(wěn)定性。模板的標高調整通過千斤頂和木楔配合進行。支架安裝完畢后，先鋪設0#段底模，底模標高按壓重試驗數據預留沉降值，模板間縫隙采用膠布粘貼。要求先準確控制底模邊線，固定牢靠后再吊裝側模。外側模板吊裝前，先在地面將側模進行豎向拼裝，然后選擇合理的吊點進行吊裝，吊裝至設計位置后兩側用纜風繩固定。模板對稱吊裝，對稱的兩塊吊裝完畢后，內側用拉桿對拉連接，外側用纜風繩固定，調整其中線及標高，再支撐穩(wěn)固。吊裝時先吊裝中間的模板然后再吊裝兩側的模板。隔墻模板及內側模采用組合鋼模板拼裝，拼裝完畢后，與外側模用穿心拉桿相連、加固，并在可行的位置設置自撐體系。在隔墻上有1個180*160過人孔，洞孔模板也采用組合鋼模拼裝，用滿堂木支架支撐。拆模時先將內模的支撐卸掉，然后松下模板的內外拉桿即可拆除模板。端頭模板是保證0#塊端部及預應力管道成型要求的關鍵，端模架擬利用∟100mm×10mm角鋼或其他型鋼加工制作成鋼結構骨架，端模上有鋼筋和預應力管道伸出，位置要求準確。用螺栓與內外模聯結固定，以便拆模。序號項

目允許偏差1模板總長±10mm2底模板寬+5，0mm3底模板中心線與設計位置偏差≤2mm4橋面板中心線與設計位置偏差≤10mm5腹板中心線與設計位置偏差≤10mm6橫隔板中心位置偏差≤5mm7模板傾斜度偏差≤3‰8底模不平整度≤2mm/m9橋面板寬±10mm10腹板厚度+10，0mm11底板厚度+10，0mm12頂板厚度+10，0mm13橫隔板厚度+10，-5mm模板尺寸允許偏差（mm）

3.4.7墩頂0#塊鋼筋及預應力管道的制安施工流程為：綁扎底板和隔墻鋼筋→安裝底板縱向預應力管道→綁扎腹板鋼筋→安裝腹板內縱向波紋管和豎向預應力鋼筋→安裝內模后綁扎鋼筋→安裝頂板鋼筋及預應力管道。在波紋管施工過程中，應保證位置準確，曲線圓滑，定位筋按設計要求布置并綁扎牢固，在綁扎時避免擠壓和碰撞波紋管。豎向預應力筋安裝保證縱、橫向間距準確，安裝誤差≯5mm，如與鋼筋發(fā)生相碰時，為保證預應力筋的設計位置，可調整普通鋼筋。綁扎底板鋼筋時，將鋼筋的位置在底模上放樣后再綁扎，綁扎安裝腹板鋼筋時先將其頂部固定，以保證其垂直度。在安裝預應力筋時，將各預應力筋的位置在模板上放樣，通過定位鋼筋網來定位預應力管道。普通鋼筋與預應力管道發(fā)生沖突時，按圖紙要求對鋼筋位置進行適當的調整，以保證預應力管道的位置。另外0#塊橫隔板處橫向預應力束的波紋管和錨墊板與普通鋼筋一同綁扎。進場鋼筋必須有出廠合格證，并經工地實驗室復檢合格。鋼筋加工在鋼筋加工廠進行。所有型號的鋼筋對圖紙復核后繪出加工圖，加工時同一類型的鋼筋按先長后短的原則下料，鋼筋用彎折機加工后與大樣圖核對，并據各鋼筋所在部位的具體情況對細部尺寸和形狀做適當調整。鋼筋骨架制作及安裝序號項目允許偏差（mm）1受力鋼筋順長度方向全長的凈尺寸≤152彎起鋼筋的位置≤83箍筋內邊距離尺寸差±15鋼筋綁扎允許偏差序號項目允許偏差（mm）1橋面主筋間距及位置偏差≤152底板鋼筋間距及位置偏差≤83箍筋間距及位置偏差≤154腹板箍筋的不垂直度（偏離垂直位置）≤155混凝土保護層厚度與設計值偏差+5，06其他鋼筋偏移量≤20考慮到0#段尺寸和體積較大，屬大體積混凝土施工。施工時在0#段內設3道循環(huán)水管進行冷卻，并加強溫度檢測與控制，避免產生溫差裂縫。3.4.8墩頂0#塊砼的澆筑在0#塊模板、鋼筋、預應力束施工完成，經檢查無誤后即可澆注混凝土?；炷翝仓醋缘拖蚋唔樞蚍謱舆B續(xù)一次性澆注完成，先澆注底板、再腹板、后頂板，每層混凝土厚度不大于30cm?；炷琳駬v采用插入式振搗器，杜絕漏振和過振等現象，振搗時振搗器不得直接接觸波紋管。在灌筑混凝土時，要及時清理波紋管道，并確保其暢通。混凝土在拌合站拌制，采用可泵性好，流動性大，初凝時間10小時以上且5天強度能達到設計強度的90%以上的混凝土。由混凝土輸送泵泵送入模?；炷羾栏癜磁浜媳冗M行配制，嚴格控制混凝土的坍落度及和易性。澆筑混凝土前，對支架、模板、鋼筋和預埋件進行檢查，符合設計要求后開始澆筑混凝土。具體施工方法如下：①混凝土供應：采用混凝土攪拌站集中拌制，混凝土方量328.9m3左右。配備兩臺輸送泵，泵送能力為50方/小時，兩套管路；5臺混凝土罐車運送混凝土。計劃灌注時間：根據施工準備情況，確定施工日期后，選擇一天內氣溫較低，溫度變化幅度較小的時段開盤，大約安排在晚上21：00左右開盤。②混凝土質量配合比：采用同一原料、同一配合比，嚴格按照柳鐵工程檢測中心C55混凝土配合比試驗報告執(zhí)行。坍落度要求：攪拌站嚴格進行原材料含水率測定試驗，合理調整施工配合比。同時加強控制混凝土罐車運輸時間，保證混凝土供應銜接。避免混凝土進場等待時間過長，或混凝土供應不上，造成坍落度值損失。

原材料控制：提前向攪拌站報混凝土施工計劃，備足料并抽樣檢測。校核攪拌站進料稱重設備的準確性。③開窗方案底板開窗：可在其內模中部的兩側開窗及鋼筋密集部位開窗，寬度為30㎝，包含隔板部位，以便振搗到位。腹板開窗：因箱梁腹板較高為防止漏振和砼離析，在腹板1/2處內模上開窗，等砼澆筑到窗口時，再封堵窗口繼續(xù)澆筑砼。頂板開窗：頂板鋼筋不用割斷，可先松開扎絲，把相應位置鋼筋撥開即可，內模必須設置開口，開口尺寸為50×50㎝，可設活動板，以便封窗。封窗：先準備好焊機、幫條短鋼筋，焊工隨時準備封焊鋼筋；采用活動管架支撐，先留好活動小板封模。④灌注順序：混凝土灌注從底板開始前后左右對稱地整體灌注梁段混凝土。混凝土澆注過程中，要特別注意對錨下、扁管下方、箱梁底面豎向預應力鋼筋墊板處混凝土的搗實，防止出現蜂窩狀，確保有效預應力達到設計要求?？v向：原則上按：“先兩端，后中間”的順序進行，特別是底板，先灌滿兩端，封模后才能確保灌滿中部較高部位。頂板灌注：在平面上分順序，原則為先兩側后中間。⑤搗固：原則：以插入式振動棒振搗為主，以附著式振動器為輔。振搗器配備：插入式振動棒：φ50長度為6米振動棒18條，φ35長度為4米振動棒6條，附著式振動器12臺。振搗分區(qū)：根據0#段鋼筋布置情況，為使混凝土充分振搗，將0#段分為6個振搗區(qū)域，并安排具體人員進行負責。實行專人專機分區(qū)負責制，按搗固工藝要求進行搗固。負責搗固的人員要事先到現場了解波紋管布置，搗固時不得碰撞波紋管，也不允許用振動棒壓在鋼筋上振動。⑥養(yǎng)護：頂板及外模部分采用鋪、掛麻袋澆水并覆蓋一層薄膜養(yǎng)護，箱內及側墻部分采用流水養(yǎng)護。⑦模板拆除當混凝土強度達到設計規(guī)定強度方可拆除內模。當混凝土強度達到設計規(guī)定的強度、彈性模量和混凝土齡期時進行縱向預應力鋼束張拉，張拉完成后拆除底模、側模。拆模時梁體混凝土芯部與表層、表層與環(huán)境溫差、箱內箱外溫差不宜大于15℃。3.4.9鋼鉸線穿束及張拉鋼絞線在穿束前，檢查外表是否有刻痕、燒傷等情況，如有則在更換后才能穿束。穿束前用壓力水沖洗孔內雜物，觀察有無串孔現象再用空壓機吹干孔內水分。張拉前，對張拉機具進行標定和檢測，合格后方可張拉。施工中為了校驗預應力值，在張拉過程中應將測出的預應力筋的實際伸長值與理論伸長值進行比較，如與計算值相差6％以上時，查明其原因后，再進行張拉。張拉作業(yè)時，根據千斤頂校驗曲線查出各級張拉噸位下油表讀數，以供張拉時使用。張拉采取兩端同時對稱張拉(張拉時配備對講機)，確保油壓上升速度相等，并密切注視滑絲斷絲情況，做好記錄。3.4.10壓漿張拉完成后，立即將錨塞周圍預應力筋間隙用水泥漿封堵，并及時組織孔道壓漿。其中縱向預應力管道采取真空輔助壓漿，橫向及豎向預應力管道采取普通壓漿即可。壓漿前用壓力水沖洗管道，并用空壓機排除孔內積水并吹干孔道。壓漿時先壓下面孔道，后壓上面孔道，一處的孔道一次連續(xù)性壓完，以免漏漿堵塞鄰近孔道。壓漿泵輸漿壓力宜保持在0.5～0.6MPa，以保證壓入孔道內的水泥漿密實為準，并有適當的穩(wěn)壓時間。出漿孔在流出與入漿孔端同樣稠度的水泥漿后，關閉出漿管嘴，保持壓力5min，然后關閉入漿嘴。壓漿完畢后等待一定時間，再拆除壓漿孔及出漿孔上的閥門管節(jié)，并沖洗干凈。3.5懸臂段施工0#段施工完畢后，安裝掛籃從1#梁段開始懸臂段施工直至13#梁段。掛藍在T構兩端進行對稱懸臂灌注施工。施工工藝流程如圖所示：懸臂段施工工藝流程圖3.5.1掛籃施工3.5.1.1掛籃選型掛籃是施工梁段的承重結構，又是施工梁段的作業(yè)（懸澆，張拉等）現場，掛籃設計應按其懸灌所承受的最大梁段重量及施工荷載等，按最不利荷載設計加工。掛籃除必須具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，結構形式、幾何尺寸應適應梁段高度變化及與已澆筑梁段搭接需要和走行要求。(1)設計的掛籃滿足以下技術性能及參數：適應最大梁段重：160t；適用施工節(jié)段長：4.0m；適用最大梁體寬度(底／頂)：6.60／10.96m；適用梁高：4.8～8.0m；走行方式：無平衡重走行；工作狀態(tài)傾覆穩(wěn)定系數：>2.0；走行狀態(tài)傾覆穩(wěn)定系數：>2.0；(2)設計依據懸灌幾何特征：參照柳江雙線特大橋設計圖。施工荷載：采用柳江雙線特大橋設計圖第五冊連續(xù)梁施工圖節(jié)段荷載。設計規(guī)范：①《鐵路橋涵設計基本規(guī)范》（TB10002.1-2005）②《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017-2003）③《機械設計手冊》④《組合鋼模板技術規(guī)范》（GB214）⑤《起重機設計規(guī)范》（GB/T3811）⑥《路橋施工計算手冊》⑦《鐵路混凝土工程施工技術指南》（TZ210-2005）⑧《鐵路橋梁鋼結構設計規(guī)范》（TB10002.2-2005）3.5.1.2掛籃組成一項目部施工的26#~30#墩段連續(xù)梁懸灌施工采用菱形掛籃，二項目部施工的31#~33#墩段連續(xù)梁懸灌施工采用三角形掛籃，均采用型鋼加工而成，抗傾覆平衡方式采用錨固式。掛籃一般由主桁（構）架、模板系統(tǒng)、懸吊系統(tǒng)、錨固系統(tǒng)、走行系統(tǒng)和施工平臺組成。（1）三角形掛籃組成主桁系統(tǒng)：是掛籃的主要受力結構，由兩個三角形桁架組成，三角形主桁長為12m，懸臂長度為5.7m，高為4m，走行系統(tǒng)中軌道中心距為6.16m。桁架各桿件采用[30b槽鋼，桿件間節(jié)點采用高強螺栓聯接，兩桁架之間由頂橫梁和∠125×125×10角鋼等桿件聯接成空間門架，主桁后以Φ25mm精軋螺紋鋼通過連接器、軋絲錨具等錨在梁體豎向預應力筋上，主架前部安裝上橫梁，與懸吊系統(tǒng)及前下橫梁形成懸臂吊架，用以懸吊掛籃模板和梁段鋼筋混凝土的重量，實現懸臂灌注施工。橫梁系統(tǒng)：由前上橫梁、前下橫梁及底橫梁等組成，上橫梁固定在主桁架上，底橫梁懸吊在側模托梁上，前下橫梁通過懸吊系統(tǒng)吊于前上橫梁上，后下橫梁由雙頭螺桿錨在已形成梁段的底板上。前下橫梁和底橫梁共同承托底模及梁段的大部分鋼筋混凝土的重量。懸吊系統(tǒng)：是掛籃的升降系統(tǒng)，位于掛籃的前部，其作用是懸吊和升降底模、側模、內模及工作平臺等，以適應懸臂梁段高度的變化。由吊帶、吊帶座、千斤項、手拉葫蘆等組成，吊帶均由16Mn鋼板和鋼銷組合而成，不允許進行焊接，加工時要充分考慮切割、鉆孔對吊帶受力的影響。前吊帶下端與底模平臺前橫梁銷接，上端支撐于前上橫梁，前上橫梁上設2個LQ30型手動千斤頂及扁擔梁用以調節(jié)高度，實現底模及工作平臺的升降。另外懸吊系統(tǒng)還將控制內模、側模的前移和升降。走行系統(tǒng)：是掛籃前后位移的主要裝置，包括軌道、前支座、反扣輪和牽引設備。掛籃走行時前支座在軌道頂面滑行，聯結與后節(jié)點的反扣輪扣在工字鋼翼緣走行。掛籃的行走靠2個5t的手拉葫蘆牽引掛籃前移，并帶動底模平臺和外側模一同前移就位。掛籃移動過程中的傾覆力由反扣輪傳到軌道再傳到箱梁豎向預應力筋上。模板系統(tǒng)：由底模、側模、內模、端模組成。①底模：底模由底模架和底模面板組成。底?？v梁由槽鋼組焊而成，底模面板由輕型槽鋼和鋼板焊成，底模架前端有角鋼組成的操作平臺。②側模：為桁架式整體鋼模，由型鋼焊成的側模架和其上鋪焊鋼板組成。側模由側?？v梁承托，側?？v梁前部通過懸吊系統(tǒng)吊在前上橫梁上。后端通過吊桿懸吊在澆好的箱梁頂板上，后吊桿與走行梁間設有后吊架，后吊架上裝有滾動軸承，掛籃行走時，外側模走行梁與外側模一起沿后吊架滑行。③內模：由開啟式內模架和在其上鋪設的自制組合鋼模組成，內模架以型鋼加工而成，下設滑套，可以沿內?？v梁滑動，內橫縱梁為I20，其后部錨在已形成的梁段頂板上，前端通過懸吊系統(tǒng)吊在前上橫梁上。內模架以箱梁上倒角上部為軸，中部、下部以型鋼對撐。內模的前移在下一梁段的底板，腹板的鋼筋、預應力管道、預埋件等安裝完成后進行。錨固系統(tǒng)：由扁擔梁、主梁后錨桿、滑道錨桿及底模后錨桿組成。為保證安全施工，操作方便，每套掛籃設5個工作平臺，前上橫梁設吊帶長度調整平臺1個，前橫梁下待灌梁段前設1個工作平臺，底橫梁下設后錨工作平臺1個，兩端設張拉工作平臺2個。在工作平臺上安裝扶手、欄桿及防護網。（2）菱形掛籃的組成一項目部采用菱形掛籃，掛籃自重：84.5t。菱形掛籃由菱形主構架、懸吊系統(tǒng)、模板系統(tǒng)、走行裝置及錨固系統(tǒng)組成。主構件是掛籃的主要承重結構，由兩片平面菱形桁架及聯結系統(tǒng)組成；懸吊系統(tǒng)由前上橫梁、前鋼吊帶、后吊帶、前底橫梁、底后橫梁組成；模板系統(tǒng)由底模架、底模板、外側模板、內模板組成；錨固系統(tǒng)由豎向預應力筋、后支座及扣輪、扁擔梁。掛籃采用菱形結構，鋪以軌道滑移，在灌注混凝土和掛籃走行均無須設平衡重，灌注混凝土時，掛籃后端錨于預埋錨桿上；掛籃走行時，掛籃后端通過后支腿倒扣于軌道上。在這兩種情況下，軌道始終錨于預埋錨桿上。要求錨桿預埋時必須保證質量。3.5.1.3掛籃的拼裝墩頂的0#梁段縱橫向鋼絞線張拉完成后，將箱梁頂面清理干凈，可按以下主要步驟安裝掛籃：走行系統(tǒng)→主桁架→錨固系統(tǒng)→提吊系統(tǒng)→底模→內外模。拼裝程序：找平鋪軌→安裝前后支座→吊裝主構架→安裝主構架間的連接系→用精軋螺紋鋼筋和扁擔梁將主構架后端錨固在軌道上→吊裝前上橫梁→安裝后吊帶→吊裝底模架及底模板→安裝外模→調整立模標高。掛籃拼裝前，對已進場的掛籃桿件、部件進行檢查，主要檢查各桿件、部件的外形尺寸，栓孔的間距，重要部位的焊縫質量，模板面板是否有焊接變形等，檢查完成后即可開始拼裝。拼裝時根據塔吊的起重能力，能夠在地面拼裝的部件在地面拼裝后整體吊裝。掛籃拼裝按構件編號及總裝圖進行。①在橋面頂面鋪好鋼枕或木枕，以梁段中心向兩邊對稱的豎向預應力筋位置放置滑軌，用砂漿找平滑軌以消除坡度。梁體預埋的Ф32精扎螺紋鋼筋插入軌道底面預留孔內，與軌道初步錨固。精軋螺紋鋼要伸出橋面150mm左右以保證能錨固軌道。然后對軌道頂面抄平，量測軌道中心距，確認無誤后，用螺栓錨具把軌道鎖定。保證滑軌間距3.0m（偏差≤2mm），并保證兩軌面水平（高差不平度≤1mm），精扎螺紋螺帽絲口較粗，在振動的過程中容易產生松動，采用雙螺帽加以錨固，如精扎螺紋過短則可用接頭把其接起壓在滑軌的上面，同時壓在主絎架上。在前滑動支座處不要有滑軌接頭?；壙v向位置可用以下方法調整：用千斤頂支頂主桁下平桿，使活動支座稍稍離開滑軌面（2mm），而后竄動滑軌到理想位置。②安裝前后支座。③安裝主桁架。主桁架在橋下拼裝好，分片吊至軌道上臨時進行支撐后再吊裝另一片，再安裝兩片之間的連接系。④用精軋螺紋鋼筋和扁擔梁將主構架后端錨固在軌道。⑤吊裝主桁前上橫聯（高強栓聯接）、前吊桿、后吊帶等。⑥底模的安裝。在橋墩下搭設平臺，測平兩托梁上面，調正對角線（對角線誤差≤2mm），而后安裝各邊梁、工作梁、邊縱梁、中縱梁，輔設面板（面板輔設位置為后邊距離后托梁中心線400mm。底模安裝完成后施焊，各梁端頭與前后托梁需焊接（無孔端兩邊各焊100mm，焊角≥6mm），面板與各縱梁底部斷焊，焊角高度≥6mm，50/150。在主桁前吊點及已成橋面各設兩組滑輪組，通過鋼繩吊在前后托梁相應位置上。而后通過卷揚機吊底模到相應位置。安裝二個底錨。同時安裝前托梁各鉸點。⑦側模的安裝。先將側模及滾輪架組裝在滑梁工作位置上，將側模焊在滑梁上，在滑梁尾部焊擋塊；而后將其吊至工作位置先將后錨用精軋螺紋鋼吊住，而后安裝滑梁前吊帶吊住滑梁前部。外滑梁中部有一孔，此孔為打灰時錨固用，當走行時此孔用精軋螺紋鋼及聯接件吊住后托梁。對應此孔在橋面有一預留孔，在走行時可利用此孔用鋼絲繩保險外滑梁。⑧安裝內模。內模桁架在橋下拼裝完成，整體吊置在內滑梁工作位置上，可以加焊幾點固接。⑨安裝工作平臺。包括底模前部工作平臺和側部工作平臺。前部工作平臺用型鋼焊在前托梁上并加護欄，上輔木板；側工作平臺需焊一些護欄。⑩調整立模標高、組織全面檢查。至此掛籃橋面下部結構基本安裝完畢。3.5.1.4掛籃預壓掛籃安裝完畢后，進行加載預壓試驗，以檢驗掛籃的強度及穩(wěn)定性，同時消除掛籃的非彈性變形(銷孔變形)并實測出掛籃本身在加載狀態(tài)下的彈性變形?？刹捎么b砂子的方法進行壓載，以全摹擬加載為合理（即在底模、內模、外模上同時加載），但考慮到工地現場的實際情況，可把梁段荷載全加在底模上。壓載時逐級對稱加載，壓重的重量按照梁段最重段的重量進行計算，分0.5、0.75、0.9、1.0、1.1和1.2倍施工荷載進行六級加載。具體加載點及加載量如下所示：加載程序加載力（KN）持載時間(分鐘)備注一載（50%）762.920測下沉量及主要受力桿帶應力及應變二載（75%）1144.330測下沉量及主要受力桿帶應力及應變三載（90%）1373.260測下沉量及主要受力桿帶應力及應變四載（100%）1525.870測下沉量及主要受力桿帶應力及應變五載（110%）1678.4120測下沉量及主要受力桿帶應力及應變六載（120%）183130測下沉量及主要受力桿帶應力及應變卸載0

測下沉量本靜載試驗是以最重11#段重量值為試驗荷載值。11#段砼為148.2t，段長4m，人員機具荷載按4KN/m2考慮。卸載的順序按照壓重的反順序進行，并及時測量各級卸載變形值，做好觀測記錄，在壓重物全部卸完后，對支架全面進行測量并記錄。對壓重期間獲得的數據進行分析，找出殘余變形和彈性變形作為調整模板的依據。壓重前先在底模和掛籃主要受力桿件上布設觀測點，并測量其高程和平面位置。受力桿件測點布設在斜拉桿、立桿、前上橫梁、前吊帶、后吊帶等處；底模標高控制點設置：沿縱橋向測兩個斷面，橫橋向測三個點即底板的兩個邊點和中心點。記錄各測點變形，根據各測點的彈性變形，繪出掛籃加、卸載過程中變形曲線。回歸分析后，計算各梁段在自重作用下的變形值。通過預壓將非彈性變形消除，根據彈性變形結果控制托架的抬高量。3.5.1.5掛籃行走澆筑梁段預應力張拉、壓漿完成后，即可對稱前移掛籃，進行下一梁段施工，其行走程序如下：①找平已張拉壓漿完成的梁段頂面鋪設鋼枕及軌道：②放松底模架前后吊帶，底模架、后橫梁用2個5T導鏈懸掛在外模走行梁上，防止側模外傾；③拆除后吊帶與底模架的聯結：④解除桁架后端長錨固螺栓；⑤軌道頂面安裝2個lOT倒鏈，并標記好前支座移動的位置(支座中心距梁端一般50~60cm)：⑥用倒鏈牽引后錨端，使主桁架、底模、外模一起向前移動，注意T構兩邊掛籃要對稱同步前移，以免對墩身產生較大的不平衡彎矩；⑦移動到位后，安裝后吊帶，將底模架吊起；⑧解除外模走行梁上的一個后吊桿，將吊架移至待灌梁段頂面的預留孔處，再與吊桿連接。⑨調整掛籃位置和高程，進行待灌梁段的施工。走行前采用φ32的精扎螺紋鋼筋將外滑梁與后托梁相連接，使之在滑動過程中底模與側模保證一個整體往前移動。而后松動后托梁的后錨，使底模距箱梁底板有一定的距離，取消箱梁與后托梁連接的后錨裝置及后吊帶。后吊帶用鋼繩綁在掛籃的側模上，防止在掛籃走行時出現后吊帶傾倒，造成不安全事故。掛籃走行前安排專人對掛籃進行檢查，發(fā)現情況立即進行處理。在掛籃移動過程中，必須由專人在現場負責指揮協調，確保掛籃對稱平穩(wěn)的向兩端移動，移動速度不超過10cm/min。掛籃移動過程中，移動掛籃兩邊人員必須分布均等。在主桁下平桿后吊輪處的滑軌上，用油漆標上記號，以此點開始計數，安排專人統(tǒng)一量取掛籃兩側的走行量，并且使兩側走行量的相對差控制在20㎝以內。安排專人對后吊輪進行敲打，防止后吊輪傾斜，同時保證掛籃的正常移動。安排專人對內外滑梁的保險鋼絲繩進行移動，防止鋼絲繩卡住內外滑梁，使之不能正常移動掛籃在走行過程中，在主桁下平桿靠后端適當位置用上錨梁加設一保險錨固點，此錨點要略松。而后拆除后結點所有錨點，使后吊輪吊在滑軌上。（注意：在走行過程中始終有一保險點不能松脫）而后用兩部10t的導鏈將左右主桁架連接在預埋于混凝土內部的鋼筋上，最后移動掛籃。掛籃移到位置之后，由項目部管理人員匯同監(jiān)理一起對掛籃的平面位置進行檢查，確認無誤后對掛籃進行錨固。首先將主桁桿后錨進行錨固，錨固點必須達到兩個以上，防止掛籃傾斜，然后再錨固其它錨固點。錨固完成，再組織對掛籃的主桁架、底模系、外模系、內模系、前吊系、底錨系、走行系進行檢查，經確認簽字后，方可進行掛籃模板的調整定位。掛籃的調整：通過用全站議將線路中心線與底模的中心線調到重合，梁段軸線偏差：0-15㎜，調動底模的工具主要是千斤頂，而后調整標高，調整標高時，要嚴格按照監(jiān)控指令，不得私自調整,并且要進行多次標高復測，保證連續(xù)梁的正確標高。3.5.1.6掛籃施工注意事項掛籃按臨時結構設計，必須嚴格控制施工荷載，以策安全。同時要加強對幾何位置和預留孔尺寸的控制，預留孔尺寸必須準確，以保證箱梁尺寸的準確和掛籃受力狀態(tài)準確及結構穩(wěn)定。掛籃的使用必須實行崗位責任制，每套掛籃應指定專人進行負責、檢查、指揮工作。首次掛籃就位后，其前后吊帶都要進行調試，并派專人全面檢查，發(fā)現問題及時處理。吊起掛籃部件及其它重物時，應先提升10~20cm，經檢查確認良好后方可繼續(xù)起吊。掛籃使用應嚴格按操作工藝、安全規(guī)定進行作業(yè)。掛籃承重部位隨不同施工階段而變化，必須嚴格按規(guī)定的施工順序、特別是掛籃的拼、移、拆的順序進行作業(yè)，以確保掛籃的穩(wěn)定，防止意外。掛籃使用期間，如有設計變更、操作順序更動、施工順序的調整、施工荷載加大等情況，須經經理部批準后方可施工。掛籃前移及澆灌砼時，每組掛籃應對稱、均衡、同步進行，減少偏載。施工時橫向也不能有偏載，混凝土澆筑時橫橋向也需對稱。掛藍移動前施工人員應認真檢查新鋪軌道的鋪設質量和安全情況，確認合格后方可前移。掛籃軌道鋪設要平直，應在一個水平面上，移動時須均勻平穩(wěn)，左右同步、方