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Thisdocumentisforreferenceonly-rar21year.March大體積砼施工方案683151．編制依據(jù)與業(yè)主簽訂的合同及施工圖紙(NW0219-G)國標行標：<<建筑安裝工程質(zhì)量檢驗評定標準>><<混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范>>(GB50204-92)<<鋼筋混凝土高層建筑結構設計與施工規(guī)程>>(JGJ3-91)<<混凝土質(zhì)量控制標準>>GB50164-92<<混凝土強度檢驗評定標準>>GBJ107-87現(xiàn)行其它相關建筑工程施工及驗收2.工程概況序號項目內(nèi)容1工程名稱葫蘆島市中心醫(yī)院門診、急救中心、外科病房樓2工程地址葫蘆島市連山大街15號3建設單位葫蘆島市中心醫(yī)院4設計單位新大陸建筑設計有限公司5監(jiān)理單位葫蘆島市海威監(jiān)理公司6監(jiān)督葫蘆島市質(zhì)量監(jiān)督站8建筑功能急救中心、病房樓10質(zhì)量目標創(chuàng)遼寧省“世紀杯”工程11建筑規(guī)模建筑面積：12結構類型主體：框架－剪力墻基礎：筏板基礎、條形基礎和獨立基礎13底板面積：1415m2砼用量：2322m3砼強度等級：C30S8板厚：150014底板防水防水材料：單層厚聚乙烯丙綸卷材防水兩層保護層：40mm細石混凝土C203.施工布署施工段的劃分底板設有800mm寬的后澆帶，以后澆帶為界，再分成四個小段施工，施工順序B座10――14軸→C座A－F交①－⑥軸→C座A－F交⑥－⑩軸→C座F－G交①－⑩軸4.砼原材的選擇志達砼攪拌站的商品砼。水泥：普通硅酸鹽水泥，水泥使用前應具有產(chǎn)品合格證及檢測報告，檢測合格，并存放期在3個月內(nèi)。砂子：采用天然中砂，含泥量小于3%，細度模數(shù)－。石子：采用連續(xù)級配碎石，含泥量小于１％，針片狀顆粒含量不大于15%(重量計)摻合料：摻加一定量的粉煤灰，其摻量通過試驗配比確定，粉煤灰應符合國家有關技術文件的要求，對水泥無不良效應，其燒失量應小于15%，SO3含量應小于3%，SiO2含量應大于40%。外加劑：根據(jù)圖紙設計要求，內(nèi)摻FS砼防水劑。5.砼配合比設計、試配及供應要求按設計要求提前進行配合比設計試配工作，供應商應提供試驗證明及現(xiàn)場采集試塊，商品砼攪拌站根據(jù)所用水泥品種、砂石級配、粒徑、外摻料和外加劑等進行砼試配，最后得出優(yōu)化配合比。由于底板砼量較大，底板施工時每小時需求量均超過60m3,因此要選擇信譽好、質(zhì)量可靠、離工地較近的商品混凝土攪拌站，以滿足施工需要。6.機械設備的投入６.1砼輸送泵的數(shù)量計算確定砼送能力計算：本工程擬采用HBT－80拖式地泵。HBT－80砼泵的輸送能力為80m3/h,則砼泵的平均輸出量為：Q80＝α－配管系數(shù)，一般取e－作業(yè)效率，一般取砼泵數(shù)量計算（取砼澆筑最大量段計算）A－F交⑥－⑩軸砼量最大，約1500m3,厚為1500mm，斜面分三層澆筑，每層厚約500mm，，最寬處為，按每層每次推進長度為8m計，考慮底板砼控制的初凝時間(從入泵開始計算，不包括場外運輸時間)暫4小時，則4小時內(nèi)必須完成的砼量為,砼泵數(shù)量：按HBT80計，n=根據(jù)現(xiàn)場地泵配置情況，擬采用HBT－80拖式地泵一臺，A－F交⑥－⑩軸段底板砼澆筑時間：每層最大推進距離：由于砼澆筑量較大，同時考慮現(xiàn)場塔吊配合澆筑，另再根據(jù)現(xiàn)場澆筑情況，隨時同商品砼廠方聯(lián)系，備用一臺汽車泵，以確保澆筑正常進行。振搗捧：現(xiàn)場應備有足夠的振搗棒、振動器、確保澆筑正常進行，數(shù)量見下表：砼澆筑機械設備投入表機械名稱規(guī)格單位數(shù)量備注塔吊QTZ63臺1配合澆筑QTZ40臺1輸送泵HBT80臺1備用一臺汽車泵振搗棒Ф50根10平板振動器臺1備用一臺7.勞動力安排將勞動力分白班和夜班兩大班，每班按地泵數(shù)量分成兩個小組，每班勞動力按排見下表：工種每組人數(shù)共計人數(shù)備注砼工612架子工612拆泵管架子抹灰工24表面壓光木工24看模板鋼筋工24看鋼筋測量工24控制標高，測溫養(yǎng)護工12養(yǎng)護指揮12指揮車輛下料12砼泵處下料試塊制作1后勤24管理24前后臺各一人總指揮12現(xiàn)場總負責合計31618.現(xiàn)場組織由于底板砼量大，技術要求高，必須保證砼不產(chǎn)生施工冷縫，因此事關重大。為了確保底板大體積砼的順利澆筑，保證澆筑質(zhì)量，項目經(jīng)理部專門成立大體積砼澆筑領導小組，統(tǒng)一指揮?，F(xiàn)場配備必需的通訊設施（對講機），隨時加強聯(lián)系，使工作有條不紊。9.混凝土的澆筑砼澆筑前的準備工作墻、柱插筋位置控制為了保證墻柱插筋位置絕對準確，要把墻、柱邊線用紅油漆標注到底板鋼筋上，設置定位鋼筋與底板筋綁扎固定，柱根部設一道定位箍筋，柱上部設兩道固定箍筋，砼澆筑過程中，測量工和看筋人員要隨時檢查墻、柱筋位置，確保萬無一失。底板標高的控制在墻、柱插筋是用紅油漆標注+500mm線，拉線控制，刮尺找平標高，找平過程中隨時用水準儀復測，嚴格控制板面標高。底板鋼筋內(nèi)必須徹底清理干凈，不得有渣土、雜物和積水。設置固定好測溫孔管，用Ф6鋼筋與施工撐鐵點焊固定,管口用膠帶堵封好。預備約2500m2的草簾被，供覆蓋保溫養(yǎng)護用。配備專用溫度計43根。進行詳細的技術交底，讓工人清楚澆筑方法及注意事項。砼澆筑方法底板砼采取斜面分層澆筑的方法，每層澆筑控制在50cm左右，澆筑時平行推進，澆筑次序為①→②→③，示意圖如下，每層推進距離按3～4m計；有深坑部分先分層澆筑深坑部位，待深坑澆筑完后再和大面一起澆筑；基礎梁與底板同時進行分層澆筑，有墻和梁吊模位置砼待該部位板澆筑完2小時(初凝)前澆完。為滿足大面積底板面同步退后收頭至電梯基坑深處能結合嚴密，所以在大斜面砼還未流淌到之前預先集中施打，以保證砼同步攀升、接合嚴密、無施工冷縫；砼澆搗流程及遵循的施工原則為自西向東、先低后高、斜面分層、秩序漸退、自然流淌、一次成型。采取斜面分層法，將每層厚度控制在50cm左右，連續(xù)澆筑至設計標高后拆管后退，其中需要妥善解決的問題：由于采取泵送商品砼，其流動性大，當澆筑至底板上皮1.5m標高時，由于自然流淌及振動流淌，其長度大致在8m左右，所以在沿其流淌方向上必須分三個層次進行振搗，分前、中、后。使用插入式振搗器應快插慢拔,插點要均勻排列,逐點移動,順序進行,不得遺漏,做到均勻振實。移動間距不大于振搗器作用半徑的倍（一般為30～40cm）。振搗上一層時應插入下層5cm，以消除兩層間的接縫。砼泵送工藝泵管的布置及架設a.泵管布設應盡可能直線鋪設，少彎曲，管道與管道動撐必須緊固可靠。b.泵管由上而下鋪設時，其水平高差應傾斜布設，并在上端裝置排氣活閥，以利排氣。c.泵管在承臺底板外架設應搭設鋼管排架，在承臺底板是用短鋼管搭設支架，每節(jié)泵管兩端用短鋼管將泵管與支架夾緊，混凝土澆筑完后及時拔出。d.根據(jù)天氣氣侯情況，如天氣較熱用草簾覆蓋泵管灑水進行降溫。砼泵送：砼泵送前應先用適量與砼內(nèi)成份相同的水泥砂漿潤滑泵管內(nèi)壁，砼泵送應連續(xù)進行，當因故暫停時應每隔5-10min泵一次，或逆向運轉(zhuǎn)一至二行程，然后再順向泵送。泵送時料斗內(nèi)應保持一定量的砼，不得吸空，當預計泵送間歇時間超過45min時應立即用壓力水沖洗管內(nèi)留砼。砼輸送泵應專人操作，專人布置、接管、移管、專人指揮，嚴格按操作規(guī)程操作。各段砼澆筑時間澆筑部位砼澆筑量澆搗時間澆筑日期備注10－14550m316必要時配一臺汽車泵1－6750m320必要時配一臺汽車泵6-1098024必要時配一臺汽車泵F－G50013必要時配一臺汽車泵混凝土振搗每層砼振搗振搗捧插點要均勻排列，可采用“行列式”或“梅花式”的次序移動，間距450mm,但不能混用，以免造成混亂而漏振，每一插點振搗時間應視混合物表面呈水平，有浮漿不再下沉，不再出現(xiàn)氣泡為準。振搗棒振搗應做到快插慢拔，快插是為了防止先將表面混凝土振實而與下面混凝土發(fā)生分層、離析現(xiàn)象；慢拔是為了使混凝土填滿振搗棒抽出時所造成的空洞。為了不使上下層間產(chǎn)生冷縫，應在下層砼澆筑完畢初凝前澆筑上一層砼，并采取二次振搗法，即在振搗上一層砼時，振搗棒插入下一層砼中5cm左右，以消除兩層間的接縫。特殊情況應急處理當輸送泵出現(xiàn)故障時，除應緊急檢修外，還應盡快換上備用泵，其間可用塔吊吊運砼，以控制局部冷逢的出現(xiàn)。當砼運輸供應不能保障時，應立即增加運輸車輛。砼試塊制作及坍落度測定現(xiàn)場測定砼坍落度，正常情況下每班6小時做3次，如發(fā)現(xiàn)某階段時間坍落度不夠穩(wěn)定，應每攪拌車做一次，并及時做好記錄。對砼坍落度不符合要求的車輛勒令退回。試塊制作：除商品砼廠家在廠內(nèi)按規(guī)定留置試塊外，混凝土運到現(xiàn)場后，也應按規(guī)范規(guī)定要求留置試塊；試塊制作數(shù)量以每班不少于1組和每100m3砼不少于一組為原則，每一攪拌車內(nèi)砼取樣只能做一組試塊。10.混凝土溫差計算及收縮應力分析混凝土溫差計算根據(jù)C30S8參考配合比設計，普硅水泥用量為280kg/m3，水泥發(fā)熱量461KJ/Kg。砼最終絕熱溫升：Th=式中：Th－砼最終絕熱溫升（℃）W－每m3砼水泥用量(kg/m3)C－砼比熱（kJ/kgk）ρ－混凝土的密度(kg/m3)砼澆筑溫度計算Ｔj=ＴI＋（Ｔq－ＴI）（Ａ1＋Ａ3）Tj－砼澆筑溫度(澆筑完后的砼溫度)；ＴI－砼出罐溫度，取22℃；Ｔq－室外平均氣溫，取24℃；Ａ1－砼裝卸、轉(zhuǎn)運溫度損失系數(shù)，?。?＝;Ａ3－砼澆筑過程溫度損失系數(shù)，Ａ3＝,t為砼澆筑時間，取t=60min;故Ｔj＝22+(24-22)×＋=℃砼內(nèi)部不同齡期絕熱溫升理想狀態(tài)下，砼內(nèi)部不同齡期絕熱溫升Tt=Th(1－e-mt)t－砼齡期(天)m－隨澆筑溫度等因素而變化的系數(shù),取m=e－自然對數(shù)的底，e＝當澆筑溫度為20℃時1-e-mt值查表可得：齡期3d6d9d15d1-e-mt經(jīng)計算當澆筑溫度為20℃時，Tt值如下表：齡期3d6d9d15dTt砼內(nèi)部不同齡期實際絕熱溫升不同齡期砼水化熱溫升與砼厚度有關,當板厚1500時，其降溫系數(shù)如下表：齡期3d6d9d15d砼內(nèi)部各齡期實際絕熱溫升：齡期3d6d9d15dTt砼內(nèi)部實際最高溫度不同齡期砼內(nèi)部實際最高溫度，按下式計算：Tmax(t)＝Tj+Tt(實)Tj－砼澆筑溫度，取20℃,經(jīng)計算各齡期砼內(nèi)部實際最高溫度如下表：齡期3d6d9d15dTmax砼表面溫度計算：按下式計算：Tb(t)－齡期t(d)時，砼表面溫度；Tq(t)－齡期t(d)時，大氣平均溫度Tq(t)＝24℃H－混凝土計算厚度(m)h－混凝土實際厚度(m)h'－混凝土虛厚度(m)不同齡期砼表面溫度計算如下表：齡期3d6d9d15dTb(t)各齡期砼內(nèi)外溫差見下表：齡期3d6d9d15dTmax(t)Tb(t)Ｔ由此可知：砼最大內(nèi)外溫差為℃<25℃砼表面與大氣溫度之差為=℃<25℃因此，當表面有3cm以上草簾被保溫時，當氣溫在3－６天左右不驟降的情況下溫差均不超過25℃，砼質(zhì)量可得到保證。混凝土溫度和收縮應力驗算按二維外約束考慮計算：不同齡期砼的彈性模量：C30砼E28=×104N/mm2各齡期砼彈性模量如下:E(3)=[3/+×3)]××104=×104N/mm2E(6)=[6/+×6)]××104=×104N/mm2E(9)=[9/+×9)]××104=×104N/mm2E(15)=[15/+×15)]××104=×104N/mm2各齡期砼的收縮值εy(t)εy(t)=εy0×M1×M2×M3×M4×M5×M6×M7×M8×M9×M10×式中：εy(t)—齡期t時的砼收縮變形值εy0—砼最終收縮值，取×104mm/mmM1M2……M10—各種非標準狀態(tài)下的修正系數(shù)根據(jù)本工程用料及施工方式修正系數(shù)取值如下表：M1M2M3M4M5M6M7M8M9M10積M經(jīng)計算各齡期收縮變形值如下表:齡期3d6d9d15dεy(t)×10-6×10-6×10-6×10-6各齡期收縮當量溫差Ty(t)=εy(t)/α（℃）α—混凝土線膨脹系數(shù)，取為×10-5計算結果如下表：齡期3d6d9d15dTy(t)各齡期砼最大綜合溫差△T(t)=Tj+2/3Tt+Ty(t)-TqT(t)—各齡期砼最大綜合溫差Tj—砼澆筑溫度，取20℃Tt—砼在齡期t時的水化熱絕熱溫升（℃）Tq—砼澆筑完成后室外平均溫度，取24℃各齡期砼最大綜合溫差如下表：齡期3d6d9d15d△T(t)底板砼溫度應力計算σ=[Et×α×△T/（1-μ）]×Sh（t）×Rkα—混凝土線膨脹系數(shù)，取為×10-5μ—混凝土泊松比，μ=Sh（t）—混凝土徐變松馳系數(shù)Sh（3）=Sh（6）=Sh（9）=Sh（15）=Rk—混凝土外約束系數(shù)，本工程底板下設卷材防水，故取Rk=Et—不同齡期彈性模量（見前）計算結果如下表不同齡期砼溫度應力齡期3d6d9d15dσ（Mp）結論：由上表可知，底板砼最大應力是：底板厚，6天溫度應力σ（6）=C30砼28天抗拉應力ft=Mp，則厚ft（6）=×ft=×=Mp厚底板k=ft（6）/σ（6）==＞(抗裂安全度)所以，對于厚底板只要控制砼內(nèi)外溫差在25℃以內(nèi)，砼內(nèi)部不會產(chǎn)生貫穿性裂縫。混凝土所需保溫材料厚度驗算根據(jù)熱交換原理，按下式計算：δi=λi(Tb-Tq)/[λ(Tmax（t）-Tb)]×kδi—模板及保溫材料厚度（m）h—砼實際厚度λi—保溫材料導熱系數(shù)（w/m·k），草簾被取λ—砼導熱系數(shù)（w/m·k），λ=w/m·kk—傳熱系數(shù)修正值，取按Tmax（t）最大齡期3天計算。為保證Tmax（t）-Tb≯25℃，當h=，Tmax（b）=℃。砼表面溫度不得低于Tb==℃<大氣平均氣溫24℃，故砼表面只需覆蓋一層草簾防止溫度驟降、保持表面水份即可。11.混凝土內(nèi)外溫差控制為了有效控制砼內(nèi)外溫差，使混凝土內(nèi)外溫差不大于25℃，防止混凝土裂縫的產(chǎn)生，須采取溫控措施。根據(jù)溫差計算及應力分析，必須嚴格控制各項指標在允許范圍內(nèi)，尤其砼入模溫度、表面溫度，確保不使砼產(chǎn)生裂縫。本工程設專人測溫，確保真實測得砼里外溫度，以便針對溫度變化情況及時調(diào)整技術措施。測溫孔采用DN15薄壁鐵管制作，用φ6鋼筋與施工鐵點焊固定或綁扎固定，管口用透明膠帶封閉。測溫計放置深度：對于厚基礎底板，每組放置深度為底板向上分別為：500mm、850mm、1200m。測溫要持續(xù)28d以上?，F(xiàn)場布置方式為在距底板邊緣1m處設置第一排第一根測溫管，間距4m設置第二根測溫管，依此類推，第二排距第一排間距4m,第一根測溫管距底板邊緣3m,間距4m設置第二根測溫管,依此類推，測溫點采用梅花型布置，三種長度測溫管間隔設置；為正確對比，增加了養(yǎng)護保溫層處溫度測點和大氣溫度測點，根據(jù)砼溫升期基本在2～3d左右，規(guī)定從砼入模12h后6d內(nèi)每2h測一次，6d～15d內(nèi)每4h測一次，15d～28d內(nèi)每天早晚各測一次，先頻后疏的方式，而當發(fā)生異常情況下如溫升后高溫持續(xù)不降或溫度陡升陡降的情況時應增加測溫次數(shù)，通過精確測溫，可以準確地知道底板內(nèi)每時每刻溫度變化情況。如發(fā)現(xiàn)混凝土溫差大于25℃，應立即采取如下幾點措施：a.增加砼表面保溫層厚度，如增覆蓋一層草簾被等。b.澆筑過程中如發(fā)現(xiàn)已澆砼溫差過大，應立即采取措施降低砼入模溫度，如攪拌水中用低溫冷卻水或?qū)⑤斔凸艿烙貌莺煾采w用水冷卻等措施。12.砼的養(yǎng)護砼表面搓平（能上人）后，及時覆蓋兩層草簾被，現(xiàn)場派專人進行澆水。草簾被要覆蓋嚴實，防止砼外露，這樣有效保持砼表面的水分和溫度，使砼始終處于保溫保濕養(yǎng)護中，從而控制砼內(nèi)外溫差小于25℃，防止砼內(nèi)部裂縫的產(chǎn)生。外墻導墻與內(nèi)墻鋼筋間因不好覆蓋塑料薄膜，而應加蓋一層草簾被，并特別注意澆水養(yǎng)護，養(yǎng)護時間要持續(xù)28d以上。13.防止大體積砼產(chǎn)生裂縫的措施本工程底板面積約1415m2，砼總量約為2322m3，板厚，底板施工在6月份，預計天氣平均氣溫24℃。為防止大體積砼產(chǎn)生裂縫，控制砼內(nèi)部溫度與外界溫度之差不大于25℃，所以針對本工程底板大體積砼特點采取如下一些措施：．13.１選擇良好級配的骨料，嚴格控制砂、石含泥量。13.２外加劑，選用質(zhì)量可靠廠家生產(chǎn)的FS型防水劑。13.３在大體積混凝土配合比設計中，摻用一定數(shù)量的粉煤灰，從而減少水泥用量，除低水化熱，改善砼的和易性。13.４混凝土采用斜面分層澆筑，使砼盡可能多的向外界散發(fā)熱量，降低砼的溫升值，縮小混凝土內(nèi)外溫差及溫度應力。13.５嚴格控制混凝土的坍落度，嚴禁現(xiàn)場加水。13.６進行砼的二次振搗，減少砼的收縮值，增加混凝土的密實度，提高砼的抗裂性能。13.７及時排除混凝土中的泌水，消除泌水對砼層間粘結能力的影響，提高混凝土的密實度和抗裂性能。13.８表面處理：由于泵送砼表面水泥漿較厚，在混凝土澆到頂面后及時將水泥漿趕跑，或用平板振搗器拖振，1～2h后，初步按標高刮平，用木抹子反復搓平壓實，使混凝土在硬化過程初期產(chǎn)生的收縮裂縫在塑性階段就予以封閉填補，以控制混凝土表面龜裂。13.９設專職人員測溫，按時測錄數(shù)據(jù)，及時反饋信息，有的放矢地采取相應措施，控制砼內(nèi)外溫差小于25℃。降低砼的出機溫度和澆筑溫度，控制好砼入模溫度在20℃左右，通常用降低水溫來控制，如在水中加入冷卻水等方法。設專人養(yǎng)護砼，加強其責任心，確保砼始終處于保濕保溫養(yǎng)護中。14.底板后澆帶及施工縫處理措