1總壓為101.3kpa,95C溫度下苯與甲苯的飽和蒸汽壓分別為155.7kpa與63.3kpa，則平衡時(shí)苯的汽相組成=，苯的液相組成= 。（均以摩爾分率表示）。苯與甲苯的相對揮發(fā)度=。2在精餾塔任意一塊理論板上，其液相的泡點(diǎn)溫度小于氣相的露點(diǎn)溫度。（ ）已分析測得四股物料的組成為0.62, 0.7,0.75, 0.82,試找出yn，xn，yn+1，xn+1的對應(yīng)值，yn= , xn= ,yn+1= ,Xn+1=3當(dāng)原料組成、料液量、壓力和最終溫度都相同，則二元理想溶液的簡單蒸餾和平衡蒸餾（閃蒸）的結(jié)果比較是⑴得到的餾出物濃度（平均）;（2）得到的殘液濃度 ；（3）餾出物總量 O4對一定組成的二元體系，精餾塔內(nèi)壓力越大，則相對揮發(fā)度 ，塔操作溫度 ，對分離 O簡單蒸餾過程中，釜內(nèi)易揮發(fā)組分濃度逐漸，其沸點(diǎn)則逐漸O5某二元混合物，其中A為易揮發(fā)組分，液相組成xA=0.6，相應(yīng)的泡點(diǎn)為扣與之相平衡的汽相組成yA=0.7，相應(yīng)的露點(diǎn)為t2，則：（）o（A）t1=t2 （B）t1<t2 （C）t1>t2 （D）不能判斷6分離要求一定。當(dāng)回流比為一定時(shí)，在五種進(jìn)料狀況中，料的q值最大，其溫度，此時(shí)，提餾段操作線與平衡線之間的距離，分離所需的總理論板7連續(xù)精餾過程的進(jìn)料熱狀態(tài)有種。已知q=1.1，則加料中液體量與總加料量之比是 o用圖解法求理論板數(shù)時(shí)，其結(jié)果與F、xF，xD,q,xW，R,操作壓力P等參數(shù)中無關(guān)。8已知某精餾塔在情況一下操作得到F、％、q、R、D、、f。今改變操作為情況二，且知f尸虬，xi=x9，1F11 1 1D1W1 2 1D1D2xW1=xW2,q1=q2但xF1〈xF2。試比較（>、=、v）：TOC\o"1-5"\h\zD1——D2,W1 WyR1 R29請將你的判斷結(jié)論：“是”或“非”填在（ ）內(nèi)。（1） 精餾設(shè)計(jì)時(shí)，若回流比R增加并不意味產(chǎn)品D減小，精餾操作時(shí)也可能有類似情況；（ ）（2） 恒摩爾流假定主要前提是兩組分的分子汽化潛熱相近，它只適用于理想物系；（ ）（3） 若過熱蒸汽狀態(tài)進(jìn)料，q線方程的斜率>0；（ ）（4） 理論板圖解時(shí)與下列參數(shù)：F、xF，xD,q,xW，R,a無關(guān)；（ ）（5） 精餾段操作線方程為：y=0.75x+0.3，這絕不可能。（ ）10請將你認(rèn)為最恰當(dāng)答案填在（ ）內(nèi)。（1） 某真空操作精餾塔，因故真空度減小，而F、xF，D,q,加料位置，回流比R都不變。則塔底殘液xW變化為：（）（A）變?。˙）變大（C）不變（D）不確定（2） 精餾操作時(shí)，若F、xF，D,q,加料位置，回流比R都不變，而將塔頂泡點(diǎn)回流改為冷回流，則塔頂產(chǎn)品組成xD變化為：（ ）（A）變?。˙）變大（C）不變（D）不確定11精餾塔中的恒摩爾流假設(shè)，其主要依據(jù)是各組分的，但精餾段與提餾段的摩爾流量由于 影響而不一定相等。精餾塔在操作過程中進(jìn)料組成不變，進(jìn)料量適當(dāng)增加，則塔頂組成xD將,塔釜組成xW將（泡點(diǎn)液體進(jìn)料）。

12某連續(xù)精餾塔中，若精餾段操作線方程的截距等于零，則：(1)回流比等于;餾出液量等于； (3)操作線斜率等于。(以上均用數(shù)字表示)13請將你認(rèn)為最確切答案填在內(nèi)。(1)精餾的操作線是直線，主要基于如下原因：(a)理論板假定 (b)理想物系(c)塔頂泡點(diǎn)回流(d)恒摩爾流假定。⑵操作中連續(xù)精餾塔，如采用回流比小于最小回流比，則—(A)xD，xw均增加 (B)xD,xw均不變(C)不能操作 (D)xD減小，xw增加。TOC\o"1-5"\h\z14請將你的判斷結(jié)論：“是”或“非”填在( )內(nèi)。連續(xù)精餾塔，塔頂及塔底產(chǎn)品分別為D及W,則提餾段液汽比總是大于1,精餾段液汽比總是小于1。( )等板高度(HETP)值以小為好。( )精餾設(shè)計(jì)時(shí)，采用相同的塔釜蒸發(fā)量，則冷加料比熱加料需要較少理論板數(shù)。( )精餾設(shè)計(jì)時(shí)，F(xiàn)、xF，xD，q、xw，R均已確定，若將原塔釜間接蒸汽加熱改為直接蒸汽加熱。則：(a)所需理論板數(shù)減少。()(b)塔頂易揮發(fā)組分回收率減少。()15某二元物系的相對揮發(fā)度a=3,在具有理論板的精餾塔內(nèi)于全回流條件下作精餾操作，已知x尸0.3,則yn_1=(由塔頂往下數(shù))17某二元物系的相對揮發(fā)度a=3,在具有理論塔板的精餾塔內(nèi)于全回流條件下作精餾操作，已知yn=0.4,則yn+1=。(由塔頂往下數(shù))。全回流操作應(yīng)用場合通常是 。18在你認(rèn)為最正確的答案上打圈兩組份的相對揮發(fā)度越小，則表示分離該物系越 A容易；B困難；C完全；D不完全二元溶液連續(xù)精餾計(jì)算中，進(jìn)料熱狀態(tài)的變化將引起以下線的變化A平衡線； B操作線與q線；C平衡線與操作線； D平衡線與q線下列情況不是誘發(fā)降液管液泛的原因A.液、氣負(fù)荷過大；B.過量霧沫夾帶；C.塔板間距過??； D.過量漏液19請將你認(rèn)為最確切答案填在( )內(nèi)。(1)某二元混合物要求用精餾方法分離，規(guī)定產(chǎn)品組成為xD，xW。如進(jìn)料為xF1時(shí)，則相應(yīng)的最小回流比為Rm1，若進(jìn)料為xF2，相應(yīng)為R^，現(xiàn)xF1<xF2，則，若q不變時(shí)：( )；（a（a）Rm1<Rm2；（C）Rm1>Rm2；(B)Rm1=Rm2；(D)無法確定。)。(2)精餾操作時(shí)，若F、xF，q,R均不變，而將塔頂產(chǎn)品量D增加，其結(jié)果是：()。(A)xD下降，xW下降； (B)xD下降，xW上升；C)xD下降，xW不變； (D)xD不變，xW下降。20在連續(xù)精餾塔中，全回流操作，已測得相鄰兩板上液相組成分別為xn-1=0.7,xn=0.5(均為易揮發(fā)組份庫爾分率)。已知操作條件下相對揮發(fā)度a=3,則yn=,xn*=，以液相組成表示的第n塊板的單板效率Eml= 。21等板高度（HETP）的含義是： 某填料精餾塔的填料層高度為8米，完成分離任務(wù)需要16塊理論板（包括塔釜），則等板高度（HETP）= 。22水蒸汽蒸餾的先決條件是料液與水。這樣可以 體系的沸點(diǎn)。在回流比不變的情況下，為了提高塔頂產(chǎn)品濃度，可以回流液溫度。向連續(xù)精餾塔加料可能有 種不同的熱狀況。當(dāng)進(jìn)料為氣液混合物，且氣液摩爾比為2比3時(shí)，則進(jìn)料熱狀況參數(shù)q值為。23設(shè)計(jì)二元理想溶液精餾塔時(shí)，若F、xF、xD、xW不變，則隨原料中液相分率的增加其最小回流比 。在相同回流比下，總理論板;精餾段理論板;塔頂冷凝器熱負(fù)荷;塔釜再沸器熱負(fù)荷。24在設(shè)計(jì)連續(xù)操作的精餾塔時(shí)，如保持D/F、xF、xD、R一定，進(jìn)料熱狀態(tài)也一定，則增大進(jìn)料量將使塔徑，而所需的理論板。全回流時(shí)，精餾段操作線的斜率為，提餾段操作線的斜率為，對相同的xD和xW，部分回流比全回流所需的理論板數(shù) 25①理想溶液的特點(diǎn)是同分子之間的作用力異分子之間的作用力，形成的溶 容積效應(yīng)和熱效應(yīng)精餾塔設(shè)計(jì)時(shí)，當(dāng)回流比加大時(shí)，所需要的理論板，同時(shí)蒸餾釜中所需要的加熱蒸汽消耗量—__，塔頂冷凝器中冷卻劑消耗量 ，所需塔徑。25精餾塔的塔頂溫度總低于塔底溫度，其原因之一;原因之二 。精餾設(shè)計(jì)中，回流比越 ，所需理論板數(shù)越少，操作能耗。隨著回流比的逐漸增大，操作費(fèi)和設(shè)備費(fèi)的總和將呈現(xiàn) 變化過程。26精餾操作時(shí)，增大回流比，若F、xF、q不變，則精餾段液汽比L/V，塔頂x，塔底％。提餾段液汽比L，/V，，27某精餾塔設(shè)計(jì)時(shí)，若將塔釜由原來的間接蒸汽加熱改為直接蒸汽加熱，而保持D/F、％、xD、R、q不變，則W/F x，提餾段操作線斜率，理論板。（增加，減小，不變，不確定）29某精餾塔在操作時(shí)，加料熱狀態(tài)由原來的飽和液體進(jìn)料改為冷液進(jìn)料，且保持F、xF、回流比R和提餾段上升蒸汽量V’不變，則此時(shí)D，x，W，xW。（增加，不變，減少，無法確定）30某精餾塔在操作時(shí)，加料熱狀態(tài)由原來的飽和液體進(jìn)料改為冷液進(jìn)料，且保持F、xF、V、D不變，則此時(shí)xD，xWR，L/V。（增加，不變，減少）31某精餾塔操作時(shí)，F(xiàn)、xF、q、D保持不變，增加回流比R，則此時(shí)xD，x，V，L/V 。（增加，不變，減少）32某精餾塔的設(shè)計(jì)任務(wù)為：原料為F、xF，要求塔頂為xD，塔底為xW。設(shè)計(jì)時(shí)若選定的回流比R不變，加料熱狀態(tài)由原來的飽和蒸汽加料改為飽和液體加料，則所需理論板數(shù)nt，提餾段上升蒸汽量V’，提餾段下降液體量L’，精餾段上升蒸汽量V，精餾段下降液體量L。（增加，不變，減少）33在連續(xù)精餾操作中，若F、xF>q均不變時(shí)，僅加大回流比可以使塔頂產(chǎn)品濃度xD。此時(shí)若加熱蒸汽量V不變，產(chǎn)品量D將。若在加大R的同時(shí)保持D不變，必然需增加蒸汽用量，則冷卻水量將34精餾塔中第n-1, n, n+1塊實(shí)際板板效率小于1。與yn成相平衡的液相濃度為xn*,則xn*xn。與xn+1相平衡的汽相濃度yn+1*，則yn+1* n+1。又^? 、1。（＞,=,＜）35某連續(xù)精餾塔，進(jìn)料狀態(tài)q=1,D/F=0.5（摩爾比），xp=0.4（摩爾分率），回流比R=2,且知提餾段操作線方程的截距為零。則：提餾段操作線方程的斜率（L’/V’）=,餾出液xD=。36操作中精餾塔，今保持F、xF、q、V不變，使殘液量W增加。則：xD,x，L/V（變大、變小，不變，不確定）37操作中的精餾塔，保持F、xD、q、V’、xW不變，增大xF，則：D，R，L/V （變大，變小，不變，不變38精餾塔操作時(shí)，保持F、xF、q、V’不變，而增加D/F，則：xD ，L/V xW。（變大，變小，不變，不確定）解對有恒沸現(xiàn)象的二元體系，用恒沸精餾比萃取精餾好，因?yàn)榍罢吣芎男?。（）恒沸精餾與萃取精餾主要針對和的物系，采取加入第三組分的辦法以改變原物系的 。39（1）“蒸餾操作依據(jù)是組分間沸點(diǎn)差異”此話錯在何處？。（2） 精餾塔塔頂某理論板上汽相露點(diǎn)溫度為t，液相泡點(diǎn)溫度為t。塔底某理論板上汽相露點(diǎn)溫度為t，液相泡1 2 3點(diǎn)溫度為t4。試按溫度大小順序用〉、=、＜符號排列如下：。（3） 恒沸精餾與萃取精餾都需加入添加劑（第三組分），其目的40恒沸精餾與萃取精餾的共同點(diǎn)是 。主要區(qū)別是：（1），（2）。間歇精餾與連續(xù)精餾不同點(diǎn)在于：和。間歇精餾可以按兩種方式進(jìn)行操作，即和。常壓低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)A和B。在同樣條件下，A系統(tǒng)中的溶質(zhì)的溶解度較B系統(tǒng)中的溶質(zhì)為高，則A系統(tǒng)的溶解度系數(shù)HAHB，亨利系數(shù)EAEB，相平衡常數(shù)mAmB。（＞，=，＜）答：大于；小于；小于含SO2為10%（體積）的氣體混合物與濃度c為0.02kmol/m3的SO2水溶液在一個(gè)大氣壓下相接觸。操作條件下兩相的平衡關(guān)系為p*=1.62c（大氣壓），則SO2將從 相向相轉(zhuǎn)移，以氣相組成表示的傳質(zhì)總推動力為大氣壓，以液相組成表示的傳質(zhì)總推動力為kmol/m3o答：pA=0.1atm，p*=1.62X0.02=0.0324atm，從氣相向液相轉(zhuǎn)移，△p=0.0676atmc*=0.1/1.62=0.0617，cA=0.02，."c=0.0417kmol/m3含溶質(zhì)A且摩爾分率為xA=0.2的溶液與壓力為2atm,yA=0.15的氣體等溫接觸（此條件下的平衡關(guān)系為：pA*=1.2xA），則此時(shí)將發(fā)生 過程。用氣相組成和液相組成表示的總傳質(zhì)推動力分別為，y=_，』x=（摩爾分率）。如系統(tǒng)溫度略有增高，則義y將。如系統(tǒng)總壓略有增高，則，x將。答：吸收過程，因?yàn)閜*=Ex；y=（E/p）x；所以m=1.2/2=0.6；y*=0.6X0.2=0.12；y—y*=0.15-0.12=0.03；x*=0.15/0.6=0.25；x—x*=0.25-0.2=0.05若pt,m!,x*t,Axt，故：吸收；0.03,0.05，減少，增加吸收中，溫度及氣液流量不變，壓力增大，可使相平衡常數(shù) (增大，減小，不變)，傳質(zhì)推動力(增大，減小，不變)。答：減小，增大在常壓下，測定水中溶質(zhì)A的摩爾濃度為0?56kmol/m3,此時(shí)氣相中A的平衡摩爾分率為0.02，則此物系的相平衡常數(shù)m=。當(dāng)其他條件不變，而總壓增加一倍時(shí)，相平衡常數(shù)m=，若測得總壓值為2atm，則此時(shí)的亨利系數(shù)E=atm，而溶解度系數(shù)Hrkmol/m3atm。一般地，在相同溫度、壓力下，氣體在水中的擴(kuò)散系數(shù)比在氣相中的擴(kuò)散系。答：①2.0；1.0；2.0；28。 ②小氣相中：溫度升高，則物質(zhì)的擴(kuò)散系，壓強(qiáng)升高，則物質(zhì)的擴(kuò)散系。在液相中：液相粘度增加則物質(zhì)的擴(kuò)散系。液相組成不變時(shí)，易溶氣體溶液上方的分壓，難溶氣體溶液上方的分壓，只要組分在氣相中的分壓液相中該組分的平衡分壓，吸收就會繼續(xù)進(jìn)行，直至達(dá)到一個(gè)新的為止。答：f，l，l，小，大，大于，平衡在氣體吸收時(shí)，若可溶氣體的濃度較大，則總體流動對傳質(zhì)的影響。對極易溶的氣體，氣相一側(cè)的界面濃度yi接近于，而液相一側(cè)的界面濃度xi接近于。寫出吸收操作中對吸收劑的主要要求中的四項(xiàng)(1)(2)(3)。答：①大②y*，x③溶解度大，選擇性高，腐蝕性小，揮發(fā)度小一般而言，兩組分A、B的等摩爾相互擴(kuò)散體現(xiàn)在單元操作中，而A在B中單向擴(kuò)散體現(xiàn)在 單元操作中。在傳質(zhì)理論中有代表性的三個(gè)模型分別為、和。在吸收中的理論分析，當(dāng)前仍采用 模型作為基礎(chǔ)。答：①精餾，吸收。②雙膜，溶質(zhì)滲透，表面更新，雙膜雙膜理論的要點(diǎn)是：答：(1)氣液兩相接觸的界面上無阻力，在界面上氣液兩相達(dá)到平衡(2)傳質(zhì)阻力集中在有效膜內(nèi)根據(jù)雙膜理論，當(dāng)被吸收組分在液體中溶解度很小時(shí)，以液相濃度表示的總傳質(zhì)系數(shù)。(可多種變化)(A)大于液相傳質(zhì)分系數(shù)；(B)近似等于液相傳質(zhì)分系數(shù)；(C)小于氣相傳質(zhì)分系數(shù)； (D)近似等于氣相傳質(zhì)分系數(shù)。答：②B在1atm，20°C下某低濃度氣體被清水吸收，氣膜吸收系數(shù)kG=0.1kmol/(m2.h.atm)，液膜吸收系數(shù)kL=0.25kmol/(m2.h.kmol/m3)，溶質(zhì)的溶解度系數(shù)H=150kmol/(m3.atm)，則該溶質(zhì)為溶氣體，氣相總傳質(zhì)系數(shù)KY=kmol/(m2.hAy)，液相總傳質(zhì)系數(shù)KX=kmol/(m2.h.Ax)。答：易溶氣體，0.0997,0.0369。單向擴(kuò)散中的漂流因子。(A)>1(B)V1(C)=1(D)不一定已知SO2水溶液在三種溫度t1、t2、t3下的亨利系數(shù)分別為E1=0.0035atm，E2=0.011atm，E3=0.00652atm，則(A)t1Vt2 (B)t3>t2 (C)t1>t2(D)t3<t1答：A,A選擇題：(按a.增加、b.減少、c.不變、d.不定，填入括號內(nèi)) ①雙組分理想氣體進(jìn)行穩(wěn)態(tài)單向擴(kuò)散，如維持氣相各部分pA不變，則在下述情況下，氣相中的傳質(zhì)通量NA將如何變化？TOC\o"1-5"\h\z⑴總壓增加，NA( )⑵溫度增加，NA( )⑶氣相中惰性組分的摩爾分率減少，則NA( )。②隨溫度增加，氣體的溶解度( )，亨利系數(shù)E( )。答：①(1)b總體流動傳遞的少了，⑵a，⑶a；②b,a。雙組分理想氣體系統(tǒng)經(jīng)絕熱壓縮，其總壓增加一倍，則過程前后系統(tǒng)中的擴(kuò)散系數(shù)DAB與DAB’的關(guān)系應(yīng)該是DAB=DAB’。對接近常壓的低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)系統(tǒng)溫度增加時(shí)，其溶解度系數(shù)H將。而當(dāng)系統(tǒng)中液相總濃度增加時(shí)，其相平衡常數(shù)m將。答：①D8T1.75/P;D/D’=(T’/T)1.75(P/P’)=(P/P’)1.75(0.4/1.4)(P’/p)-1=2-0.5=0.707DAB’=0.707DAB；DAB=1.414DAB’。②減少；增加在吸收塔某處，氣相主體濃度y=0.025，液相主體