高支模及大梁模板設計方案高支模設計施工我公司具有優(yōu)秀的腳手架施工專業(yè)隊伍，有完整的施工工藝，具有可靠的安全保證體系，有豐富的高支模施工經驗，進行過各種復雜的高層建筑、特種構工程、工業(yè)廠房、體育館的高支模施工，去年在廣東地區(qū)先后編制過廣州大學城廣州大學演藝中心、廣州大學城廣東藥學院多功能體育館、廣州科學城綜合研發(fā)孵化區(qū)A5棟工程、珠海方正PCB工業(yè)園HDI廠房的高支模方案，均一次性通過專家論證。本工程框架梁按最大跨度12米，最大支撐層高度6米的梁板計算。設計模板支撐架基礎為5cm厚木墊板，采用門式架支撐，型號為MF1219，鋼材采用Q235，門架立桿采用?27.2×1.9mm鋼管，立桿加強桿采用?48.0×3.5mm鋼管，搭設要求如下：構造單元搭設尺寸為：門架的寬度b=1.22米，門架的高度h0=1.93米，步距1.95米，跨距l(xiāng)=1.83米。門架h1=1.54米，h2=0.08米，b1=0.75米。1——立桿；2——立桿加強桿；3——橫桿；4——橫桿加強桿圖1計算門架的幾何尺寸圖搭設順序彈線→安放可調底座→首步門架裝在底座上→安裝門架→裝上鎖臂→安裝縱橫水平加固桿及剪刀撐→插上可調頂托→調平模板搭設示意圖樓板模板支撐架方案設計及計算書模板使用木夾板，模板規(guī)格為18×915×1830mm，次楞均采用50×100方木，底模托梁采用兩條2Ф48×3.5鋼管，每榀門架之間的距離0.90m，梁底木方距離350mm。圖2模板支架示意圖樓板底木方的計算木方按照簡支梁計算，木方的截面力學參數(shù)為荷載的計算：鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.500×0.000×0.350=0.000kN/m模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.340×0.350=0.119kN/m活荷載為施工人員與施工設備產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值q3=2.000×0.350=0.700kN/m經計算得到，木方荷載計算值Q=1.2×(0.000+0.119)+1.4×0.700=1.123kN/m木方強度、撓度、抗剪計算木方計算簡圖木方彎矩圖(kN.m)木方變形圖(mm)木方剪力圖(kN)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.570kNN2=1.208kNN3=0.962kNN4=0.962kNN5=1.208kNN6=0.570kN經過計算得到最大彎矩M=0.144kN.m經過計算得到最大支座F=1.208kN經過計算得到最大變形V=0.5mm木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.144×106/83333.3=1.73N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!木方抗剪計算[可以不計算]截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×0.799/(2×50×100)=0.240N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!木方撓度計算最大變形v=0.5mm木方的最大撓度小于1220.0/250，滿足要求。樓板底托梁的計算梁底托梁選擇三榀門架的跨度作為一計算單元。托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。均布荷載取托梁的自重q=0.092kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁變形圖(mm)托梁剪力圖(kN)經過計算得到最大彎矩M=0.516kN.m經過計算得到最大支座F=4.667kN經過計算得到最大變形V=1.0mm頂托梁的截面力學參數(shù)為截面抵抗矩W=10.16cm3；截面慣性矩I=24.38cm4；頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.516×106/1.05/10160.0=48.37N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!頂托梁撓度計算最大變形v=1.0mm頂托梁的最大撓度小于1200.0/400,滿足要求!門架荷載標準值作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。門架靜荷載計算門架靜荷載標準值包括以下內容：腳手架自重產生的軸向力(kN/m)門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為：門架(MF1219)1榀0.224kN交叉支撐2副2×0.040=0.080kN水平架5步4設0.165×4/5=0.132kN連接棒2個2×0.006=0.012kN鎖臂2副2×0.009=0.017kN合計0.465kN經計算得到，每米高腳手架自重合計NGk1=0.465/1.950=0.238kN/m加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力計算(kN/m)剪刀撐采用?48.0×3.5mm鋼管，按照4步4跨設置，每米高的鋼管重計算：tgα=(4×1.950)/(4×1.830)=1.0662×0.038×(4×1.830)/cosα/(4×1.950)=0.105kN/m水平加固桿采用?48.0×3.5mm鋼管，按照4步1跨設置，每米高的鋼管重為0.038×(1×1.830)/(4×1.950)=0.009kN/m每跨內的直角扣件1個，旋轉扣件1個，每米高的鋼管重為0.037kN/m；(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m每米高的附件重量為0.020kN/m；每米高的欄桿重量為0.010kN/m；經計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計NGk2=0.181kN/m經計算得到，靜荷載標準值總計為NG=0.419kN/m。托梁傳遞荷載托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點產生的支點力總和。從左到右每榀門架兩端點產生支點力分別為第1榀門架兩端點力2.141kN，2.141kN第2榀門架兩端點力4.667kN，4.667kN第3榀門架兩端點力4.667kN，4.667kN第4榀門架兩端點力2.141kN，2.141kN經計算得到，托梁傳遞荷載為NQ=9.334kN。立桿的穩(wěn)定性計算作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式N=1.2NGH+NQ其中NG——每米高腳手架的靜荷載標準值，NG=0.419kN/m；NQ——托梁傳遞荷載，NQ=9.334kN；H——腳手架的搭設高度，H=40.0m。經計算得到，N=1.2×0.419×40.000+9.334=29.468kN。門式鋼管腳手架的穩(wěn)定性按照下列公式計算其中N——作用于一榀門架的軸向力設計值，N=29.47kN；Nd——一榀門架的穩(wěn)定承載力設計值(kN)；一榀門架的穩(wěn)定承載力設計值公式計算其中——門架立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比kh0/i查表得到，=0.704；k——調整系數(shù)，k=1.17；i——門架立桿的換算截面回轉半徑，i=2.69cm；I——門架立桿的換算截面慣性矩，I=10.92cm4；h0——門架的高度，h0=1.93m；I0——門架立桿的截面慣性矩，I0=1.22cm4；A1——門架立桿的凈截面面積，A1=1.51cm2；h1——門架加強桿的高度，h1=1.54m；I1——門架加強桿的截面慣性矩，I1=12.19cm4；A——一榀門架立桿的毛截面面積，A=2A1=3.02cm2；f——門架鋼材的強度設計值，f=205.00N/mm2。Nd調整系數(shù)為0.9。經計算得到，Nd=0.9×43.564=39.208kN。立桿的穩(wěn)定性計算N<Nd,滿足要求!大梁模板、支撐架設計方案及計算書選取本工程最大跨度梁12米，截面寬0.3米，高度1.0米，大梁砼量近9立方米的大梁計算。由于跨度大，同時施工荷載又大于結構設計荷載，這就要求要有嚴密的施工組織與周密工序配合，模板及支撐體系的驗算，保證工程質量的技術措施和高支撐模板系統(tǒng)施工安全技術措施。梁模板使用木夾板，模板規(guī)格18×915×1830mm，橫豎木楞均采用50×100方木，梁模板截面?zhèn)让婺痉骄嚯x350mm，梁模板截面底面木方距離200mm。底模托梁采用兩條2Ф48×3.5鋼管，側模圍檁采用2組2Ф48×3.5鋼管。對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)600mm，大梁模板應按規(guī)范要求起拱1/250，每榀門架之間的距離0.90m，跨距1.83m。大梁模板示意圖模板支架示意圖梁模板荷載標準值計算模板自重=0.340kN/m2；鋼筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；施工荷載標準值=2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模溫度，取20.000℃；V——混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H——混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m；1——外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；2——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=28.800kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=28.800kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值F2=6.000kN/m2。梁模板底模計算本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=30.00×1.80×1.80/6=16.20cm3；I=30.00×1.80×1.80×1.80/12=14.58cm4；梁底模板面板按照三跨度連續(xù)梁計算，計算簡圖如下梁底模面板計算簡圖抗彎強度計算抗彎強度計算公式要求：f=M/W<[f]其中f——梁底模板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——計算的最大彎矩(kN.m)；q——作用在梁底模板的均布荷載(kN/m)；q=1.2×[0.34×0.30+24.00×0.30×1.00+1.50×0.30×1.00]+1.4×2.50×0.30=10.35kN/m最大彎矩計算公式如下:M=-0.10×10.352×0.3502=-0.127kN.mf=0.127×106/16200.0=7.828N/mm2梁底模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2，滿足要求?？辜粲嬎阕畲蠹袅Φ挠嬎愎饺缦?Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×0.350×10.352=2.174kN截面抗剪強度計算值T=3×2174/(2×300×18)=0.604N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板的抗剪強度計算滿足要求!撓度計算最大撓度計算公式如下:其中q=0.34×0.30+24.00×0.30×1.00+1.50×0.30×1.00=7.752N/mm三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度v=0.677×7.752×350.04/(100×6000.00×145800.0)=0.900mm梁底模板的撓度計算值:v=0.900mm小于[v]=350/250,滿足要求!梁模板底木方計算木方按照簡支梁計算。荷載的計算：鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.500×1.000×0.200=5.100kN/m模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.340×0.200×(2×1.000+0.300)/0.300=0.521kN/m活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值q3=2.000×0.200=0.400kN/m經計算得到，木方荷載計算值Q=1.2×(5.100+0.521)+1.4×0.400=7.306kN/m木方強度、撓度、抗剪計算木方計算簡圖木方彎矩圖(kN.m)木方變形圖(mm)木方剪力圖(kN)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.463kNN2=1.463kN經過計算得到最大彎矩M=0.755kN.m經過計算得到最大支座F=1.463kN經過計算得到最大變形V=2.6mm木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.755×106/83333.3=9.06N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!木方抗剪計算[可以不計算]截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×1.463/(2×50×100)=0.439N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!木方撓度計算最大變形v=2.6mm木方的最大撓度小于1220.0/250,滿足要求!梁模板側模計算梁側模板按照三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下梁側模板計算簡圖抗彎強度計算抗彎強度計算公式要求：f=M/W<[f]其中f——梁側模板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M——計算的最大彎矩(kN.m)；q——作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)；q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×1.00=42.960N/mm最大彎矩計算公式如下:M=-0.10×42.960×0.3502=-0.526kN.mf=0.526×106/54000.0=9.746N/mm2梁側模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求!抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×0.350×42.960=9.022kN截面抗剪強度計算值T=3×9022/(2×1000×18)=0.752N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板的抗剪強度計算滿足要求!撓度計算最大撓度計算公式如下:其中q=28.80×1.00=28.80N/mm三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度v=0.677×28.800×350.04/(100×6000.00×486000.0)=1.003mm梁側模板的撓度計算值:v=1.003mm小于[v]=350/250,滿足要求!穿梁螺栓計算計算公式:N<[N]=fA其中N——穿梁螺栓所受的拉力；A——穿梁螺栓有效面積(mm2)；f——穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×28.80+1.4×6.00)×1.00×0.60/2=12.89kN穿梁螺栓直徑為12mm；穿梁螺栓有效直徑為9.9mm；穿梁螺栓有效面積為A=76.000mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為[N]=12.920kN；穿梁螺栓承受拉力最大值為N=12.888kN；穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距600mm。每個截面布置2道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足要求!梁支撐腳手架的計算梁底托梁的計算梁底托梁選擇三榀門架的跨度作為一計算單元。托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。均布荷載取托梁的自重q=0.092kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁變形圖(mm)托梁剪力圖(kN)經過計算得到最大彎矩M=0.731kN.m經過計算得到最大支座F=8.374kN經過計算得到最大變形V=0.5mm頂托梁的截面力學參數(shù)為截面抵抗矩W=10.16cm3；截面慣性矩I=24.38cm4；頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.731×106/1.05/10160.0=68.52N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!頂托梁撓度計算最大變形v=0.5mm頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足要求!門架荷載標準值作用于門架的荷載包括門架靜荷載與上面托梁傳遞荷載。門架靜荷載計算門架靜荷載標準值包括以下內容：腳手架自重產生的軸向力(kN/m)門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為：門架(MF1219)1榀0.224kN交叉支撐2副2×0.040=0.080kN水平架5步4設0.165×4/5=0.132kN連接棒2個2×0.006=0.012kN鎖臂2副2×0.009=0.017kN合計0.465kN經計算得到，每米高腳手架自重合計NGk1=0.465/1.950=0.238kN/m加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力計算(kN/m)剪刀撐采用?48.0×3.5mm鋼管，按照4步4跨設置，每米高的鋼管重計算：tg=(4×1.950)/(4×1.830)=1.0662×0.038×(4×1.830)/cos/(4×1.950)=0.105kN/m水平加固桿采用?48.0×3.5mm鋼管，按照4步1跨設置，每米高的鋼管重為0.038×(1×1.830)/(4×1.950)=0.009kN/m每跨內的直角扣件1個，旋轉扣件1個，每米高的鋼管重為0.037kN/m；(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m每米高的附件重量為0.020kN/m；每米高的欄桿重量為0.010kN/m；經計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計NGk2=0.181kN/m經計算得到，靜荷載標準值總計為NG=0.419kN/m。托梁傳遞荷載托梁傳遞荷載為一榀門架兩端點產生的支點力總和。從左到右每榀門架兩端點產生支點力分別為第1榀門架兩端點力2.480kN，2.480kN第2榀門架兩端點力8.374kN，8.374kN第3榀門架兩端點力2.480kN，2.480kN經計算得到，托梁傳遞荷載為NQ=16.748kN。立桿的穩(wěn)定性計算作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式N=1.2NGH+NQ其中NG——每米高腳手架的靜荷載標準值，NG=0.419kN/m；NQ——托梁傳遞荷載，NQ=16.748kN；H——腳手架的搭設高度，H=6.0m。經計算得到，N=1.2×0.419×6.000+16.748=19.768kN。門式鋼管腳手架的穩(wěn)定性按照下列公式計算其中N——作用于一榀門架的軸向力設計值，N=19.77kN；Nd——一榀門架的穩(wěn)定承載力設計值(kN)；一榀門架的穩(wěn)定承載力設計值公式計算其中?——門架立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比kh0/i查表得到，?=0.716；k——調整系數(shù)，k=1.13；i——門架立桿的換算截面回轉半徑，i=2.69cm；I——門架立桿的換算截面慣性矩，I=10.92cm4；h0——門架的高度，h0=1.93m；I0——門架立桿的截面慣性矩，I0=1.22cm4；A1——門架立桿的凈截面面積，A1=1.51cm2；h1——門架加強桿的高度，h1=1.54m；I1——門架加強桿的截面慣性矩，I1=12.19cm4；A——一榀門架立桿的毛截面積，A=2A1=3.02cm2；f——門架鋼材的強度設計值，f=205.00N/mm2。Nd調整系數(shù)為0.9。經計算得到，Nd=0.9×44.321=39.889kN。立桿的穩(wěn)定性計算N<Nd,滿足要求!保證工程質量的技術措施本工程梁截面較大，梁最上下排支座處主筋都為4?25，梁端處鋼筋較為密集，給施工造成一定難度。對此采取如下措施。在梁頭處改為細石砼，以免石子卡在鋼筋中間，影響砼澆筑造成的蜂窩、孔洞。要求砼和易性好，既保證泵送時不堵塞，又便于澆筑，砼中骨料要求級配良好，不得有大的石子，以保證砼的質量。大梁應分層澆筑，每層厚度不超過60公分，使用直徑為35mm的插入式震動棒震搗，做到垂直插入和拔出，震動棒不準貼近模板、固定架、錨墊板等鐵件。分層澆注要保持上層震搗時震動棒插入下層砼5Cm以上。天面板使用平板振動器。在澆注砼時，應設專人經常察看模板、支頂有無變形，下沉、脹模、有無漏漿等，發(fā)現(xiàn)問題及時報告，采取妥善的措施。必要時停止?jié)沧㈨牛咨铺幚砗笤倮^續(xù)澆注砼。梁支座地節(jié)點部位要進行認真處理，剔除下層砼軟弱層，并用水濕潤，澆灌砼時對節(jié)點處墊5Cm厚同等級砂漿，以保證砼的接槎質量。砼試塊制作，應根據(jù)環(huán)境氣溫情況，參照施工規(guī)范的砼齡期強度參考曲線的時間，進行試件強度檢驗，梁跨度從9～12m，達到設計規(guī)定100%設計強度后，方可進行拆模施工。砼澆注完畢后，及時保溫保濕，連續(xù)養(yǎng)護七天，防止出現(xiàn)溫度應力裂逢。梁板高支撐模板系統(tǒng)施工安全技術措施對進場的鋼管和配件進行全面檢查，嚴禁使用有變曲、凹陷、裂紋的鋼管門式架，以確保使用安全。鋼管下部設5cm厚墊板，以保護下層樓板，嚴格控制第一步腳手架頂面的標高，其水平誤差不得大于5mm，（超出時，應塞墊鐵板予以調整）。在腳手架的頂部和下部加設通常的大橫桿，每兩層門架在縱向和橫向設拉桿連接固定加強。滿設交叉支撐和水平架。縱向設置剪刀撐，剪刀撐與樓面一般成45度，與立柱連接牢固。上下層立桿接頭應牢固可靠，接頭宜采用穿心套接駁或臂扣鎖緊，嚴格控制支撐架的垂直度和水平度，使之符合要求?？刂剖讓蛹艿拇怪倍群退蕉取Ｔ谘b上后要逐片地、仔細地地調整好，使架豎桿在兩個方向的垂直偏差控制在2mm內，架頂部的水平偏差控制在5mm內。接管時上下豎桿之間要對齊，對中的偏差不宜大于3mm。同時注意立桿的垂直度和水平度。立桿與支承模板的木枋要有可靠的連接，以防止滑脫移位。

模板支撐與門架滿堂腳手架規(guī)定一般規(guī)定門式鋼管腳手架用作模板支撐和滿堂腳手架時，結構、構造設計應根據(jù)荷載、支撐高度、使用面積等作出，并列入施工方案中。方案的編制按照《建筑施工門式架鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JBJ128－2000）》要求進行編制。門式鋼管腳手架用于模板支撐時，荷載應根據(jù)現(xiàn)行國家標準《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》（GB50204-2002）及《組合鋼模板技術規(guī)范》（GBJ214）中有關規(guī)定取值，并進行荷載組合。門式腳手架用于滿堂腳手架時，荷載應按實際作用取值，門架承載力應按規(guī)范第5.2.1、第9.1.4和第9.1.5條規(guī)定進行計算。模板支撐及滿堂腳手架的基礎做法應符合本規(guī)范第6.8節(jié)要求，當模板支撐架設在鋼筋混凝土樓板、挑臺等結構上部時，應對該結構強度進行驗算。可調底座調節(jié)螺桿伸出長度不宜超過220mm。當超過200mm時，一榀門架承載力設計值，即規(guī)范（5.2.1-5）式Nd應根據(jù)可調底座調節(jié)螺桿伸出長度進行修正：伸出長度為300mm時，應乘以修正系數(shù)0.90，超過300mm時，應乘以修正系數(shù)0.80。模板支撐架的高度宜以采用可調頂托為主。模板支撐及滿堂腳手架構造的設計，宜讓立桿直接傳遞荷載。當