xxxxxx工程管理房腳手架施工專項方案xxxxxx有限公司xxxxxx工程項目經理部二0一九年二月目錄TOC\o"1-1"\h\u11267第一章工程概況 229314第二章腳手架方案選擇 323012第三章腳手架的材質要求 41360第四章腳手架的搭設流程及要求 526563第五章腳手架的檢查與驗收 813819第六章腳手架搭設安全技術措施 916273第七章腳手架拆除安全技術措施 101858附計算說明書 11

工程概況本工程系xxxxxx工程管理用房，工程位于xxxxxx右岸渾圓山頂，地面二層采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構體系，建筑高度為10.15m。設計基礎底高程為1547.6m頂部高程為1557.75m，室內外高差為0.30m。主要技術指標如下表：項目名稱占地面積建筑面積建筑高度建筑類別結構類型建筑等級管理房150.84m2858m28.85m框架兩層二級

腳手架方案選擇本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。2、在規(guī)定的條件下和規(guī)定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養(yǎng)維修。4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；5、綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合文明標化工地的有關標準。6、結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下1種腳手架方案：

腳手架的材質要求l、鋼管腳落地手架，選用外徑48mm，壁厚3.50mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部《鋼管腳手扣件標準》JGJ22-85的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規(guī)格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達70N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。3、搭設架子前應進行保養(yǎng)，除銹并統(tǒng)一涂色，顏色力求環(huán)境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統(tǒng)一漆黃色，剪力撐統(tǒng)一漆桔紅色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目／100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.6×1.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環(huán)境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證。6、連墻件采用鋼管，其材質應符合現(xiàn)行國家標準《碳素鋼結構》（GB/T700）中Q235A鋼的要求。

腳手架的搭設流程及要求落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實→基礎承載力實驗、材料配備→定位設置通長腳手板、底座→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿（擱柵）→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎安全網。定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按一下構造要求搭設。1、主桿基礎本工程腳手架地基礎部位應在回填土完后夯實，采用強度等級不低于C15的混凝土進行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求（具體計算數據參閱腳手架計算書）。2、立桿間距(1)腳手架立桿縱距0.8m，橫距0.8m，步距1.8m；連墻桿間距豎直3.6m，水平2.5m(即二步三跨)：里立桿距建筑物0.3m。(2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。(3)立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。(4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1／400。3、大橫桿、小橫桿設置(1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm。(2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。4、剪刀撐腳手架外測立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續(xù)設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節(jié)點的距離不宜大于150mm。5、腳手板、腳手片的鋪設要求(1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。(2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。(3)腳手片須用18鉛絲雙股并聯(lián)綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發(fā)現(xiàn)有破損的要及時更換。6、防護欄桿(1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。(2)選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。(3)腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。(4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。7、連墻件(1)腳手架與建筑物按水平方向2.5m，垂直方向3.6m，設一拉結點。樓層高度超過4m，則在水平方向加密，如樓層高度超過6m時，則按水平方向每6m設置一道斜拉鋼絲繩。(2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。(3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。(4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結，以確保外架安全可靠。8、架體內封閉(1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人片，站人片設置平整牢固。(2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。(3)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。連墻件扣件連接示意圖（計算詳見計算說明書）

腳手架的檢查與驗收1、腳手架必須由持有效上崗證的專業(yè)技術人員搭設；2、進行分段驗收和檢查，發(fā)現(xiàn)有不符合要求的應迅速整改，并追究責任；3、外腳手架分段驗收嚴格按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2001第八節(jié)及JGJ59-99中"外腳手架檢查評分表"，所列項目和施工方案要求的內容進行檢查。填寫驗收記錄單，并由搭設人員、安全員、施工員、項目經理簽證，方能交付使用。4、架體內必須做到每層封閉(即進行隔離)，且不能大于4步。

腳手架搭設安全技術措施1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯(lián)通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30Ω。2、外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。3、定期檢查腳手架，發(fā)現(xiàn)問題和隱患，在施工作業(yè)前及時維修加固，以達到堅固穩(wěn)定，確保施工安全。4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業(yè)時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。10、結構施工時不允許多層同時作業(yè)，裝修施工時同時作業(yè)層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業(yè)層數不超過重層。11、當作業(yè)層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。12、各作業(yè)層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。13、腳手架立桿基礎外側應挖排水溝，以防雨水浸泡地基。

腳手架拆除安全技術措施1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業(yè)計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業(yè)計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。2、拆架時應劃分作業(yè)區(qū)，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業(yè)人員進入。3、拆架的高處作業(yè)人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業(yè)。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。7、拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協(xié)調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11、高層建筑腳手架拆除，應配備各良好的通訊裝置。12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養(yǎng)。13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。14、如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。附計算說明書管理房腳手架、支撐架計算書計算依據：1、《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-20162、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-20113、《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80-20164、《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-20115、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20126、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2003一、架體參數腳手架安全等級二級結構重要性系數γ01.0滿堂支撐架的寬度B(m)8.24滿堂支撐架的長度L(m)16.49滿堂支撐架的高度H(m)3.48腳手架鋼管類型Ф48×3.25立桿布置形式單立桿縱橫向水平桿步距h(m)1.8立桿縱距l(xiāng)a(m)0.8立桿橫距l(xiāng)b(m)0.8立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(m)0.2剪刀撐設置滿足規(guī)范要求二、荷載參數每米鋼管自重g1k(kN/m)0.036腳手板類型木腳手板腳手板自重標準值g2k(kN/m2)0.35欄桿、擋腳板類型欄桿、木腳手板擋板擋腳板自重標準值g3k(kN/m)0.17密目式安全立網自重標準值g4k(kN/m2)0.1每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.167材料堆放荷載g5k(kN/m2)1施工均布荷載qk(kN/m2)3平臺上的集中力F1(kN)2支架外側豎向封閉欄桿高度Hm(mm)1200風荷載參數：風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)省份xxx0.2ωk=ω0μzμst=0.029地區(qū)xxx風荷載高度變化系數μz地面粗糙度B類(城市郊區(qū))1模板支架頂部離建筑物地面高度(m)10風荷載體型系數μs單榀模板支架μst0.147整體模板支架μstw0.816ωfk=ω0μzμstw=0.163豎向封閉欄桿μs1ωmk=ω0μzμs=0.2三、設計簡圖搭設示意圖：平面圖側立面圖四、板底縱向支撐次梁驗算次梁增加根數n42材質及類型鋼管截面類型(mm)Φ48.3×3.6次梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205次梁截面慣性矩I(cm4)12.71次梁抗剪強度設計值τ(N/mm2)125次梁截面抵抗矩W(cm3)5.26次梁彈性模量E(N/mm2)206000次梁自重標準值Nc(kN/m)0.04次梁驗算方式三等跨連續(xù)梁G1k=Nc=0.04kN/m；G2k=g2k×lb/(n4+1)=0.35×0.8/(2+1)=0.093kN/m；G3k=g5k×lb/(n4+1)=1×0.8/(2+1)=0.267kN/m；Q1k=qk×lb/(n4+1)=3×0.8/(2+1)=0.8kN/m；1、強度驗算板底支撐鋼管按均布荷載作用下的三等跨連續(xù)梁計算。滿堂支撐架平臺上無集中力q=γ0×max[1.2(G1k+G2k+G3k)+1.4×Q1k,1.35(G1k+G2k+G3k)+1.4×0.7×Q1k]=1×max[1.2×(0.04+0.093+0.267)+1.4×0.8,1.35×(0.04+0.093+0.267)+1.4×0.7×0.8]=1.6kN/mq1=γ0×1.2×(G1k+G2k+G3k)=1×1.2×(0.04+0.093+0.267)=0.48kN/mq2=γ0×1.4×Q1k=1×1.4×0.8=1.12kN/m計算簡圖Mmax=0.100qll2+0.117q2l2=0.100×0.48×0.82+0.117×1.12×0.82=0.115kN·mRmax=1.100q1l+1.200q2l=1.100×0.48×0.8+1.200×1.12×0.8=1.498kNVmax=0.6q1la+0.617q2la=0.6×0.48×0.8+0.617×1.12×0.8＝0.783kNτmax＝2Vmax/A=2×0.783×1000/506=3.095N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！σ=Mmax/W=0.115×106/(5.26×103)=21.863N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！滿堂支撐架平臺上增加集中力最不利計算q2=1.4×F1=1.4×2=2.8kN計算簡圖彎矩圖(kN·m)Mmax=0.525kN·mσ=Mmax/W=0.525×106/(5.26×103)=99.81N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！剪力圖(kN)Rmaxf=3.438kNVmaxf=2.448kNτmax＝2Vmax/A=2×2.448×1000/506=9.676N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q'1=G1k+G2k+G3k=0.04+0.093+0.267=0.4kN/mR'max=1.100q'1l=1.100×0.4×0.8=0.352kNνmax=0.677q'1l4/(100EI)=0.677×0.4×(0.8×103)4/(100×2.06×105×12.71×104)=0.042mm≤min{800/150，10}=5.333mm滿足要求！五、橫向主梁驗算材質及類型鋼管截面類型(mm)Φ48.3×3.6主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁截面慣性矩I(cm4)12.71主梁抗剪強度設計值τ(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)5.26主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁自重標準值Nz(kN/m)0.04主梁驗算方式三等跨連續(xù)梁橫向支撐鋼管按照均布荷載和集中荷載作用下三等跨連續(xù)梁計算，集中荷載P取板底支撐鋼管傳遞最大支座力。滿堂支撐架平臺上無集中力q=1×1.35×Nz=1×1.35×0.04=0.054kN/mq'=Nz=0.04kN/mp=Rmax/2=1.498/2=0.749kNp'=R'max/2=0.352/2=0.176kN計算簡圖彎矩圖(kN·m)Mmax=0.163kN·mσ=Mmax/W=0.163×106/(5.26×103)=30.989N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！剪力圖(kN)Rmaxf=1.745kNVmaxf=0.975kNτmax＝2Vmax/A=2×0.975×1000/506=3.854N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！變形圖(mm)νmax=0.07mm≤min{800/150，10}=5.333mm滿足要求！滿堂支撐架平臺上增加集中力最不利計算q=1×1.35×Nz=1×1.35×0.04=0.054kN/mp=Rmax/2=1.498/2=0.749kNp2=Rmaxf/2=3.438/2=1.719kN計算簡圖彎矩圖(kN·m)Mmax=0.301kN·mσ=Mmax/W=0.301×106/(5.26×103)=57.224N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！剪力圖(kN)Rmaxf=2.493kNVmaxf=1.442kNτmax＝2Vmax/A=2×1.442×1000/506=5.7N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！六、可調托座驗算可調托座內主梁根數2可調托座承載力容許值[N]kN30按上節(jié)計算可知，可調托座受力N=2×Rmax+F1=2×1.745+2=5.49kN≤[N]＝30kN滿足要求！七、立桿的穩(wěn)定性驗算鋼管類型Ф48×3.25立柱截面面積A(mm2)457立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.79抗壓強度設計值[f](N/mm2)205次梁增加根數n42立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(m)0.2剪刀撐設置類型滿足規(guī)范要求每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.167立桿底部荷載：NG1=gk×H+la×n4×Nc+lb×Nz=0.167×3.48+0.8×2×0.04+0.8×0.04=0.677kNNG2=g2k×la×lb=0.35×0.8×0.8=0.224kNl=max{la,lb}=max{0.8,0.8}=0.8mNG3=g3k×l=0.17×0.8=0.136kNNG4=g4k×l=0.1×0.8=0.08kNNG5=g5k×la×lb=1×0.8×0.8=0.64kNNQ1=qk×la×lb=3×0.8×0.8=1.92kNNQ4=F1=2kN支撐腳手架風線荷載標準值qwk=la×ωfk=0.8×0.163=0.13kN/m風荷載作用在作業(yè)層欄桿上產生的水平力標準值Fwk=la×Hm×ωmk=0.8×1.2×0.2=0.192kN支撐腳手架計算單元在風荷載作用下的傾覆力矩標準值MokMok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×3.482×0.13+3.48×0.192=1.458kN.m立桿考慮風荷載造成的立桿附加軸力Nwtk，計算如下：Nwtk=6n×Mok/[(n+1)(n+2)B]=6×11×1.458/[(11+1)×(11+2)×8.24]=0.075kN不考慮立桿附加軸力時：Nd1=γ0×max[1.2×(NG1+NG2+NG3+NG4+NG5)+1.4(NQ4+0.7×NQ1),1.35×(NG1+NG2+NG3+NG4+NG5)+0.7×1.4×(NQ1+NQ4)]=1×max[1.2×(0.677+0.224+0.136+0.08+0.64)+1.4×(2+0.7×1.92),1.35×(0.677+0.224+0.136+0.08+0.64)+0.7×1.4×(1.92+2)]=6.79kN考慮立桿附加軸力時：Nd2=Nd1+1×1.4×0.6×Nwtk=6.79+1×1.4×0.6×0.075=6.853kN1、長細比驗算l0=h+2a=1800+2×200=2200mm