華立·縉云山居一期一標段工程落地式雙排鋼管腳手架專項施工方案重慶中科建設（集團）有限公司2013年9月25日目錄1.1編制依據(jù) 41.2腳手架編制的主要內容及相關說明 41.2.1工程概況 51.2.2、腳手架構造要求 5二、雙排腳手架施工 72.1搭設順序 72.2構造要求及搭設方法 72.2.1地基基礎 72.2.2立桿 72.2.3縱向水平桿 92.2.4橫向水平桿 92.2.5腳手板 102.2.6連墻件 102.2.7剪刀撐 112.2.8安全網(wǎng)設置 122.2.9踢腳板、防護欄桿 122.2.10水平兜網(wǎng) 12三、懸挑式雙排腳手架搭設方案 123.1挑架搭設的范圍 123.2懸挑梁的組成 123.3懸挑梁錨固螺栓的安裝 143.4懸挑梁的安裝 143.5架體部分搭設及要求 15四、腳手架的拆除 164.1腳手架拆除順序和要求 164.2腳手架拆除的安全技術措施 17五、腳手架搭設的通病及防治措施 185.1腳手架用料不符合要求 185.2構造做法不當 185.3搭設工藝質量方面 19六、腳手架安全文明施工措施 196.1腳手架材料要求 196.2文明施工要求 206.3腳手架管理要求 20七、腳手架計算書 217.1雙排架計算書（搭設高度約42m，計算高度50m） 217.1.1雙排架搭設范圍： 21雙排腳手架搭主要搭設5、6、7、8、9#樓外圍，從地下室底板算起總高約為45m（建筑總高度36.9m，地下負層6.6m，由于地下室周邊已回填并夯實和存在高差，腳手架實際搭設高度只有38—42m，計算高度按最大值50m計算。 217.2雙排架計算書（搭設高度約23m，計算高度30m） 327.2.1雙排架搭設范圍： 32對于車庫正在施工的一側以及臨空部位，無法支撐雙排落地式鋼管腳手架的情況，采用工字鋼懸挑式腳手架搭設，工字鋼懸挑腳手架從上往下懸挑搭設，先懸挑8-12層，待車庫主體結構施工完，1-7層則仍然.采用雙排落地式鋼管腳手架上面。8-12層懸挑架拆除后，從車庫上搭設的1-7層高度約23m，計算高度按照30m計算。 337.3懸挑架計算書（出挑長度1.3米） 467.3.1腳手架參數(shù) 467.3.2.大橫桿的計算 487.3.3.小橫桿的計算 507.3.4.扣件抗滑力的計算 517.3.5.腳手架立桿荷載的計算 527.3.6.立桿的穩(wěn)定性計算 537.3.7.連墻件的計算 547.3.8.懸挑梁的受力計算 567.3.9.懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算 577.3.10.錨固段與樓板連接的計算 587.4懸挑架計算書（出挑長度2.3米） 587.4.1腳手架參數(shù) 587.4.2大橫桿的計算 607.4.3小橫桿的計算 627.4.4扣件抗滑力的計算 647.4.5腳手架立桿荷載的計算 647.4.6立桿的穩(wěn)定性計算 657.4.7連墻件的計算 677.4.8懸挑梁的受力計算 687.4.9懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算 717.4.10拉繩的受力計算 717.4.11拉繩的強度計算 717.4.12錨固段與樓板連接的計算 72八、安全保證措施 738.1人員要求 738.2搭設階段安全要求 738.3使用階段安全要求 738.4拆除階段安全要求 74一、編制依據(jù)與編制內容1.1編制依據(jù)1）《建筑工程扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)程》（JGJ130-2011，2011年版）；2）《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》（JGJ80-91）；3）《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017-2003）；4）《建筑結構荷載規(guī)范》（GB5009-2012）；5）《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB5007-2011）；6）《建筑安全施工檢查標準》（JGJ59-2011）；7）《建筑施工手冊》（第四版）；8）《建筑施工計算手冊》；9）本工程施工組織設計；10）本工程招標文件；11）本工程施工圖紙、投標文件；1.2腳手架編制的主要內容及相關說明1.2.1工程概況本工程為華立·縉云山居一期二標段工程，地處重慶市北碚區(qū)縉云大道高速路口旁。由5#、6#、7#、8#、9#、10#樓6棟高層加一個地下車庫及人防（2#車庫及人防）組成，高層地下1層，地上11+1層，建筑總高度36.9m，總建筑面積約66779.97㎡。結構形式：主樓為剪力墻結構，車庫為框架結構。層高：地下室負一層高度為6.6m，地上標準層為3m。主樓結構外形有兩種平面組合方式，長方形和梅花形，在11層至12層均有躍層，立面挑板線條較多，屋面為斜屋面造型。1.2.2、腳手架構造要求根據(jù)項目實際情況，為保證外墻施工與車庫施工垂直面作業(yè)安全，同時有利于項目工期，計劃在外墻保溫施工時，采用雙排落地式鋼管腳手架；對于車庫正在施工的一側以及臨空部位，無法支撐雙排落地式鋼管腳手架的情況，采用工字鋼懸挑式腳手架搭設，工字鋼懸挑腳手架從上往下懸挑搭設，先懸挑8-12層，待車庫主體結構施工完，1-7層則仍然采用雙排落地式鋼管腳手架，對于特殊臨空面始終無法采用落雙排落地式腳手架的，采用兩次懸挑，第一次7-12層，第二次2-7層懸挑。類形不同，其構造要求也不相同，具體要求如下：1.2.2.1雙排腳手架雙排腳手架搭從地下室底板算起總高約為45m（建筑總高度36.9m，地下負層6.6m，由于地下室周邊已回填并夯實，腳手架實際搭設高度只有38—42m，計算高度按最大值50m計算；上面8-12層懸挑架拆除后，從車庫上搭設的1-7層高度約23m,計算高度按照30m計算，計算書詳后面腳手架計算）。雙排架作為外墻保溫施工，外立面GRC施工的操作平臺，以及作為較好的安全防護，搭設好極為關鍵。雙排架在搭設前應按要求將墻外側處1500mm寬處平整夯實，并在該范圍內澆筑100mm厚C15細石混凝土，混凝土外側設置200*200排水溝，并連接排水井，排水溝內按0.2%找披，保證溝內排水暢通，由于場地地貌較為復雜，高底落差較大，在高差較大部位砌筑臨時擋墻，腳手架立桿直接支承于擋墻上，排水溝分段設置，確保排水暢通。雙排架要求在搭設前按《建筑安全施工檢查標準》（JGJ59-2011）中要求將架體鋼管刷黃色油漆，剪刀撐桿件刷成紅白花桿，該工作應在腳手架開始一周前做準備工作，雙排架立桿縱距1200和1500mm，橫距900mm，立桿離墻面300mm，立桿底面鋪50*100寬木板，腳手架大橫桿步距1800mm，小橫桿在下，大橫桿在上，小橫桿縱距1500mm，垂直方向同大橫桿步距，每步腳手架外側設置兩根通長水平桿，第一道設置于離腳手板300mm的部位，第二道設置于離腳手板900mm高，作為護身欄桿，要求在操作層滿鋪腳手板，腳手板在鋪設時不允許出現(xiàn)探頭板等情況，腳手架外側滿掛安全網(wǎng)，腳手架的連墻點按二步三跨梅花狀設置，在腳手架最底層采光井部位要求滿鋪硬防護，腳手架的最底層張掛方網(wǎng)作為底層軟防護，底層防護密封，上下通道應按方案圖中要求設置。1.2.2.2懸挑腳手架工字鋼懸挑腳手架從上往下懸挑搭設，先懸挑7-12層，（待車庫主體結構施工完，1-7層則仍然采用雙排落地式鋼管腳手架），對于特殊臨空面始終無法采用落雙排落地式腳手架的，采用兩次懸挑，8-12層5層作為一個懸挑段，2-7層6層作為一個懸挑段，挑架的立桿間距1500mm，內立桿離墻300mm，內外立桿間距900mm，一般懸挑長度1.3，根據(jù)現(xiàn)場實際情況，局部位置懸挑長度約2.3m。立桿底部應套在16#工字鋼上(對懸挑段大于1500mm部位選用16號工字鋼)焊接的鋼筋上，立桿底層要求用水平桿（大橫桿）通長連接，并按立桿縱距設置小橫桿，底層用木方及舊大板整體密封，不允許出現(xiàn)空隙（具體做法詳見附圖），懸挑架大橫桿步距1800mm，護身欄桿的設置要求同雙排架，在操作層要求滿鋪竹串片腳手板，腳手板擱置于小橫桿上出100～150mm，并有可靠的固定措施，嚴禁探頭板現(xiàn)象，連墻點按二步三跨梅花狀設置，軟防護隔層設置，外側滿掛安全網(wǎng)時要綁扎牢固，外側設置剪刀撐，按要求每個陽角必須設置，中間距隔6米設置一道。二、雙排腳手架施工2.1搭設順序基層處理→彈線、立桿定位→擺放掃地桿→豎立桿并與掃地桿扣緊→裝掃地小橫桿、并與立桿和掃地桿扣緊→裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊→安第一步小橫桿→安第一道拉桿→安第二步大橫桿→安第二步小橫桿→加設臨時斜撐桿，上端與第二步橫桿扣緊（與結構柱拉接后拆除）→安第三、第四步大橫桿和小橫桿→安裝第二道拉桿→接立桿→逐層安裝各步大橫桿和小橫桿→加設剪刀撐→鋪設腳手板→掛安全網(wǎng)。2.2構造要求及搭設方法2.2.1地基基礎面層做100mm厚C20混凝土，并設排水溝，腳手架立桿下部沿縱向設置50×200的通長木板，。2.2.2立桿1）落地架立桿底部墊50mm厚的木方，地下室外架要求落在100厚的素混凝土面上，架設立桿時以3-5人為一個作業(yè)小組，先樹里立桿，后立外桿，內外立桿間距為900mm架設，外架內側立桿距離結構外邊為300mm，鋪設腳手板外伸結構宜為130～150mm，距離結構面不得大于150mm，在支設時先兩頭后中間，中間立桿拉線架設，立桿垂直度允許偏差小于高度的1/200，因此在架設第一根桿件時應控制好桿件的垂直度。2）架設立桿的同時即安裝水平桿，縱向水平桿安裝好后緊接著安裝小橫桿，小橫桿與縱向水平桿相互垂直，兩端各伸出立桿外150mm，對存在高低差的部位先架設低處腳手架，后架設高處腳手架。在安裝腳手架立桿的同時就要緊固扣件螺栓，架立桿時可在立桿部位先留拉線留置扣件，后按扣件架設橫桿，安裝扣件時先調平，再校正，然后緊固。調整扣件時要求松開螺栓上下移動扣件，不能猛力敲打。3)立桿上的對接扣件交錯布置，兩相鄰立桿接頭不應設在同步同跨內，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心距主節(jié)點的距離不應大于步距的1/3。鋼管接頭位置圖4）立柱的搭接長度不小于1m，不少于兩個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于100mm。5）立桿垂直度偏差不得大于架高的1/400，每根立桿按6米計，即單根立桿垂直度偏差不大于15mm6）當基礎高度不在同一平面上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處的延長兩跨與立桿固定，由于本項目的特殊性局部地方可能出現(xiàn)在高低差大于1米的情況，當大于1米時應設置斜撐，與立桿連接，靠邊坡處的立桿距坡頂應大于500mm寬。詳見下圖所示。7）開始搭設立柱時，每隔6m設一根拋撐，與地面傾角為45～60度，連接點中心距至主節(jié)點的距離不大于300mm，直至連墻桿件安裝完畢后，方可根據(jù)情況拆除。8）當搭設至有連墻桿件的構造層時，搭設完該處的立柱、縱向水平桿、橫向水平桿后，立即設置連墻件，然后才能向上搭設。9）外架外側立桿要求刷黃色安全色2.2.3縱向水平桿1）縱向水平桿設于橫向水平桿之上，在立柱的內側并用直角扣件與立桿扣緊；中部加設一道水平桿，水平桿與小橫桿用直角扣件扣牢。2）縱向水平桿長度不小于3跨，采用對接扣件連接，對接接頭交錯布置，不得設在同步同跨內，相鄰接頭水平距離不小于500mm，并避免設在縱向水平桿的跨中。3）掃地桿距地200mm，當立桿基礎面有高差時，必須將高處的掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1000，靠邊坡上方的立桿距邊坡不應小于500mm。4）外架外側縱向水平桿安全色為黃色。2.2.4橫向水平桿1）每一主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，橫向水平桿長度1.8～1.9ｍ，采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，該桿的軸線偏離主節(jié)點的距離不應大于150mm（對于雙立桿，應設置在雙立桿之間）。2）操作層非主節(jié)點處的橫向水平桿根據(jù)支撐腳手板的需要設置。3）橫向水平桿伸出大橫桿外的長度應控制在150～200mm。2.2.5腳手板本工程腳手板采用竹串片腳手板，作業(yè)層腳手板應鋪滿、鋪穩(wěn)、靠墻內側距離墻面不得大于150mm，腳手板鋪設時，采用搭接，搭接部位為小橫桿中間部位，搭接長度應大于200mm，腳手板的接頭應采用直徑3.2mm（10＃）的鍍鋅鋼絲固定在支撐桿上，在拐角、斜道、平臺口處的腳手板，應與橫向水平桿牢靠連接，以防止滑動。2.2.6連墻件連墻件采用剛性連接，由連墻桿（φ48.3*3.5鋼管）、扣件、預埋鋼管組成，連墻件垂直間距為3.60m，水平間距為4.5m，連墻件布置采用菱形布置。連墻件中的連墻桿盡量呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不得采用上斜連接；當腳手架暫時不能設置連墻件時可搭設拋撐，拋撐采用通長桿與腳手架可靠連接，與地面成45°～60°夾角。2.2.7剪刀撐1）按國家規(guī)范及有關規(guī)定設置剪刀撐，沿腳手架外側及全高方向連續(xù)設置，剪刀撐與地面成45°角，剪刀撐夾角為90°；剪刀撐主要采用6m長鋼管，最下面的斜桿與立桿的連接點離地面不應大于500mm，斜桿接長采用對接扣件，除斜桿兩端扣緊外，中間增加2～4個扣結點。腳手架立面圖2）剪刀撐斜桿的接頭除頂層可以采用搭接外，其余各接頭均必須采用對接接頭。3）剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立柱上，旋轉扣件中心線距主節(jié)點的距離不應大于150mm。剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不應小于１m4）腳手架非封閉端如轉截面處、施工電梯斷開處腳手架端頭應設置之字形斜撐及連墻件。2.2.8安全網(wǎng)設置腳手架外立桿內側必須用建設主管部門認證的合格的密目式安全網(wǎng)封閉，且應將安全網(wǎng)固定在腳手架外立桿里側，安全網(wǎng)搭接寬度不小于30mm，并且用鐵絲捆牢繃平。每隔三層且不大于10m設一道水平兜網(wǎng)。2.2.9踢腳板、防護欄桿在操作層設置踢腳板，要求踢腳板的高度不小于180mm。在操作層1200mm高度上設置一道扶手欄桿。防護欄桿為黃色。2.2.10水平兜網(wǎng)沿外架高度上設置水平兜網(wǎng)，兜網(wǎng)必須兜掛至建筑物結構面，上下兩層兜網(wǎng)間距不大于10m。同時在操作層腳手板底部掛設安全兜網(wǎng)。三、懸挑式雙排腳手架搭設方案3.1挑架搭設的范圍工字鋼懸挑腳手架從上往下懸挑搭設，先懸挑7-12層，（待車庫主體結構施工完，1-7層則仍然采用雙排落地式鋼管腳手架），對于特殊臨空面始終無法采用落雙排落地式腳手架的，采用兩次懸挑，8-12層5層作為一個懸挑段，2-7層6層作為一個懸挑段，各段懸挑高度18m。3.2懸挑梁的組成懸挑架由懸挑鋼梁、斜拉卸荷鋼絲繩、錨固螺栓、卸荷吊環(huán)、雙排鋼管架組成。懸挑梁選用16＃工字鋼；在懸挑工字鋼端部斜拉卸荷鋼絲繩選用直徑為Φ15.5（6×19+1，公稱抗拉度1550N/mm2），拉節(jié)點在外排立桿位，繩卡規(guī)格為Y15；懸挑梁錨固端錨栓為兩根φ16圓鋼制作的錨栓，由于前期未預埋，需在板上鉆孔進行錨固，錨環(huán)四周用木楔固定。吊環(huán)制作和安裝見大樣圖。注：實際不是預埋在樓板里面的，由于前期未預埋，需在樓板上鉆孔，然后進行錨固，其他與上圖構造一樣。懸挑架體為雙排鋼管（φ48.3*3.5）架，內外立桿橫距900mm，立桿縱距1500mm，在每跨外立桿之間加設一根立桿，即外立桿間距@900，內立桿距墻面300mm，大橫桿步距1800mm，外立桿在步距中部加欄桿一道，小橫桿橫向間距1500，豎向間距1800mm，小橫桿在下，大橫桿在上，小橫桿中部設一道大橫桿，操作層滿鋪竹串片腳手板，搭接鋪設。防護采用密目式安全網(wǎng)，滿掛在架體外立桿內側，在操作層外立桿內側設置180mm高的木膠合板踢腳板。連墻件為鋼管扣件，連墻件按二步三跨設置。剪力撐與腳手架同時向上搭設，與樓層水平面夾角為450，操作層腳手板底部設水平安全兜網(wǎng)，水平安全兜網(wǎng)豎向間距不大于9m（三層一道）。3.3懸挑梁錨固螺栓的安裝懸挑梁錨栓分別設置于2層、8層的結構板面（根據(jù)實際情況，可調整樓層位置），在樓板上測放出懸挑梁位置線，按懸挑梁位置進行鉆孔，每根挑梁錨固端應布設兩道錨固螺栓，兩道間隔為800mm，距端部為200mm。3.4懸挑梁的安裝外挑梁先將鋼梁錨固端插入已螺栓錨環(huán)中，用木楔固定工字鋼，另一端擱在下層鋼管架水平桿上，鋼梁外伸長度超出腳手架外立桿中心線100mm，內側錨固端長度為外伸長度的1.5倍，局部無法滿足錨固長度時，采取在鋼梁懸挑端加設鋼絲繩卸荷的方法，來處埋。鋼梁安裝時應拉通線，確保外伸端部平齊，鋼梁安裝完后，應根據(jù)腳手架的橫距，在鋼梁上部焊定位鋼筋，定位鋼筋采用φ25的螺紋鋼，長度為250-300mm，定位鋼筋應與鋼梁焊牢，定位鋼筋焊完后，將鋼梁用油漆刷成黑黃相間的警示色后，開始架體搭設，待上層砼澆筑且具有一定的強度后（約3天），對局部鋼梁不夠長的部位及角部鋼梁將斜拉鋼絲繩的一端穿過結構上預埋好的φ16鋼筋環(huán)，并用三個繩卡固定，繩卡間距為120mm，另一端拉節(jié)點在腳手架外排立桿位的鋼梁端部，用手拉胡蘆配合將鋼梁調整水平（應略向上傾斜）后用三個繩卡固定好鋼梁端部鋼絲繩，搭設兩步腳手架后，將懸挑鋼梁重新檢查，對不水平的鋼梁進行調整，然后將所有繩卡擰緊一遍。確認所有鋼絲繩拉緊后，松開懸挑梁底部的水平鋼管。3.5架體部分搭設及要求3.5.1懸挑架搭設工藝流程做好搭設的予埋準備工作→安裝16#工字鋼→內外立桿位工字鋼上部焊短鋼筋→設置縱向掃地桿→逐根樹立立桿，隨即與縱向掃地桿扣牢→安裝第一步小橫桿→第二步大橫桿→第二步小橫桿→加設臨時拋撐（上端與第二步大橫桿扣牢，在裝設兩道連墻桿后可拆除）→第三、四步大橫桿和小橫桿→設置連墻桿→接立桿→加設剪刀撐→鋪腳手板→綁護身欄桿和擋腳板→掛安全立網(wǎng)。3.5.2架體部分采用鋼管扣件式腳手架的桿件組裝，包括立桿、縱向水平桿及橫向水平桿；剪刀撐、連墻件；腳手架外側滿掛密目安全網(wǎng)、腳手板采用竹串片腳手板，擋腳板每隔一步鋪設一層。懸挑架的搭設方法和要求同落地架。3.5.3立桿步距1.8m，架體寬度0.9m，架體內排立桿距建筑物距離0.3m，在外立桿每跨中加設一道立桿，使外立桿間距為@900，內立桿不變。3.5.4剪刀撐：腳手架外側立面整個長度和高度上連續(xù)設置剪刀撐，剪刀撐與水平面的夾角45度至55度之間，剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1000mm，且使用兩個旋轉扣件，剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的立桿上。3.5.5連墻件：連墻件采用剛性連接，由連墻桿（φ48*3.5鋼管）、扣件、預埋鋼管組成，連墻件垂直間距為3.60m，水平間距為4.5m，連墻件布置采用菱形或矩形布置。因二層結構面以上靠落地架部位的結構為復式層，層高為5.6m，墻件的位置與結構外邊緣預埋短鋼管有可能不在同一標高，采用雙鋼管連墻件，與混凝土墻體上對拉螺栓短鋼管扣件連接（詳大樣圖中連墻件節(jié)點2示意），連墻件與架體和樓層預埋鋼管均采用雙直角扣件連接，第一道連墻件從底部第一根縱向水平桿處開始設置，連墻件盡量靠近主節(jié)點，偏離主節(jié)點不大于300mm。連墻件中的連墻桿盡量呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不得采用上斜連接；當腳手架暫時不能設置連墻件時可搭設拋撐，拋撐采用通長桿與腳手架可靠連接，與地面成45°～60°夾角。3.5.6扶手桿：在操作層外排高度為1.2m處連續(xù)搭設扶手桿。3.5.7腳手板：采用竹串片腳手板，鋪設在三根縱向水平桿上，并且用18＃鐵絲捆扎牢固，腳手板僅鋪于操作層，每間隔9m封閉一層腳手板，腳手架的最底層必須用木板封閉。腳手板在轉角部位應重疊鋪設，接頭部位搭接鋪設，搭接部位應在小橫桿部位，搭接長度大于300mm.3.5.8安全網(wǎng)：腳手架外側立面整個長度和高度上連續(xù)設置，安全網(wǎng)搭接長度不小于30mm，并且用鐵絲捆牢繃平。四、腳手架的拆除4.1腳手架拆除順序和要求4.1.1腳手架的拆除順序及要求：拆除作業(yè)必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業(yè)，連墻桿必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻桿整層或樓層拆除后再拆腳手架，若分段拆除架體高度差不允許大于2步架高，如根據(jù)工程需要架體高度差大于2步，必須采取增設連墻桿的加固措施，已拆除的各種構配件嚴禁拋擲至地面，拆除的各種構配件應及時清理清運出施工現(xiàn)場。4.1.2拆除前全面檢查架體各部位是否符合要求。4.1.3根據(jù)檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，辦理好拆除手續(xù)后，方可實施。4.1.4由項目安全部進行拆除腳手架的安全技術交底。4.1.5清除腳手架上的雜物及設置警戒線。4.1.6腳手架拆除作業(yè)人員必須按要求佩戴安全帶、安全帽及穿防滑鞋。4.2腳手架拆除的安全技術措施4.2.1腳手架搭拆人員必須是經(jīng)過考核的專業(yè)架子工，并持證上崗。連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。4.2.2拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據(jù)檢查結果，擬訂出作業(yè)計劃，報請批準，進行技術交底后才準備工作。4.2..3架體拆除前，必須察看施工現(xiàn)場環(huán)境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、攬風繩、連墻桿及被拆除架體各吊點、附件、電器裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。4.2.4拆除時應劃出作業(yè)區(qū)，周圍設繩綁圍欄或樹立警示標志，地面設專人圍護，禁止非作業(yè)人員進入。4.2.5拆除時統(tǒng)一指揮、上下呼應、動作協(xié)調，當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方并得到允許，以防墜落傷人。4.2.6拆架時不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。4.2.7每天拆架下班時，不應留下隱患部位。4.2.8拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。4.2.9在拆除過程中，凡松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠已松脫的桿件。拆除的桿、配件嚴禁向下拋擲，應吊至地面，同時做好配合協(xié)調工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業(yè)。4.2.10所有桿件和扣件在拆除時分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送至地面。4.2.11所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防止腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。4.2.12拆除的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢靠，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。4.2.13六級風以上（含六級）時停止拆除腳手架施工。4.2.14腳手架的防雷措施應與主體結構的防雷措施連接，防雷裝置的沖擊接電電阻值不得大于30歐姆。4.2.15作業(yè)層上的施工荷載應控制在設計要求內，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備及大量堆放其它施工材料。4.2.16在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須采用防火措施和設專人看守，并且設置滅火器。4.2.17腳手架的安全檢查與維護應按要求定期定階段進行，并且做好檢查記錄。五、腳手架搭設的通病及防治措施5.1腳手架用料不符合要求原因分析：1）材料進場后未經(jīng)驗收直接使用；2）材料不配套；3）材料規(guī)格不當，材料雖經(jīng)檢驗且為合格，但其規(guī)格不滿足要求。應對措施：加強材料計劃流程，所有材料計劃由專業(yè)工長上報項目部，經(jīng)技術負責人審核后統(tǒng)一由材料員采購或租賃，進場后按材料計劃復核材料規(guī)格、進場數(shù)量，做到計劃與實際進場材料相吻合。5.2構造做法不當原因分析：1）腳手架基礎排水不暢，未整平夯實；2）立桿未錯開500mm，小橫桿伸出過長頂?shù)綁γ妫?）大橫桿單根長度小于3跨，上下在同一跨內有接頭；4）腳手板處懸挑過長（大于150mm）、搭接長度小于300mm，與小橫桿間綁扎不牢、示設置擋板，5）連墻件偏移主節(jié)點300寬以上，與建筑連接未按設置節(jié)點設置，連墻件桿與水平面夾角向上；6）剪刀撐的鋼管搭接長度小于1000mm，未用兩個轉向扣件連接，與各立桿節(jié)點未用轉向扣件連接。7）、操作人員不具備腳手架搭設資格，腳手架搭設混亂；應對措施：此種情況主要從以下幾個方面來考慮1）加強管理措施，在腳手架搭設前做好對班組及工作的技術交底工作；2）加強過程控制，腳手架在剛開始搭設時應由專職安全員跟蹤檢查，發(fā)現(xiàn)問題及時糾正，對腳手架連墻件的預埋位置進行復核，以滿足安裝要求；3）操作人員持證上崗，對操作人員要求持有國家相關機構核發(fā)的特殊工種操作證（架子工），方可上崗；4）定期檢查腳手架，發(fā)現(xiàn)問題及時整改。5.3搭設工藝質量方面原因分析：1）扣件緊固力過大或過小使扣件產(chǎn)生滑移，或扣件螺栓斷裂；2）、腳手板按規(guī)定滿鋪但在接頭部位綁扎不牢或出現(xiàn)探頭板等情況；3）綁扎鐵絲不用插扦而用的擰；4）調整扣件時用錘敲擊；應對措施：1）加強技術交底；2）鋪設完成后及時報請安全員驗收；3）施工前將水平引測到腳手架各轉用立桿上拉線上腳手架扣件，減少調整量，并加強對工作的教育。六、腳手架安全文明施工措施6.1腳手架材料要求1）加強進場材料檢查，對不符合要求和材料禁止使用到腳手架上；2）材料進場后用于腳手架上的鋼管分類堆碼整齊，并由專人將鋼管刷安全色備用；3）腳手板必須使用新腳手板，嚴禁舊板使用于本項目；4）加強材料的檢驗，鋼管必須采用國標鋼管；5）安全網(wǎng)必須用阻燃型安全網(wǎng)，腳手架材料進場時必須提供相關安全檢查合格證等。6.2文明施工要求1）進入施工現(xiàn)場人員必須佩戴好安全帽，高空作業(yè)系好安全帶，穿好防滑鞋，嚴禁施工現(xiàn)場吸煙；2）嚴禁酒后作業(yè)，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。3）腳手架專業(yè)人員必須是經(jīng)考核合格，并定期體檢，合格者方可發(fā)方上崗證，凡有心臟病、高血壓、貧血病及其它不適用于高空作業(yè)者一律不得進行高空作業(yè)。4）腳手架連墻件及由于架設操作平臺的需要更改腳手架時必須由專業(yè)架子工完成。5）腳手架搭設完成后須經(jīng)驗收方可使用，并且驗收后不可隨意更改腳手架，如必須進行更改須經(jīng)專業(yè)安全工程師同意后方可更改。6）腳手架上不允許作為堆料平臺，不允許作業(yè)人員攀爬腳手架；7）施工中不得將模板、纜風繩、混凝土泵管固定于腳手架上；8）在腳手架使用期間嚴禁更改、拆除連墻點，如必須拆除應經(jīng)專業(yè)工程師同意并采取相應代替措施后方可拆除。9）腳手架不得與電梯等支架進行連接。10）施工人員嚴禁凌空投鄭桿件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。11）不使用的工具應放入工具袋內，防止掉落傷人；12）腳手架架料及扣件堆放場的場地應整潔、堆放合理、專人保管，并建立嚴格領退料手續(xù)。13）施工人員應做到活完料凈腳下清，確保施工材料不浪費；14）運到地面材料應運到指定料場分堆堆碼整齊。6.3腳手架管理要求1）腳手搭設前檢查基礎是否符合方案要求，對不符合要求的部位及時整改；2）懸挑架檢查樓層預埋環(huán)是否滿足要求，是否有漏埋的情況，對存在漏埋的拉環(huán)應制定相實整改方案補充。3）加強培訓教育，提高安全意識。安人全生產(chǎn)教育是實現(xiàn)安全生產(chǎn)的重要基礎工作。項目部要完善教育培訓制度，通過對職工的三級教育、定期培訓，開展班組安全教育，增強安全意識，掌握安全知識，提高職工搞好安全生的自覺性、積極性和創(chuàng)造性，使各項安全規(guī)章得以貫徹執(zhí)行。4）落實安全生產(chǎn)責任制，強化安全檢查制度。腳手架搭設后應由項目經(jīng)理部組織，項目經(jīng)理、技術負責人、專職安全員及架子工班組長組成檢查組對腳手架進行定期檢查，不符合要求的地方由專業(yè)安全員下發(fā)整改通知，限期整改；5）加強腳手架拆除按全技術措施，在腳手架拆除前全面檢查腳手架的扣件、連墻件、支撐系統(tǒng)是否符合要求，根據(jù)檢查結果補充完善施工方案中的拆除順序和措施，擬定出作業(yè)計劃后經(jīng)主管部門批準實施，由工程施工負責人進行拆除安全技術交底，查看周邊情況對與主體結構相連的部位凡能提前割除的部位應提前割除；6）腳手架拆除前應劃分拆除區(qū)域，周圍拉上警示標意，腳手架在拆除時應由上而下逐層拆除，所有連墻件必須隨腳手架同時拆除，嚴禁先拆連墻件后拆架體，對拆除下的鋼管應及時吊到地面，對扣件應用掛籃及時將扣件集中收集運到地面。七、腳手架計算書7.1雙排架計算書（搭設高度約42m，計算高度50m）7.1.1雙排架搭設范圍：雙排腳手架搭主要搭設5、6、7、8、9#樓外圍，從地下室底板算起總高約為45m（建筑總高度36.9m，地下負層6.6m，由于地下室周邊已回填并夯實和存在高差，腳手架實際搭設高度只有38—42m，計算高度按最大值50m計算。7.1.2腳手架各項參數(shù)1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為50m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為0.9m，縱距La為1.2m，大小橫桿的步距為1.8m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根；腳手架沿墻縱向長度為150.00m；采用的鋼管類型為Φ48.3×3.5；橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為1.00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.6m，水平間距3.6m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值:2.000kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數(shù):2層；3.風荷載參數(shù)本工程地處重慶，基本風壓0.35kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)μz，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩(wěn)定性時取0.74，風荷載體型系數(shù)μs為0.214；7.1.2.3靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1161；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(wǎng)(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.039；腳手板鋪設總層數(shù):13；4.地基參數(shù)地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數(shù):1.00。7.1.3大橫桿的計算按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.039kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.3×0.9/(2+1)=0.09kN/m；活荷載標準值:Q=2×0.9/(2+1)=0.6kN/m；靜荷載的設計值:q1=1.2×0.039+1.2×0.09=0.154kN/m；活荷載的設計值:q2=1.4×0.6=0.84kN/m；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大彎距為M1max=0.08×0.154×1.22+0.10×0.84×1.22=0.139kN·m；支座最大彎距計算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大彎距為M2max=-0.10×0.154×1.22-0.117×0.84×1.22=-0.164kN·m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.139×106,0.164×106)/5150=31.845N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為σ=31.845N/mm2小于大橫桿的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.039+0.09=0.129kN/m；活荷載標準值:q2=Q=0.6kN/m；最大撓度計算值為：ν=0.677×0.129×12004/(100×2.06×105×124300)+0.990×0.6×12004/(100×2.06×105×124300)=0.552mm；大橫桿的最大撓度0.552mm小于大橫桿的最大容許撓度1200/150mm與10mm，滿足要求！7.1.4小橫桿的計算根據(jù)JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.039×1.2=0.046kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3×0.9×1.2/(2+1)=0.108kN；活荷載標準值：Q=2×0.9×1.2/(2+1)=0.720kN；集中荷載的設計值:P=1.2×(0.046+0.108)+1.4×0.72=1.193kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.039×0.92/8=0.005kN·m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=1.193×0.9/3=0.358kN·m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.363kN·m；最大應力計算值σ=M/W=0.363×106/5150=70.427N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力σ=70.427N/mm2小于小橫桿的抗彎強度設計值205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.039×9004/(384×2.06×105×124300)=0.013mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.046+0.108+0.72=0.874kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=874.44×900×(3×9002-4×9002/9)/(72×2.06×105×124300)=0.884mm；最大撓度和ν=νqmax+νpmax=0.013+0.884=0.897mm；小橫桿的最大撓度為0.897mm小于小橫桿的最大容許撓度900/150=6與10mm,滿足要求！7.1.5扣件抗滑力的計算按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取16.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.039×1.2×2/2=0.046kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.039×0.9/2=0.017kN；腳手板的自重標準值:P3=0.3×0.9×1.2/2=0.162kN；活荷載標準值:Q=2×0.9×1.2/2=1.08kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.046+0.017+0.162)+1.4×1.08=1.783kN；R<16.00kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!7.1.6腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1161kN/mNG1=[0.1161+(1.20×2/2)×0.039/1.80]×50.00=7.095kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2NG2=0.3×13×1.2×(0.9+0.3)/2=2.808kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/mNG3=0.15×13×1.2/2=1.17kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng):0.005kN/m2NG4=0.005×1.2×50=0.3kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=11.373kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=2×0.9×1.2×2/2=2.16kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×11.373+0.85×1.4×2.16=16.218kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×11.373+1.4×2.16=16.672kN；7.1.7立桿的穩(wěn)定性計算風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：ω0=0.35kN/m2；μz--風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：μz=0.74；μs--風荷載體型系數(shù)：取值為0.214；經(jīng)計算得到，風荷載標準值為:Wk=0.7×0.35×0.74×0.214=0.039kN/m2；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.039×1.2×1.82/10=0.018kN·m；考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=16.218kN；不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=N'=16.672kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=3.118m；長細比:L0/i=196；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.188立桿凈截面面積：A=4.93cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.15cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；考慮風荷載時σ=16218/(0.188×493)+17950.841/5150=178.467N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=178.467N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時σ=16671.6/(0.188×493)=179.876N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=179.876N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！7.1.8最大搭設高度的計算按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs=[φAf-(1.2NG2k+0.85×1.4(ΣNQk+MwkφA/W))]/1.2Gk構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=4.278kN；活荷載標準值：NQ=2.16kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.116kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.018/(1.4×0.85)=0.015kN·m；Hs=(0.188×4.93×10-4×205×103-(1.2×4.278+0.85×1.4×(2.16+0.188×4.93×100×0.015/5.15)))/(1.2×0.116)=78.762m；按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)5.3.6條腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：[H]=Hs/(1+0.001Hs)[H]=78.762/(1+0.001×78.762)=73.012m；[H]=73.012和50比較取較小值。經(jīng)計算得到，腳手架搭設高度限值[H]=50m。腳手架單立桿搭設高度為50m，等于[H]，滿足要求！7.1.9連墻件的穩(wěn)定性計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.35，Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.35=0.048kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=12.96m2；按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN),N0=5.000kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=0.875kN；連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=5.875kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=φ·A·[f]其中φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比l/i=300/15.9的結果查表得到φ=0.949，l為內排架距離墻的長度；A=4.93cm2；[f]=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.949×4.93×10-4×205×103=95.911kN；Nl=5.875<Nf=95.911,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=5.875小于雙扣件的抗滑力16kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖7.1.10立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg地基承載力設計值:fg=fgk×kc=120kPa；其中，地基承載力標準值：fgk=120kPa；腳手架地基承載力調整系數(shù)：kc=1；立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=81.09kPa；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=16.218kN；基礎底面面積：A=0.2m2。p=81.09kPa≤fg=120kPa。地基承載力滿足要求！7.2雙排架計算書（搭設高度約23m，計算高度30m）7.2.1雙排架搭設范圍：對于車庫正在施工的一側以及臨空部位，無法支撐雙排落地式鋼管腳手架的情況，采用工字鋼懸挑式腳手架搭設，工字鋼懸挑腳手架從上往下懸挑搭設，先懸挑8-12層，待車庫主體結構施工完，1-7層則仍然.采用雙排落地式鋼管腳手架上面。8-12層懸挑架拆除后，從車庫上搭設的1-7層高度約23m，計算高度按照30m計算。7.1.2參數(shù)信息1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為30m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為0.9m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.8m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根；采用的鋼管類型為Φ48.3×3.5；橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為1.00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.6m，水平間距4.5m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值:2.000kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數(shù):2層；3.風荷載參數(shù)本工程地處浙江杭州市，基本風壓0.4kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)μz，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩(wěn)定性時取0.74，風荷載體型系數(shù)μs為-0.004；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(wǎng)(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.039；腳手板鋪設總層數(shù):13；5.承重混凝土板參數(shù)由于2#車庫及人防屋面樓板鋼筋為HRB33514@150，板厚250，混凝土等級C40，鋼筋、板厚均比1#車庫樓板大，以1#車庫樓板計算，若滿足承載力要求，則2#車庫及人防均滿足要求。板類型：雙向板；板單元計算寬度Bc(m)：3m；板單元計算長度Bl(m)：3m；板厚度h(mm)：160；混凝土成型齡期TB(天)：28；混凝土強度等級：[XB=C45]；混凝土強度實測值fck(MPa)：21.1；鋼筋位置配筋量及等級每米寬鋼筋面積（mm2）X向正筋HPB23510@190ASX=413.16Y向正筋HPB23510@190ASY=413.16X向負筋HPB23510@190ASX'=413.16Y向負筋HPB23510@190ASY'=413.167.1.3大橫桿的計算按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.039kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.3×0.9/(2+1)=0.09kN/m；活荷載標準值:Q=2×0.9/(2+1)=0.6kN/m；靜荷載的設計值:q1=1.2×0.039+1.2×0.09=0.154kN/m；活荷載的設計值:q2=1.4×0.6=0.84kN/m；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下:M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大彎距為M1max=0.08×0.154×1.52+0.10×0.84×1.52=0.217kN·m；支座最大彎距計算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大彎距為M2max=-0.10×0.154×1.52-0.117×0.84×1.52=-0.256kN·m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.217×106,0.256×106)/5150=49.709N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為σ=49.709N/mm2小于大橫桿的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.039+0.09=0.129kN/m；活荷載標準值:q2=Q=0.6kN/m；最大撓度計算值為：ν=0.677×0.129×15004/(100×2.06×105×124300)+0.990×0.6×15004/(100×2.06×105×124300)=1.347mm；大橫桿的最大撓度1.347mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm與10mm，滿足要求！7.1.4小橫桿的計算根據(jù)JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.039×1.5=0.058kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3×0.9×1.5/(2+1)=0.135kN；活荷載標準值：Q=2×0.9×1.5/(2+1)=0.900kN；集中荷載的設計值:P=1.2×(0.058+0.135)+1.4×0.9=1.492kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.039×0.92/8=0.005kN·m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=1.492×0.9/3=0.447kN·m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.452kN·m；最大應力計算值σ=M/W=0.452×106/5150=87.806N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力σ=87.806N/mm2小于小橫桿的抗彎強度設計值205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.039×9004/(384×2.06×105×124300)=0.013mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.058+0.135+0.9=1.093kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=1093.05×900×(3×9002-4×9002/9)/(72×2.06×105×124300)=1.105mm；最大撓度和ν=νqmax+νpmax=0.013+1.105=1.117mm；小橫桿的最大撓度為1.117mm小于小橫桿的最大容許撓度900/150=6與10mm,滿足要求！7.1.5扣件抗滑力的計算按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取16.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.039×1.5×2/2=0.058kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.039×0.9/2=0.017kN；腳手板的自重標準值:P3=0.3×0.9×1.5/2=0.202kN；活荷載標準值:Q=2×0.9×1.5/2=1.35kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.058+0.017+0.202)+1.4×1.35=2.224kN；R<16.00kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!7.1.6腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.039/1.80]×30.00=4.712kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2NG2=0.3×13×1.5×(0.9+0.3)/2=3.51kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/mNG3=0.15×13×1.5/2=1.462kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng):0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×30=0.225kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.909kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=2×0.9×1.5×2/2=2.7kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×9.909+0.85×1.4×2.7=15.104kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×9.909+1.4×2.7=15.671kN；7.1.7立桿的穩(wěn)定性計算風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：ω0=0.4kN/m2；μz--風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：μz=0.74；μs--風荷載體型系數(shù)：取值為-0.004；經(jīng)計算得到，風荷載標準值為:Wk=0.7×0.4×0.74×-0.004=-0.001kN/m2；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×-0.001×1.5×1.82/10=0kN·m；考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=15.104kN；不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=N'=15.671kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=3.118m；長細比:L0/i=196；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.188立桿凈截面面積：A=4.93cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=