回轉(zhuǎn)窯設(shè)備管理技術(shù)規(guī)范第1頁/共63頁新型干法窯規(guī)格φ3.2×50φ3.3×50φ3.5×54φ4×60φ4.3×6410001200150025003500φ4.8×74φ5.0×74φ5.6×87φ6.0×95單位：米50006000800010000單位：噸/天第2頁/共63頁Φ5.0×74m技術(shù)參數(shù)

設(shè)備名稱：回轉(zhuǎn)窯

用

途：6000t/d熟料生產(chǎn)線的水泥熟料煅燒

規(guī)

格：Φ5.0×74m（筒體內(nèi)徑×長度）

型

式：單傳動、單液壓擋輪

窯支承：3檔

斜

度：4%（正弦）

轉(zhuǎn)

速：主傳動：0.35~4r/min

輔助傳動：

7.58r/h

總

重：約885t第3頁/共63頁主電動機(jī)：

型

號：ZSN4-450-092

功

率：710kW

電樞電壓：660V

轉(zhuǎn)

速：1000r/min

調(diào)速范圍：87.5~1000r/min

防護(hù)等級：IP44

絕緣等級：F級

起動力矩：2.5倍

定子測溫元件（與主電機(jī)裝配在一起）

測速發(fā)電機(jī)（與主電機(jī)裝配在一起）第4頁/共63頁主減速器(集中潤滑，潤滑裝置帶PLC控制柜)

型

號：JH800C-28

中心距：

1760mm

速

比：

28

第5頁/共63頁開式齒輪傳動裝置

型

式：單傳動

速

比：9.33

主要包括：

——大齒圈：1件（兩半組合）

——小齒輪：1件

大齒輪齒表面硬度：不低于220HB

小齒輪齒表面硬度：不低于280HB第6頁/共63頁

規(guī)

格：

模數(shù)×齒數(shù)×齒寬

大齒圈：

40×196×600

小齒輪：

40×21×650

小齒輪軸承：

GB/T288-94

材

質(zhì)：

大齒圈：ZG42CrMo

小齒輪：34CrNi3Mo

小齒輪軸：35CrMo第7頁/共63頁窯筒體材

質(zhì)：

２０g

跨距（從窯頭起m）6－25－30－13

輪帶Ⅰ下鋼板厚度mm、過渡鋼板厚度mm、筒體鋼板厚度mm75，50,32

輪帶Ⅱ下鋼板厚度mm、過渡鋼板厚度mm、筒體鋼板厚度mm80，55，28

輪帶Ⅲ下鋼板厚度mm、過渡鋼板厚度mm、筒體鋼板厚度mm75，50，28第8頁/共63頁輪帶下墊板及擋塊

材

質(zhì)：Q235-A窯口護(hù)板及螺栓螺母

護(hù)板材質(zhì)：ZG40Cr25Ni20

螺栓螺母材質(zhì)：2Cr25Ni20窯尾護(hù)板及螺栓螺母

護(hù)板材質(zhì)：ZG35Cr24Ni7SiN

螺栓螺母材質(zhì)：4Cr22Ni4N第9頁/共63頁

輪

帶

數(shù)

量：（輪帶Ⅰ、輪帶Ⅱ、輪帶Ⅲ各1件）

材

質(zhì)：ZG35Mn

型

式：浮動式

結(jié)

構(gòu)：實體結(jié)構(gòu)，斷面為矩形

尺

寸：直徑×寬度（從窯頭算起，依次為Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ）

Ⅰ：Φ6140×750

Ⅱ：Φ6200×1030

Ⅲ：Φ6140×800（一側(cè)帶錐面）

重

量：Ⅰ：46800kg、Ⅱ：68300kg、

Ⅲ：51800kg第10頁/共63頁支承裝置（Ⅰ）

——托輪：2件

尺

寸：直徑×寬度Φ1800×850

材

質(zhì)：ZG42CrMo重

量：2x11800Kg

——軸：2件材

質(zhì)：35CrMo襯瓦處軸徑：φ560

——軸承座及軸瓦：4套

軸

承

座：材

質(zhì)：HT200球面瓦瓦襯：ZCuAl10Fe3支承裝置（Ⅱ）——托輪：2件

尺

寸：直徑×寬度Φ2100×1100

材

質(zhì)：ZG42CrMo重

量：2x21100Kg

——軸：2件材

質(zhì)：35CrMo

襯瓦處軸徑：φ670

——軸承座及軸瓦：4套

軸

承

座：材

質(zhì)：HT200

球面瓦瓦襯：ZcuAl10Fe3第11頁/共63頁帶擋輪的支承裝置（Ⅲ）——托

輪：2件

尺

寸：直徑×寬度

Φ1800×850

材

質(zhì)：ZG42CrMo重

量：2x11800Kg

——軸：2件材

質(zhì)：35CrMo襯瓦處軸徑：φ560

——軸承座及軸瓦：4套

軸

承

座：材

質(zhì)：HT200球面瓦瓦襯：ZCuAl10Fe3第12頁/共63頁托輪和輪帶的受力分析筒體的受力分析第13頁/共63頁回轉(zhuǎn)窯機(jī)械設(shè)備管理技術(shù)規(guī)范一、正確的托輪空間幾何位置二、盡可能小的筒體直線度偏差三、準(zhǔn)確的小齒輪與大齒圈的頂間隙四、筒體前后不掛碰五、托輪推力板受力適當(dāng)六、輪帶與墊板間隙不超標(biāo)七、輪帶與擋鐵受力適當(dāng)，間隙均勻八、托輪與輪帶接觸面盡可能大九、液壓擋輪工作壓力適當(dāng)十、保證托輪軸表面的光潔度第14頁/共63頁技術(shù)規(guī)范的具體技術(shù)指標(biāo)和數(shù)據(jù)如何觀察、檢測回轉(zhuǎn)窯運(yùn)轉(zhuǎn)中是否達(dá)到規(guī)范要求違反規(guī)范要求會發(fā)生什么現(xiàn)象和影響怎么做可以達(dá)到規(guī)范要求第15頁/共63頁一、正確的托輪空間幾何位置

兩托輪中心點(diǎn)和筒體中心點(diǎn)在同一垂直面內(nèi)的連線為等邊三角形，α=30°±0.5°α越大，托輪受力越大

α越小，輪帶變形量越大，筒體運(yùn)轉(zhuǎn)越不穩(wěn)定

第16頁/共63頁托輪空間幾何位置的測量

打開托輪瓦座的側(cè)端蓋，作托輪軸中心孔中心點(diǎn)的垂線，到底座上做標(biāo)記點(diǎn)，直接測量兩標(biāo)記點(diǎn)的距離，與圖紙尺寸做對比或直接測量托輪和輪帶直徑（減去輪帶的頂間隙偏差），計算出托輪軸中心點(diǎn)到筒體中心點(diǎn)的距離，用三角函數(shù)計算α。第17頁/共63頁托輪空間幾何位置的影響和作用是回轉(zhuǎn)窯運(yùn)行的基礎(chǔ)，回轉(zhuǎn)窯調(diào)整的對象為回轉(zhuǎn)窯調(diào)整提供理論依據(jù)改善托輪的受力情況第18頁/共63頁托輪空間幾何位置的調(diào)整

托輪調(diào)整時：

α＜30°向外撤托輪座頂絲

α＞30°向內(nèi)進(jìn)托輪座頂絲第19頁/共63頁二、盡可能小的筒體直線度偏差

筒體直線度分為：水平直線度和垂直直線度筒體直線度偏差：水平直線度偏差＜10mm

垂直直線度偏差＜15mm第20頁/共63頁回轉(zhuǎn)窯筒體直線度的測量筒體測量法：在回轉(zhuǎn)窯鑲砌耐火磚前（或剝掉一部分耐火磚），在筒體內(nèi)選取幾點(diǎn)，進(jìn)行水平直線度和垂直直線度的測量方法。優(yōu)點(diǎn)：簡單、直接缺點(diǎn)：必須停窯檢修時測量，需要剝掉耐火磚，受筒體變形影響不夠準(zhǔn)確輪帶測量法：測量輪帶的水平直線度和垂直直線度的方法優(yōu)點(diǎn)：技術(shù)成熟，測量準(zhǔn)確（輪帶變形量小），冷態(tài)熱態(tài)均可測量缺點(diǎn)：水平直線度測量時較麻煩。第21頁/共63頁筒體軸線水平直線度的測量

用經(jīng)緯儀建立一個垂直基準(zhǔn)面，在測量平臺上用標(biāo)尺讀取到各檔輪帶側(cè)方中心點(diǎn)的距離，消除輪帶厚度、墊板厚度、輪帶直徑等的影響因素，根據(jù)幾何計算，可以得到筒體垂直直線度的偏差第22頁/共63頁筒體軸線垂直直線度（斜率）的測量

用水平儀和塔尺建立一個水平基準(zhǔn)面，由帶支座的標(biāo)尺讀取各檔位于輪帶正下方最低點(diǎn)相對于水平基準(zhǔn)面的高度差，消除輪帶厚度、墊板厚度、輪帶直徑等的影響因素，除以兩輪帶讀取點(diǎn)的水平距離，即為回轉(zhuǎn)窯筒體的斜率，根據(jù)計算，可以得到筒體水平直線度的偏差。第23頁/共63頁筒體直線度對回轉(zhuǎn)窯運(yùn)行的影響和作用筒體是窯系統(tǒng)重要部件，運(yùn)行和承載的主要工具，高溫，重載，磨損，振動的直接對象，筒體的直線度決定了回轉(zhuǎn)窯能否長期、穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)，如果損壞，檢修時間和費(fèi)用極大。為回轉(zhuǎn)窯調(diào)整提供重要依據(jù)改善系統(tǒng)內(nèi)各個部分的受力情況第24頁/共63頁筒體直線度偏差的調(diào)整水平直線度偏差的調(diào)整：托輪調(diào)整垂直直線度偏差的調(diào)整：托輪位置的調(diào)整，托輪座外撤和內(nèi)進(jìn)托輪高度的調(diào)整，在托輪座下加減調(diào)整墊第25頁/共63頁

不符合第二條規(guī)范的，可以適當(dāng)放寬對第一條規(guī)范的要求第26頁/共63頁三、準(zhǔn)確的小齒輪與大齒圈的頂間隙

齒頂間隙：

0.25*M+3mm第27頁/共63頁小齒輪與大齒圈頂間隙測量

將大齒圈8等分，分別測量大齒輪頂間隙和小齒輪頂間隙變化較大的部分要重點(diǎn)測量調(diào)整時以頂間隙最小值為準(zhǔn)

第28頁/共63頁頂間隙的影響和作用

頂間隙小，會使傳動裝置產(chǎn)生嚴(yán)重后果：劇烈振動傳遞效率降低齒輪輪齒損壞（磨損、斷齒等）頂間隙大：振動局部磨損嚴(yán)重，形成臺階斷齒第29頁/共63頁小齒輪與大齒圈頂間隙的調(diào)整托輪調(diào)整：

1、內(nèi)進(jìn)或外撤托輪瓦座，調(diào)整筒體的空間位置（瓦座也可以同時向一側(cè)平移）

2、在托輪瓦座下加減調(diào)整墊，改變筒體空間位置傳動裝置調(diào)整：傳動裝置（小齒輪、減速機(jī)、電機(jī)、附傳裝置等）的平移，增大或減小頂間隙的大小第30頁/共63頁

不符合第三條規(guī)范的，可以適當(dāng)放寬對第一條和第二條規(guī)范的要求第31頁/共63頁四、筒體前后不掛碰

筒體前端不與窯頭罩和密封裝置掛蹭碰撞筒體后端不與下料簸箕伸出端和密封裝置掛蹭碰撞第32頁/共63頁筒體前后掛碰發(fā)生的現(xiàn)象

原因：

1、由于基礎(chǔ)下沉和筒體偏擺造成的

2、筒體表面溫度差現(xiàn)象：產(chǎn)生規(guī)律性響聲主電機(jī)電流高點(diǎn)和低點(diǎn)相差大，與筒體運(yùn)轉(zhuǎn)頻率相同第33頁/共63頁筒體前后掛碰的調(diào)整1、筒體直線度測量，根據(jù)結(jié)果重新擺放托輪2、去除窯頭、窯尾的摩擦部分應(yīng)急處理方法：調(diào)整托輪，改變筒體位置，減小或避免摩擦第34頁/共63頁

不符合第四條規(guī)范的，可以適當(dāng)放寬對第一條、第二條和第三條規(guī)范的要求第35頁/共63頁五、托輪軸瓦推力板受力適當(dāng)標(biāo)準(zhǔn)：1、推力板溫度與托輪軸表面溫度相差不超過3℃2、推力板側(cè)面有“油膜”3、調(diào)整托輪座頂絲時，能“竄動”第36頁/共63頁托輪軸瓦推力板受力不能過大的原因1、推力板受力發(fā)熱會導(dǎo)致軸瓦發(fā)熱2、推力板受力過大會加快軸瓦瓦邊的磨損，推力板間隙加大。3、瓦邊磨損會使托輪軸竄動量加大，進(jìn)而破壞托輪瓦座密封，也會掛碰帶油勺。4、推力板受力大，說明回轉(zhuǎn)窯筒體受到的上行力或下行力一定大，會影響到液壓擋輪的正常工作。第37頁/共63頁推力板受力的調(diào)整

調(diào)整托輪座頂絲，改變推力板的受力情況第38頁/共63頁六、輪帶與墊板間隙不超標(biāo)輪帶與墊板間隙不大于原始尺寸+20mm第39頁/共63頁輪帶與墊板間隙

筒體直徑一檔墊板間隙二檔墊板間隙三檔墊板間隙Φ4.0m12mm12mm10mmΦ4.8m15mm15mm12mm第40頁/共63頁墊板尺寸和安裝數(shù)量筒體直徑：mΦ2.2——2.6Φ2.6——3.2Φ3.2——4.0Φ4.0——4.8φ4.8——6.0墊板數(shù)量2428323640寬度mm200——230200——240210——260240——280260——300厚度mm3540455055第41頁/共63頁輪帶與墊板間隙測量方法直接測量：冷態(tài)時，在窯上方直接測量輪帶與墊板的間隙間接測量：測量回轉(zhuǎn)窯運(yùn)轉(zhuǎn)一周輪帶和筒體的位移差量，L/π=間隙。第42頁/共63頁輪帶與墊板間隙過大的影響加速輪帶和墊板的磨損加速輪帶側(cè)面與擋鐵的磨損使輪帶和筒體的變形量增大，減少耐火磚的使用壽命輪帶集中應(yīng)力大，會產(chǎn)生裂紋會產(chǎn)生振動回轉(zhuǎn)窯運(yùn)行時，增加不穩(wěn)定因素，會導(dǎo)致重大事故的發(fā)生第43頁/共63頁輪帶與墊板間隙過大的解決方法1、加強(qiáng)對輪帶和墊板的潤滑2、固定墊板：及時更換（禁止在墊板上加調(diào)整墊）3、活動墊板：加調(diào)整墊第44頁/共63頁七、輪帶與擋鐵受力適當(dāng)，間隙均勻

1、輪帶與擋鐵間隙為3mm（兩側(cè)之和）

2、間隙超過20mm需更換

3、運(yùn)行時，輪帶與擋鐵間隙不變化第45頁/共63頁輪帶與擋鐵間隙的測量：冷態(tài)，直接測量熱態(tài)，觀察受力過大出現(xiàn)的現(xiàn)象：

1、擋鐵磨損快，間隙變大

2、有磨損掉的鐵削或薄鐵皮出現(xiàn)第46頁/共63頁輪帶與擋鐵間隙的影響1、改變輪帶和托輪的接觸面

2、擋鐵寬度變小，承受力變小，易脫落

3、使輪帶處于不穩(wěn)定狀態(tài)

4、托輪軸瓦發(fā)熱第47頁/共63頁輪帶與擋鐵間隙的作用1、自動找正的功能

2、減少熱膨脹對輪帶的影響

3、方便觀察輪帶的受力方向第48頁/共63頁如何避免輪帶與擋鐵間隙過大1、加強(qiáng)對輪帶和擋鐵的潤滑2、輪帶與一側(cè)擋鐵磨損過多時，調(diào)整托輪，改變輪帶與擋鐵接觸面的方向，保持擋鐵的有效寬度3、加強(qiáng)輪帶與墊板的潤滑，減少輪帶與墊板的磨損，減少輪帶與筒體的滑移量，從而減少輪帶與擋鐵的磨損4、調(diào)整托輪，使輪帶與擋鐵的受力適當(dāng)?shù)?9頁/共63頁

兩托輪給輪帶的力相反（一側(cè)上行，一側(cè)下行），且作用力較大時，會出現(xiàn)輪帶與擋鐵在運(yùn)行過程中，間隙不均勻。危害極大：

1、受力相反，輪帶處于極不穩(wěn)定狀態(tài)，會導(dǎo)致托輪軸瓦發(fā)熱

2、消耗的功率加大

3、輪帶與托輪的接觸面經(jīng)常變化，輪帶和托輪磨損不均勻

4、輪帶內(nèi)側(cè)磨損不均勻

5、擋鐵磨損不均勻第50頁/共63頁八、托輪與輪帶接觸面盡可能大托輪和輪帶接觸面不小于輪帶寬度的70%第51頁/共63頁托輪與輪帶接觸面測量

觀察法：正常運(yùn)行時，觀察輪帶與托輪接觸面的痕跡壓鉛絲法：正常運(yùn)行時，在輪帶與托輪的接觸面壓鉛絲，觀察鉛絲實際受力范圍（較危險）

第52頁/共63頁托輪與輪帶接觸面小的影響1、輪帶和托輪不均勻磨損2、受力集中，導(dǎo)致輪帶和托輪裂紋、掉塊等破損現(xiàn)象發(fā)生3、不利于托輪的調(diào)整4、托輪軸瓦發(fā)熱第53頁/共63頁如何增大托輪與輪帶接觸面調(diào)整托輪座頂絲法：調(diào)整托輪座頂絲，改變托輪的位置，增大輪帶與托輪的接觸面改變托輪斜率法：在托輪座下加調(diào)整墊，改變托輪的斜率，增加輪帶與托輪的接觸面第54頁/共63頁九、液壓擋輪工作壓力適當(dāng)液壓擋輪工作壓力：

Φ4.0m以下，5MPaΦ4.0m以上，7.0MPa

上行時間：8h

下