標準及規(guī) 標 規(guī) 參考資 主要材 設計要 剛性橫梁 剛接梁 鉸接梁 比擬正交異性板法（G-M法 箱梁施工流 有關計算參數(shù)的選 計算程 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計 持久狀況正常使用極限狀態(tài)計 抗裂驗 撓度驗 持久狀況和短暫狀況構件應力計 中支點下緣配筋計 支點反力計 其 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計 預制箱內橋面板承載能力極限狀態(tài)計 現(xiàn)澆段橋面板承載能力極限狀態(tài)計 懸臂段橋面板承載能力極限狀態(tài)計 持久狀況抗裂計 跨中橫隔板計 端橫梁、中橫梁計 附 通用圖計算（30m裝配式預應力混凝土連續(xù)箱梁計算依據(jù)與基礎資標準及規(guī)標跨徑：橋梁標準跨徑30m；跨徑組合5×30m(正交設計荷載：公路－Ⅰ級橋面寬度：（路基寬28m，高速公路半幅橋全寬13.5m，0.5m(護欄墻)+12.0m1.0m＝13.5m；橋梁安全等級為一級，環(huán)境條件Ⅱ類規(guī)《公路工程技術標準》JTGB01-《公路橋梁設計通用規(guī)范》JTGD60-2004（簡稱《通規(guī)》《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》JTGD62-2004（簡參考資《公路橋涵設計手冊》橋梁上冊（人民交通主要材混凝土：預制梁及現(xiàn)澆濕接縫、橫梁為C50、現(xiàn)澆調平層為預應力鋼絞線：采用鋼絞線s15.2fpk1860MPaEp1.95105設計要本計算示例按后張法部分預應力混凝土A80mmC40混凝土不參與截面組合作用根據(jù)組合箱梁橫斷面，采用荷載橫向分布系數(shù)的方法將組合箱梁（鉸）接梁法和比擬正交異性板法（G-M）計算，取其中大值進行控制設計。3）預應力張拉控制應力值con0.75fpk90％時才允許計算混凝土收縮、徐變引起的預應力損失時張拉錨固齡期為環(huán)境平均相對濕度存梁時間為60d橫斷面布橫斷面布置單位跨中計算截面尺單位邊、中梁毛截面幾何特 表Am2Im4離yxAm2Im4到頂板距離yx汽車荷載橫向分布系數(shù)、沖擊系數(shù)計汽車荷載橫向分布系數(shù)計剛性橫梁抗扭慣矩計寬跨比B/L＝13.5/30＝0.45≤0.5,可以采用剛性橫梁法荷載橫向分布系數(shù)計算時考慮主梁抗扭剛度的影響，抗扭剛度＝42

計算，計算采用以下簡化截面（單位tI t

邊計算得邊梁抗扭慣矩IT 0.396+0.004＝0.400m4，中梁抗扭慣矩IT中0.396+0.003＝0.399m4計算結果表明懸臂對主梁抗扭慣矩貢獻很小，邊相同考慮。抗扭系數(shù)

Gl2 0.3071 1212Eai2荷載橫向分布影響線計影響線坐標 eak 計算，計算結果見表3-1 n

aia影響線坐標 表汽車荷載橫向分布系數(shù)在影響線上布置車輪,相應位置處的豎標總和即為荷載橫向分布數(shù)，荷載分布系數(shù)以單列車為基數(shù)

11.358/2 cq1 二列車mcq2

三列車mcq22

2q0.781.595/20.78分布系數(shù)最大mcq1=0.696mcq2=0.622。計算結果如下表影響線坐標 表汽車荷載橫向分布系數(shù) 表剛接梁荷載橫向分布影響線計I 計算剛度參數(shù)5.8Il5.80.430T

11l411

3900.3946304

參見“公路橋涵設計手冊《梁橋》上冊”人民交通2-2-2計算如下號梁影響線坐標計算 表γ號梁影響線坐標計算 表γ汽車荷載橫向分布系數(shù)數(shù)，荷載分布系數(shù)以單列車為基數(shù)。二列車mcq1

二列車mcq2

三列車mcq22

2q0.781.623/20.78計算表明，1號梁和2梁均在布三列車時汽車分布系數(shù)最大mcq1=0.688mcq2=0.633計算汽車荷載橫向分布系數(shù) 表鉸接梁荷載橫向分布影響線計參數(shù)γ計算同前，先按β＝0計算荷載橫向分布影響線坐標慮β的影響，按

)

ik進行

1

1 正。具體計算過程見下影響線坐標計算 表γ汽車荷載橫向分布系數(shù)數(shù)，荷載分布系數(shù)以單列車為基數(shù)。二列車mcq1

二列車mcq2

三列車mcq22

2q0.781.641/20.78計算表明，1號梁在布二列車時汽車分布系數(shù)最大，mcq1=0.687；，計算汽車荷載橫向分布系數(shù) 表比擬正交異性板法（G-M法截面特性計a、主梁抗彎慣矩

0.3946m4JIx0.39460.116m4m x本橋跨中僅有一道橫隔板，橫梁翼緣有效寬度按規(guī)范JTGD62- 0.2120.182.36m。橫隔梁抗彎慣矩 算采用下圖尺寸（單位橫隔梁截面重心到頂面距ay0.411m，橫隔梁抗彎慣矩Iy0.1578m4，橫隔梁擬單寬抗彎慣矩為

Iy0.15780.0105m4m c、主梁和橫隔梁的抗扭慣1 t513I'cbt30.3041.60.18)0.233.45103

0.052(b)∴ 1h31 1 10.1830.40.003450.1198m4/ 3 b a 參數(shù)θ和α＝

Jx13.5/

0.410，G(JTxJTy) Jx0.116Jx0.116

0.738 J

a a荷載橫向分布影響線計影響系數(shù)K0和K1 表B0-011B0111B處，1/4B=1.688m<1.7m<B/2＝3.375m,用內插法求實際梁位處K0和K1的影響系數(shù)K0和K1 表B0-1K'K'KaK0(K1K0) 2K'K'KaK0(K1K0) 汽車荷載橫向分布系數(shù)數(shù)，荷載分布系數(shù)以單列車為基數(shù)。 二列車mcq1

三列車mcq12

2q0.781.793/20.78 二列車mcq2

三列車mcq22

2q0.781.636/20.78計算表明，1號梁（邊梁）和2號梁（中梁）均在布三列車時汽車分布系數(shù)最大mcq1=0.699mcq2=0.638。荷載橫向分布系數(shù)匯橫向分布系數(shù)匯總 表G-M5％，邊梁在采用G-M法布置三列車時，汽車折減0.78。以下計算邊梁近似取0.7，中梁取0.66。剪力橫向分布系支點處設置了端、中橫梁，并采用橡膠支座，因而剪力可采用與彎矩同樣的分布系數(shù)，且縱橋向采用一個值。具體值見“3.1汽車荷載沖擊系數(shù)汽車荷載縱向整體沖擊系數(shù)連續(xù)梁橋結構基頻根據(jù)主梁計算模型由平面桿系有限元程序GQJS9.3接計算，計算結果為f3.523Hz當1.5Hzf14Hz0.1767ln(f0.0157∴0.1767ln(3.523)0.0157汽車荷載的局部加載的沖擊系采用0.3主梁縱橋向結構計箱梁施工流程先預制主梁，混凝土達到設計強度的90％后，張拉正彎矩區(qū)預應設置臨時支座并安裝好永久支座（聯(lián)端無需設臨時支座裝主梁，置于臨時支座上成為簡支狀態(tài)。澆筑連續(xù)接頭、中橫梁及其兩側與頂板負彎矩束同長度范圍內的橋面板，達到設計強度的90%后，張拉頂板負彎矩預應力鋼束，并壓注水泥漿。箱梁形成連續(xù)的步驟詳見附圖。接頭施工完成后，澆筑剩余部分橋面板濕接縫混凝土，澆筑完成后拆除一聯(lián)內臨時支座，完成體系轉換。從箱梁預制到澆筑完橫向濕接縫的時間按三個月（90）計算。有關計算參數(shù)的選取一期恒載q1：預制梁重力密度取二期恒載q2

26KN/4）護欄（單側）0.35m3m，重力密度取25KNm3，邊梁按系數(shù)為0.5。邊梁(二期鋪裝，不含2q'(0.0812250.11224)/40.35250.5842中梁(二期鋪裝，不含2q'(0.0812250.11224)/40.35250.520.70，中梁0.66。相對濕度：80％；徐變系數(shù)終值 收縮應變終值 ε＝2.1x10-錨下控制張拉力

＝0.75

1395MPa錨具變形與鋼束回縮值（一端：△L＝6mm；管道摩阻系數(shù)： 管道偏差系數(shù) 鋼束松弛系數(shù) 地基及基礎不均勻沉降 梯度溫度：正、負溫差按100mm鋪裝、80mm土調平層計算程主梁計算采用平面桿系有限元程序GQJS9.3持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算正截面抗彎承載能力計m荷載基本組合mo

o

nn

c

Qjk 《通規(guī)》4.1.6－1 j 其中各分項系數(shù)的取值見《通規(guī)》4.1.6－1式。邊梁、中梁主要控制截面抗彎承載能力（KN.m）表4-強度-效應0-強度-效應0-斜截面抗剪承載能力計由程序計算得主要控制截面剪力組合設計值Vd及相應的彎矩組合設計值Md和抗剪強度列表如下：邊梁、中梁主要控制截面抗剪承載能 表4-h/2--h/2--表中抗剪強度計算時，11.0或0.9，21.25，31.1；腹板箍筋均采肢φ12。抗裂驗正截面抗裂（作用短期效應組合永久荷載作用為標準值效應與可變作用頻遇值效應組合,其效應 合表達式為SsdSGik1j 《通規(guī)》4.1.7-1 j在荷載短期效應組合下，A類預應力混凝土構件拉應力應滿足ltpc0.7ftk。短期效應組合下主要控制截面的應力情況詳見下抗裂驗算短期效應組合下主要控制截面正應力（MPa）表4-0.7ftk（L/4（L/4-----正截面抗裂（作用長期效應組合永久作用標準值效應與可變作用準永久值效應相組合，其效應 表達式為：SldSGik

《通規(guī)》4.1.7-2式1（1上的活荷載產生的效應組合，不考慮間接施加于橋上的其他作用效應。在荷載長期效應組合下，A類預應力混凝土構件拉應力應滿足ltpc0。長期效應組合下主要控制截面的應力情況詳見下表抗裂驗算長期效應組合下主要控制截面正應力（MPa）表4-（L/4（L/40斜截面抗裂（作用短期效應組合應力應滿足tp0.5ftk。主要控制截面的主拉應力情況詳見下表：抗裂驗算短期效應組合下主要控制截面主拉應力（MPa）表4-0.5處（L/4---------主拉應力最大值只出現(xiàn)在中支點現(xiàn)澆段下緣，系因最小拉應力而腹板中段主拉應力均小于0.5ftk，故在中支點下緣加配普通鋼筋撓度驗單項荷載位移 表4-大小------------撓度驗算表 表4-fd消除自重長期撓度l/度fyfyfd--------表中結果表明：在消除結構自重產生的長期撓度后主梁最大撓l600，預應力長期反拱值大于荷載短期效應組合計算的長期撓度可不設預拱度。為避免預制梁上拱值太大影響鋪裝層厚度，主梁應置反預拱，反預拱值設置見下反預拱值設置表 表4----（向下---------采用C45的彈性模量計算。使用階段正截面法向應力按《預規(guī)》第7.1條，荷載取其標準值，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)kcpt0.5fck ——《預規(guī)》7.1.5-1土正應力情況詳見下表。持久狀況應力計算主要控制截面正應力 表4-Pep0.65fPk ——《預規(guī)》7.1.5-2持久狀況應力計算預應力鋼筋的最大拉應力（MPa）4-使用階段混凝土主壓應力、主拉應力混凝土的主壓應按《預規(guī)》第7.1.6條規(guī)定：混凝土的主壓應力應符合:cp0.6fck19.44MPa，主要控制截面的混凝土主壓應力情混凝土的主拉應主要控制截面的混凝土主拉應力情況詳見下表持久狀況應力計算主要控制截面主拉應力（MPa）表4-（L/4---------表中數(shù)值表明：除中支點截面外，其他各截面主拉應力均滿足點斷 2122 2122 S sv 754mm S sv 1047mmVsv 0.12% 0.12%VV其他梁段箍筋間距不大于所箍箍筋直徑15即現(xiàn)取200mm。中支點截面tp0.5fck，箍筋間f 335122/4SVsksv 144mm，現(xiàn)箍筋間距采用100mm，滿足要 2.1施工階段應力驗預應力混凝土受彎構件在預施應力和構件自重等施工荷載作用下面邊緣混凝土的法向應力按《預規(guī)》第7.2.8條規(guī)1）壓應 0.7f 施工階段由預制梁單獨受力，張拉鋼束時，混凝土標準強度為90%考慮，即相當

'力統(tǒng)計最大值見下表施工階段主要控制截面最大壓應力 表4-2）各施工階段主要控制截面拉應力統(tǒng)計最小值見下表施工階段主要控制截面最小拉應力 表4-0.7f（L/4（L/4-----表中拉應力均滿足t0.7f'1.757MPa，預拉區(qū)只需按配筋率不 中支點下緣配筋計算經以上計算，除主梁中支點下緣主拉應力略大外，結構其他各項指標均滿足規(guī)范相關要求。中支點下緣未配預應力鋼束，故按鋼筋混凝土構件設計。主梁按極限承載能力計算時，支點處不產生正彎矩，應力計算時下緣拉應力也未超出規(guī)范要求，因而按最小配筋率0.2％支點反力計算各單項作用產生的支點反力標準值單項作用支點反力 表4-梁作------------表列值乘1，即1.21。其構造配按《預規(guī)》第9.1.12條規(guī)定，部分預應力混凝土受彎構件中普通受拉鋼筋的截面面積，不應小于0.003bh0 跨中下緣需配Ag

0.003218015481672mm2支點上、下緣各需配Ag

0.0032 圖橋面板配筋計荷載標準值計算（彎矩根據(jù)《預規(guī)》第4.1.2條，計算彎矩時，計算跨徑可取兩肋間的凈距加板厚，但不大于兩肋中心之間的距離。橋面板計算斷面見下圖（單位mm預制箱內橋面板彎矩計計算跨徑和模型計算跨徑L113151801495mm，計算模型如下（ 車輪荷載分布寬bb12h6002180b、垂直于板跨徑方向單個車輪在板的跨徑中部a(a2h)l(2002180)14951058mm2l21495 所以a中1058mmc、垂直于板跨徑方向單個車輪在板的支點aa12ht2002180)180d、支點向跨中的過渡xaa支210587402每米板寬跨中截面彎a、板自重及鋪裝產生的跨中彎矩MG板自重集度g1rh260.184.68kNmg'rh260.256.5kN1鋪裝集度 g2rh240.1250.084.4kN/g'g對彎矩、剪力影響很小，可忽略，板自重彎矩按集度g均 考慮，以下均按此處理。板自重及鋪裝產生的跨中彎矩 1gl21(4.684.4)1.4952 b、車輪荷載產生的跨中彎矩MQ因l2x149521591177mm960mm，所以車輪荷載分布寬度均a ，則車輪局部分布荷載強度為q(p/2)

1401.058

68.9kN/汽車荷載產生的彎矩為 (1)qbl(2b)1.368.90.961.495(20.96) 不計沖擊力MQ現(xiàn)澆段橋面板彎矩計計算跨徑和模型計算跨L217251801905mm，計算模型如下（車輪荷載分布寬bb12h6002180b、垂直于板跨徑方向單個車輪在板的跨徑中部a(a2h)l(2002180)19051195mm2l21905 所以a中1270mmc、垂直于板跨徑方向單個車輪在板的支點aa12ht2002180)180d、支點向跨中的過渡xaa支21270740)2每米板寬跨中截面彎a、板自重及鋪裝產生的跨中彎矩MG板自重產生的跨中彎矩為： 1gl'214.68121 8 1板自重產生的支點彎M'g(ll')214.68(1.9051)2 8 （其中l(wèi)'為現(xiàn)澆濕接縫寬鋪裝

g2rh240.1250.084.4kN/鋪裝產生的跨中彎矩為： 1gl214.41.9052G 8 b、車輪荷載產生的跨中彎矩MQ因l2x190522651375mm960mm，所以車輪荷載分布寬度均a ，則車輪局部分布荷載強度為q(p/2) 1401.27 57.4kN汽車荷載產生的彎矩為 (1)qbl(2b)1.357.40.961.905(20.96) 不計沖擊力MQ懸臂段橋面板彎矩計計算跨徑和模型L3813mm，計算模型如下（單位車輪荷載分布寬bb12h6002180a(a12h)2x(2002180)2293每米板寬懸臂根部截面a、板自重、鋪裝及護欄產生的懸臂根部彎矩MG板自重集度：g1rh260.184.68kNm，g'rh260.256.5kNm1鋪裝集度g2rh250.08240.14.4kN板自重產生的懸臂彎矩為 1(gg')l21(4.686.5)0.8132 鋪裝產生的懸臂彎矩為：MG

12

(l0.5)214.4(0.8330.5)20.24kN.m護欄產生的懸臂彎矩為：

12

0.5(l0.5)117.50.5(0.8330.25) b、車輪荷載產生的懸臂根部彎矩MQ車輪局部分布荷載強度q(p/2)

1401.146

63.6kN/汽車荷載產生的彎矩為 (1)

1.363.62

不計沖擊力MQc、汽車撞擊產生的懸臂彎矩M的懸臂彎矩MZ2004(0.760.180.252)53.25KN.m防撞等級為PL3時，撞擊P＝360KN4m寬護欄均布，則產的懸臂彎矩MZ3604(0.6350.180.3520.252)每米板寬護欄內側截面a、板自重及護欄產生的護欄內側截面彎矩MG板自重集度：g1rh260.184.68kNm，g'rh260.2235.8kNm1板自重產生的懸臂彎矩為 1(gg')l21(4.685.8)0.52 護欄產生的懸臂彎矩為：

12

0.52117.50.252b、汽車撞擊產生的護欄內側截面彎矩M的懸臂彎矩MZ2004(0.760.180.2232)52.58KN.m的懸臂彎矩MZ3604(0.6350.180.3520.2232)99.14KN.m荷載標準值計算（支點剪力預制箱內橋面板支點剪力計橋面鋪裝及板自V(4.684.4)1.4950.18 車輪靠肋布置，局部分布強度q'p/2

95.5kN/cx 1.3[68.90.961.4950.180.96/2(95.568.9)0.1591.4950.180.159/3 1.495 1.4951.3(42.002.03)不計沖擊力VQ44.03kN現(xiàn)澆段橋面板支點剪力計橋面鋪裝及板自V(4.684.4)1.9050.18 車輪靠肋布置，局部分布強度q'p/2

95.5kN/cxV1.3[57.40.961.9050.180.96/2(95.557.4)0.2651.9050.180.265/3 1.905 1.9051.3(39.77不計沖擊力VQ44.56kN懸臂段橋面板支點剪力計懸臂根a、橋面鋪裝、板自重及護V4.686.50.8134.4(0.8130.5)17.50.5 b、荷VQ1.363.60.293不計沖擊力VQ護欄內側（板自重及護欄V4.685.80.517.50.5 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算預制箱內橋面板承載能力極限狀態(tài)計正截面抗彎承載板厚與梁肋高度比為 0.1271，按《預規(guī)》第4.1.2條彎160 計算簡化為：支點彎矩取M0.7M0，跨中彎矩取M0.5M0M支(M )1.1(1.20.72.541.40.721.82) h220Mdfcd213.5h220Mdfcd213.5225.8722.4A10005.522.4 每延米板需配412452mm2應小于45ftd/fsd451.832800.2940.20.294％的配筋率需要配筋橫橋向構造配筋均按612678mm2配置M中(M )1.1(1.20.52.541.40.521.82) h018046.5hfcd133.52hfcd133.5222.4A10006.322.4 每延米板需配512565mm2504mm2，構造配筋612678mm2斜截面抗剪承載0Vd0(GVGQVQ)1.1(1.25.971.457.24) b ——《橋則

.5481.4kNV0c、截面要不要進行抗剪承載力的驗0Vd0.51032ftdb ——《橋規(guī)》則0.5103 .5122.2kN截面滿足極限狀態(tài)抗剪承載力要求正截面抗彎承載板厚與梁肋高度比為 0.1271，按《橋規(guī)》第4.1.2條二160 恒載及汽車彎矩計算簡化為：支點彎矩取M0.7M0，跨中彎矩取M0.5M0M支MM hfcd2062hfcd206230.022.4A10006.622.4 每延米板需配512565mm2528mm2，構造配筋612678mm2M中MM h018046.5133.5mmh220Mdfcd133.5h220Mdfcd133.5222.4A10007.522.4 每延米板需配612678mm2600mm2斜截面抗剪承載0Vd0(GVGQVQ)1.1(1.27.831.457.93) b ——《橋則

.5481.4kNV0c、截面要不要進行抗剪承載力的驗0Vd0.5103ftdb ——《橋規(guī)》2則0.5103 .5122.2kN截面滿足極限狀態(tài)抗剪承載力要求正截面抗彎承載a、基本組合下彎矩及配懸臂根0Md0(GMGQMQh025046.5hfcd203.5211.12hfcd203.5211.1222.4A10002.4522.4 每延米板需配212226mm2196mm2，構造配筋612678mm20Md0(GMGh022346.5176.5mmh220Mdfcd176.5h220Mdfcd176.523.7622.4A10000.9522.4 每延米板需配112113mm276mm2，構造配筋612678mm2b、偶然組合下彎矩及配筋（防撞等級*0Md0(MGMZh025046.5hfcd203.52hfcd203.5222.4A100014.422.4 每延米板需配11121244mm20Md0(MGMZh022346.5h220Mdfcd176.5h220Mdfcd176.5260.9722.4A100016.222.4 每延米板需配12121357mm2c、偶然組合下彎矩及配筋（防撞等級*0Md0(MGMZh025046.5h220Mdfcd203.5h220Mdfcd203.5222.4A100027.022.4 每延米板需配20122262mm20Md0(MGMZh022346.5hfcd176.52hfcd176.5222.4A100031.522.4 每延米板需配23122601mm2斜截面抗剪承載懸臂根0Vd0(GVGQVQ)1.1（1.214.67+1.418.63）護欄內側截 b ——《橋規(guī)》則0.5110350 .5636.5kNV0c、截面要不要進行抗剪承載力的驗0Vd0.5103ftdb ——《橋規(guī)》2則0.5103 .5161.5kN截面滿足極限狀態(tài)抗剪承載力要求支點彎矩及裂縫荷載短期效應組合彎矩計算值（汽車不計沖擊力MsMG0.7MQ0.72.540.70.716.78荷載長期效應組合彎矩計算值（汽車不計沖擊力MlMG0.4MQ0.72.540.40.716.78每延米板按配筋612678mm2進行計算，則縱向受拉鋼筋的應 10.0 ＝ 0.87 0.87678截面最大裂縫寬) CCCss 30) 12

0.2811.3241.152

300.2810

)0.075mm式中C1——帶肋鋼筋2C10.5Ml10.56.481.3242 C31.15Es2105Mpa。 取配筋滿足抗裂要跨中彎矩及裂縫荷載短期效應組合彎矩計算值（汽車不計沖擊力MsMG0.7MQ0.52.540.70.516.78荷載長期效應組合彎矩計算值（汽車不計沖擊力MlMG0.4MQ0.52.540.40.516.78每延米板按配筋612678mm2進行計算，則縱向受拉鋼筋的應ss

M

7.14

0.87 截面最大裂縫寬 CCCss 30 12

0.2811.3241.152

300.2810

)0.085mm式中C1——帶肋鋼筋2C10.5Ml10.54.631.3242 C31.15E2105Mpa ＝0.00510.006,取0.006 配筋滿足抗裂要現(xiàn)澆段橋面板抗裂計支點彎矩及裂縫荷載短期效應組合彎矩計算值（汽車不計沖擊力MsMG0.7MQ0.480.72.00.70.719.63荷載長期效應組合彎矩計算值（汽車不計沖擊力MlMG0.4MQ0.480.72.00.40.719.63每延米板按配筋612678mm2進行計算，則縱向受拉鋼筋的應 ss ＝ 0.87 0.87678截面最大裂縫寬) CCCss 30) 12

0.28 2

30

)0.077mm式中C1——帶肋鋼筋2C10.5Ml10.57.382 C31.15E2105Mpa。

取 1000配筋滿足抗裂要跨中彎矩及裂縫荷載短期效應組合彎矩計算值（汽車不計沖擊力MsMG0.7MQ0.590.52.00.70.519.63荷載長期效應組合彎矩計算值（汽車不計沖擊力MlMG0.4MQ0.590.52.00.40.519.63每延米板按配筋612678mm2進行計算，則縱向受拉鋼筋的應ss

M

8.46

0.87 截面最大裂縫寬 CCCss 30 12

0.2811.3261.15107.42

300.2810

)0.101mm式中C1——帶肋鋼筋2C10.5Ml10.55.521.3262 C31.15E2105Mpa ＝0.00510.006,取0.006 配筋滿足抗裂要懸臂段橋面板抗裂計懸臂根部彎矩及裂縫驗荷載短期效應組合彎矩計算值（汽車不計沖擊力MsMG0.7MQ1.850.242.550.72.73荷載長期效應組合彎矩計算值（汽車不計沖擊力MlMG0.4MQ1.850.242.550.42.73每延米板按配筋612678mm2進行計算，則縱向受拉鋼筋的應 ＝ 0.87 0.87678截面最大裂縫寬 CCCss 30 12

0.2811.4371.1554.6( 30 )0.056mm2 0.2810式中C1——帶肋鋼筋2C10.5Ml10.55.731.4372 C31.15E2105Mpa。

取 1000配筋滿足抗裂要護欄內側截面彎矩及裂縫驗荷載短期效應組合彎矩計算值（汽車不計沖擊力MsMG0.662.19荷載長期效應組合彎矩計算值（汽車不計沖擊力MlMs每延米板按配筋612678mm2進行計算，則縱向受拉鋼筋的應 ＝ 0.87 截面最大裂縫寬) CCCss 30) 12

0.2811.51.1527.4( 30 )0.03mm2 式中C1——帶肋鋼筋C10.5

10.51.5sC31.15E2105Mpa。 取 配筋滿足抗裂要橫梁計數(shù)知剛度參數(shù)0.0735，0.021。斷面1-1彎矩影響線坐標計算 表6-γ12341234------------1234--斷面2-2彎矩影響線坐標計算 表6-γ12341234------------1234--汽車荷載采用車道荷載，計算跨徑L=30m，P180360180(305)280 50跨中橫梁縱、橫向布載見下圖 汽車所p值為p2pk228018.67KN/4 4 p k 13.37KN/ 本橋只有跨中一道橫隔板，箱梁翼緣板懸臂長d10.863m，因M1pd10.45lpp(0.0120.4840.2440.071)0.8630.453018.670.406M1qd10.45lpq(0.0120.4840.2440.071)0.8630.453013.370.40663.2KN.mM1M1pM1q88.363.2151.5KN.m計沖擊力M11.21151.5M2pd10.45lpp(0.0290.2520.5340.155)0.8630.453018.670.485M2qd10.45lpq(0.0290.2520.5340.155)0.8630.453013.370.48575.5KN.mM2M2pM2q105.575.5181.0KN.m計沖擊力M21.21181.02-2控制設計，則彎矩設計0Md0(Q