對(duì)于A，C軸柱：G1AK=G1CK=298.37KN。對(duì)柱頂?shù)钠木鄀1A=e1C=250-150=100mm。如例圖-4（a）所示。對(duì)于中柱：GBK=G'BK=2*298.37=596.74KN。對(duì)柱頂?shù)钠木鄀1B=0。如例圖-4（b）所示。例圖-4各柱G1BK作用位置G例圖-4各柱G1BK作用位置G1BKG1BK2．上柱自重G2K（見例-5）對(duì)于邊柱：G2A，K=G2C，K=6.25*3.5=21.875KN。其偏心距e2A=e2C=650-250=400mm對(duì)于中柱：G2B，K=8.75*3.5=30.625KN。其偏心距e2B=03．吊車梁、軌道與零件的自重G3K（見例-5）邊柱牛腿處：G3A，K=G3C，K=38+0.8*6=43.8KN。其偏心距e3A=e3C=750-650=100mm對(duì)于中柱牛腿處：G3B，K左=G3B，K左=43.8KN。其偏心距：e3B，K左=e3B，K=750mm。4．下柱自重G4K（見例-5）對(duì)于邊柱：G4A，K=G4C，K=8.55*5.5*1.1=51.78KN。其偏心距e4A=e4C=0對(duì)于中柱：G4B，K=6.00*8.55*1.1=56.43KN。其偏心距e4B=05．基礎(chǔ)連系梁與上部墻體自重（G5K，G6K），（見例-5）由于只在基礎(chǔ)頂設(shè)置一道連系梁，因此，基礎(chǔ)連系梁與上部墻體自重直接傳給基礎(chǔ)，故G5K=0。為了確定墻體的荷載，需要計(jì)算墻體的凈高：基礎(chǔ)頂標(biāo)高為-0.950m。軌頂標(biāo)高+8.7m。根據(jù)單層廠房剖面圖（見例圖-1）：檐口標(biāo)高為：8.7+2.4+1.4=12.5m?；A(chǔ)梁高：0.45m，因此，墻體凈高為：12.5+0.95-0.45=13.0m。窗寬4m，窗高4.8+1.8=6.6m。基礎(chǔ)連系梁與上部墻體自重：5.24*（13.0*6-4*6.6）+0.45*4*6.6=182.264KN?；A(chǔ)連系梁自重：2.7*6=16.2KN基礎(chǔ)連系梁與上部墻體自總重：G6A，K=G6C，K=282.264+16.2=298.464KN。這項(xiàng)荷載直接作用在基礎(chǔ)頂面。對(duì)下柱中心線的偏心距為：e6A=e6C=120+650=770mm。中柱列沒(méi)有維護(hù)墻，G6B，K=0各永久荷載的大小和作用位置如例圖-5所示。恒荷載（永久荷載）計(jì)算簡(jiǎn)圖的確定：根據(jù)永久荷載點(diǎn)的作用位置，可以把永久荷載換算成對(duì)于截面形心位置的軸向力距例圖-5各永久荷載、活荷載的打大?。↘N）和作用位置例圖-5各永久荷載、活荷載的打大小（KN）和作用位置在軸向力作用下對(duì)排架結(jié)構(gòu)只產(chǎn)生軸力，不需要對(duì)排架進(jìn)行內(nèi)力分析（只把軸力疊加即可），而在力矩作用下需要對(duì)排架進(jìn)行內(nèi)力分析。需要特別注意：柱頂?shù)钠膲毫Τ藢?duì)柱頂存在偏心力矩外，由于邊柱上下截面形心不重和，因此，對(duì)于下柱頂也存在偏心力矩?，F(xiàn)把例圖-5所示的排架結(jié)構(gòu)在永久荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖介紹如下：對(duì)于其他的豎向荷載也采用相同的分析方法。AC柱（邊柱）各截面彎矩計(jì)算：柱頂：M1AK=MICK=298.37*0.1=29.84KNM牛腿頂面：M2AK=M2CK=（298.37+21.88）*0.4-43.8*0.1=123.72KNM對(duì)于中柱，由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱荷載對(duì)稱，因此，中柱不存在彎矩作用。排架結(jié)構(gòu)在永久荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖見例圖-6所示。例圖-6永久荷載作用下雙跨排架的計(jì)算簡(jiǎn)圖例圖-6永久荷載作用下雙跨排架的計(jì)算簡(jiǎn)圖屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算簡(jiǎn)圖的確定按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001，屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：0.5KN/m2屋面雪荷載：0.35KN/m2，不考慮積灰荷載，故僅按屋面活荷載計(jì)算。由屋架傳給排架柱的屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值，近似按例圖-2所示的負(fù)荷范圍計(jì)算：====0.5*6*21*0.5=31.5KN各的作用位置與相應(yīng)柱頂各恒荷載的位置相同。如例圖-5所示。屋面活荷載作用下排架結(jié)構(gòu)上柱計(jì)算簡(jiǎn)圖的確定（見例圖-6所示）：對(duì)于雙跨單層廠房，應(yīng)考慮各跨分別有屋面活荷載對(duì)結(jié)構(gòu)所產(chǎn)生的影響。各柱頂?shù)膹澗赜?jì)算方法與永久荷載相同。AB跨有活荷載：柱頂：=31.5*0.1=3.15KN；=31.5*0.15=4.725KNM牛腿頂面：=31.5*0.4=12.6KNM；=0同理BC跨有活荷載時(shí)：柱頂：=31.5*0.1=3.15KN；=31.5*0.15=4.725KNM牛腿頂面：=31.5*0.4=12.6KNM；=0（b）BC跨有活荷載作用（a）AB跨有活荷載作用（b）BC跨有活荷載作用（a）AB跨有活荷載作用例圖-7活荷載作用下雙跨排架的計(jì)算簡(jiǎn)圖例圖-7活荷載作用下雙跨排架的計(jì)算簡(jiǎn)圖吊車荷載標(biāo)準(zhǔn)值值計(jì)算與計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)圖的的確定AB、BC跨跨吊車為兩兩臺(tái)2000/50，A4級(jí)工作制制（中級(jí)工工作制）。最小輪壓計(jì)算：：AB跨：=-=-1187=445KN1.吊車豎向向荷載、的計(jì)算：：吊車豎向向荷載、的計(jì)算，按按每跨兩臺(tái)臺(tái)吊車同時(shí)時(shí)工作且達(dá)達(dá)到最大起起重量考慮慮。按《建建筑結(jié)構(gòu)荷荷載規(guī)范》GB500009--20011的規(guī)定，吊吊車荷載的的折減系數(shù)數(shù)為=0..9。吊車荷荷載的計(jì)算算利用吊車車支座反力力影響線求求得。AB跨吊車豎豎向荷載DMAX，K、DMIN，K的計(jì)算（見見圖-8）：DMAX，K=PPMAX=00.9*1187（1+1.66/6+44.8/6+0..4/6）=359..04DMIN，K=DMAXX=359..04*45.00/187=86.44KN吊車豎向荷載DDMAX，K、DMIN，K的作用位位置與G3作用位置置相同。2.吊車水平平荷載TMAX，K的計(jì)算吊車水平平荷載TMAX，K的計(jì)算，按按每跨2臺(tái)吊車同同時(shí)工作且且達(dá)到最大大起重量考考慮。按《建筑結(jié)結(jié)構(gòu)荷載規(guī)規(guī)范》GB500009--20011的規(guī)定，吊吊車荷載的的折減系數(shù)數(shù)為=0..9，吊車水水平系數(shù)==1.0。吊車水水平荷載的的計(jì)算也可可利用吊車車豎向荷載載計(jì)算時(shí)吊吊車糧支座座反力影響響線求的。AB跨吊吊車水平荷荷載TMAX，K（見圖）每各車輪輪傳遞的水水平力的標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：TK=11/4（G2，K+G3，K）=1/44*0.11*（70.11+200）=6.766KN則AB跨跨的吊車傳傳給排架的的水平荷載載標(biāo)準(zhǔn)值：：TMAXX，K=TK*DMAX，K/PMAX，K=6.766*359..04/187=12.997KN各跨吊車車水平荷載載TMAX，K作用在吊吊車梁頂面面，即作用用在距吊車車梁頂0..9m處。吊車荷載作用下下排架結(jié)構(gòu)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖圖的確定吊車的豎向荷載載DMAX，K、DMIN，K作用在吊吊車梁支座座墊板中心心出（同G3作用的位位置），對(duì)對(duì)下部柱都都是偏心壓壓力。其內(nèi)內(nèi)力分析的的方法同永永久荷載作作用，既把把吊車的豎豎向荷載等等效成對(duì)下下柱的軸心心壓力的對(duì)對(duì)下柱頂?shù)牡牧?。結(jié)結(jié)構(gòu)分析按按2臺(tái)吊車單單獨(dú)作用在在不同的跨跨內(nèi)，考慮慮到DMAX，K即可可以發(fā)生在在左柱又可可以發(fā)生在在右柱，因因此，在吊吊車豎向荷荷載作用下下對(duì)于雙跨跨廠房，當(dāng)當(dāng)兩跨均有有吊車時(shí)，應(yīng)應(yīng)考慮四種種情況（見見例圖-10）。在吊吊車水平荷荷載作用下下，按2臺(tái)吊車單單獨(dú)作用不不同的跨內(nèi)內(nèi)，考慮到到TMAX，K即可以向向左又可以以向右，在在吊車水平平荷載作用用下雙跨排排架的計(jì)算算簡(jiǎn)圖應(yīng)考考慮四種情情況（見