柳州xx大橋三角掛籃計算單計算：復核：項目負責：總工程師：xxxx工程局x橋處工程技術部二000年十一月二十六日一、概述：柳州xx大橋主橋采用65+3x95+65m變高度預應力混凝土連續(xù)箱梁，主橋橫向分上下游兩幅，采用雙箱單室直腹板截面，兩箱中心距15.5m，單箱頂板寬16.45m，底板寬7.5m，外側(cè)懸臂長度4.95m，內(nèi)側(cè)懸臂長度為4.0m，主梁除支座處有隔墻外，其余部位均未設隔墻，主梁為三向預應力結構，采用掛籃懸臂澆注法施工，0#塊節(jié)段長11m，合攏段長2.0m，其它各節(jié)段長3.0~4.0m，最重懸臂澆注節(jié)段為5號節(jié)段，其重量為132.6t。柳州xx大橋的掛籃采用已有的三角掛籃，其中掛籃主桁包括主梁、立柱、斜拉鋼帶，均可利用原有結構。每只掛籃由兩片主桁組成，分別布置于箱梁兩邊腹板處，兩片主桁的間距為7.9m，底模平臺、外導梁及外模吊掛梁采用鋼吊帶吊掛，在掛籃走行時采用壓重水箱平衡，以保證掛籃走行時具有必需穩(wěn)定性，本掛籃主梁的后錨固完全利用箱梁腹板的豎向預應力筋接長作為錨固筋。二、計算說明：1、通過計算來設計底模平臺縱梁，前、后下橫梁并求得其吊點反力。2、檢算外導梁受力是否滿足要求，并求其前后吊點反力。3、通過各前吊點的反力，設計前上橫梁，然后計算掛籃主桁三角架各部件內(nèi)力并求出掛籃前支點反力和后錨固力。4、計算掛籃空載走行時傾覆穩(wěn)定系數(shù)。5、通過計算為現(xiàn)場施工提供底模平臺前端預抬量參考值。6、計算假定：a、箱梁翼緣板砼及側(cè)模重量通過外導梁，外模吊掛梁分別傳至前一節(jié)段已施工完的箱梁頂板和掛籃主桁的前上橫梁上。b、箱梁頂板砼，內(nèi)模及的重量通過內(nèi)導梁傳至前一節(jié)段已施工完的箱梁頂板和掛籃主桁的前上橫梁上。c、箱梁底板、腹板砼及底模平臺重量分別由前一段已施工完的箱梁底板和掛籃主桁的前上橫梁承擔。d、掛籃主桁的立柱與斜拉鋼帶之間的連接假定為鉸接。7、荷載分解圖8、施工荷載施工荷載按2.5KN/m2，但總荷載不超過150KN，因施工面積超過60m2，故施工荷載取150KN，其中底模平臺承擔150×0.6=90KN,側(cè)模承擔150×0.4=60KN。三、計算荷載掛籃結構荷載a、底模平臺及底模底模平臺前、后下橫梁間距為5.6m，寬為10.5m，縱梁每片重312.0kg，共14片，總重43.68KN。前下橫梁采用2［40型鋼梁，總長10.5m，總重15.85KN。后下橫梁采用2［40型鋼梁，總長10.5m，總重15.85KN。底模平臺聯(lián)結系，欄桿等其余重量約5.66KN。掛籃底模33.5KN。底模平臺及底?？傊兀?3.68＋15.85×2＋5.66＋33.5=114.6KN b、掛籃主桁重量（兩片桁） 主梁：90.0×2=180.0KN 立柱：6.986×2=14.0KN 斜拉鋼帶：5.587×4=22.35KN 后固系統(tǒng)：46.67KN 前橫聯(lián)：7.26KN 中橫聯(lián)：5.28KN 后橫聯(lián)：4.74KN 門架：8.23KN 平聯(lián)：7.93KN 走行系統(tǒng)：12.51×2=25.02KN 總重：180.0＋14.0＋22.35+46.67＋7.26＋5.28＋4.74＋8.23 ＋7.93＋25.02=321.5KN c、外導梁系統(tǒng)重量： 外導梁長10.0m采用2Ia45，重37.0KN 后吊點重9.0KN前吊點（包括外模吊掛梁）重6.7KN 底模平臺走行吊掛結構重6.89KN 總重：37.0+9.0+6.7+6.89=59.6KN d、內(nèi)導梁系統(tǒng)重量： 內(nèi)導梁長9.7m采用Ia45，重17.5KN 后吊點重4.5KN前吊點重4.0KN總重：17.5+4.5+4.0=26.0KNe、外模吊掛梁(兩側(cè))采用2［30a，L=5.78m，重8.9KNf、前上橫梁：L=13.79m，2Ia45，重30.24KN 2、內(nèi)外模重量 內(nèi)模及支架重約65KN 外側(cè)模（兩塊）約為105KN 堵頭模板約為15KN 3、砼箱梁荷載 5#塊為最大節(jié)段，其自重為1326KN。四、底模平臺計算工況一：砼施工時底模平臺縱梁采用桁架形式，桁高690mm，上,下弦采用2［8，豎桿、斜桿采用∠632×6。根據(jù)荷載分解圖可知：C組縱梁的受力為最不利，按C組縱梁檢算，如各桿件受力滿足要求，其余縱梁的結構與C組縱梁一致，而工況一的其它縱梁和工況二的所有縱梁只需算出其各支點反力，所以計算圖示都予以簡化。a、C組縱梁計算 每片縱梁自重qC1=0.58KN/m 每片縱梁上的底模重qC2=33.5*0.8/（10×4.95）=0.55KN/m 每片縱梁承擔箱梁底板及邊腹板砼qC3=35KN/m 在此種狀態(tài)為縱梁最不利狀態(tài)A點處應力及撓度最大：σmax=113.5Mpa，δmax=5.0mm。b、A組縱梁（2片）的計算 人均荷載及機具荷載2.5KN/m2，qA1=（2.5×1.2）/2=1.5KN/m 腳手板自重qA2=（1.2×6.72×0.05×7）/（2×5.6）=0.25KN/m 縱梁自重（每片）qA3=3.12/5.6=0.58KN/mc、B組縱梁的計算 每片縱梁自重qB1=0.58KN/m 每片縱梁上的底模重qB2=33.5*1.2/（10×4.95）=0.82KN/m 每片縱梁承擔砼箱梁底板砼qB3=10.5KN/m d、前下橫梁計算 前下橫梁采用型鋼梁2[40a，總長10.5米，自重q=1.51KN/m，前上橫梁截面特性：A=150.1m2，W=1758m3，I=35156m4。 計算結果：支點反力RD1=47.5KN，RD2=212.5KN結構最大應力σmax=38.0Mpa結構最大撓度點δ=0.8mm f、后下橫梁計算 由于前、后下橫梁采用基本同樣的形式，且后下橫梁的受力較前下橫梁小，所以后下橫梁無須計算。 2、工況二：底模平臺在外導梁上滑行時。 此掛籃為改制掛籃，此工況此處不予詳細計算。五、內(nèi)、外導梁及外模吊掛梁計算 1、工況一：砼施施工時 外導梁及外模吊吊掛梁前后后吊點間距距5.1mm a、荷載： 外導梁2I455a，長10..0m，自自重q1=1.855KN/mm內(nèi)導梁I45aa，長9.77m，自重q2=0.9KNN/m 外模吊掛梁2［［30a，長長5.788m，自重q3=0.777KN/mm 外導梁承受外側(cè)側(cè)模重量q4=1055*0.66/（2*4）=7.99KN/mm 外模吊掛梁承受受外側(cè)模重重量q5=1055*0.44/（2*4）=5.225KN//m 外導梁承受箱梁梁翼緣砼Ⅱ重量q6=21..25KNN/m 外模吊掛梁承受受箱梁翼緣緣砼Ⅰ重量q7=22..5KN//m內(nèi)導梁承受內(nèi)模模重量q8=65/（2*4）=8.1125KNN/m內(nèi)導梁承受箱梁梁頂板砼重重量q9=28..0KN//m b、計算模型外導梁梁：最大應應力為288.0Mpa，變形形1.8mmm。內(nèi)導梁梁：最大應應力為688.0Mpa，變形形2.5mmm。外模吊掛梁：最最大應力為為100..5Mpa，撓度度9.0mmm。工況二：掛籃主主桁及內(nèi)、外外導梁滑移移就位，且且底模平臺臺臨時吊掛掛于砼箱梁梁頂板上。外導梁： 內(nèi)導梁：3、工況三：內(nèi)、外外模及底模模平臺在內(nèi)內(nèi)外導梁上上滑移時內(nèi)、外導梁倒用用原有結構構，計算略略。六、前上橫梁計計算前上橫梁全長113.799m，2Ia45，自重q1=2.22KN/mm工況一：混凝土土施工時，RDGL2，RDL2，RNDL2，RD1，RD2分別作用于前上橫梁上： 計算結果：支點點反力R1=474..8KN，R2=455..8KN結構最大大應力σmax=995Mpaa結構最大大撓度點δ=9.0mmm工況二：外導梁梁隨掛籃主主桁前移就就位時，且且底模平臺臺臨時吊掛掛于砼箱梁梁頂板上，外外導梁前吊吊點力RDL2’作用于前前上橫梁上上。支點反力R1’’=47..9KN，R2’=39.22KN七、掛籃空載走走行穩(wěn)定系系數(shù)計算 前上橫梁作用于于掛籃主梁梁的反力P1=47..9KN 前橫聯(lián)對掛籃主主桁作用力力P2=3.663KN 斜拉鋼帶、立柱柱、中橫聯(lián)聯(lián)對掛籃主主桁作用力力P3=15..7KN 前支腿重P4==7.2KKN 后支腿重P5==3.6KKN 平衡橫梁及壓重重水箱對掛掛籃主桁作作用力P=811.5KNN 傾覆力矩 M1=4.15×（6.5552/2）＋47.99×4.885＋3.633×4.445=3337.5KKN·m 穩(wěn)定力矩 M2=4.15×（7.7552/2）＋81.55×6.775＋3.6××4.455=6900.8KNN·m 掛籃空載走行時時的穩(wěn)定系系數(shù) K=M2/M11=6900.8/3337.55=2.005八、掛籃主桁強強度計算 a、計算數(shù)據(jù)（以以小掛籃為為最不利） 主梁：I=3..538××109mm4，W=8..714××106mm3，A=358800mmm2，自重：qq=4.115KN//m 立柱：2[322c，A1=122660mm22，自重：G1=700kkg 斜拉鋼帶：A22=64000mm2，自重：G2=600kkg 錨固筋：A3==804mmm2，計算長長度約2..8mb、計算模型：（施施工5#塊）前支腿最最大反力：：R3=900..0KN， 主梁：Mmaxx=739..0KN··m，σmax=97.00Mpa，Qmmax=4481.99KNτmax=13.55Mpa 后錨固筋作用力力：R1=1244.0KNN，R2=2255.0KNN，σ=279..5Mpaa 斜拉鋼帶內(nèi)力：：N=6211.5KNN，σ=97.22Mpa立柱內(nèi)力力：N=8799.0KNN，σ=69.88Mpa主梁前上橫梁位位置豎向撓撓度f=199.6mmm施工1##塊：（