跨徑35米+35米連續(xù)箱梁彎橋計算書一、主要計算參數(shù)和假定采用的主要設(shè)計規(guī)范=1\*GB2⑴《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTGD60—2004)=2\*GB2⑵《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62—2004)=3\*GB2⑶《公路工程技術(shù)標準》(JTGB01—2003)技術(shù)標準設(shè)計荷載：公路=1\*ROMANI級，2車道(考慮了車道偏載影響)主要材料特性箱梁采用標號C50混凝土，混凝土比重取2.6噸/立方米，C50混凝土彈性模量、收縮徐變特性全部按照規(guī)范規(guī)定取值。設(shè)計預(yù)應(yīng)力采用鋼鉸線束，腹板預(yù)應(yīng)力鋼束為15-12鋼鉸線束共，頂?shù)装孱A(yù)應(yīng)力鋼束均為15-9鋼鉸線，張拉應(yīng)力為標準值的75%取1395Mpa，鋼束特性按照規(guī)范規(guī)定取值。結(jié)構(gòu)體系結(jié)構(gòu)為兩跨等截面連續(xù)箱梁橋，平彎半徑190米，采用滿堂支架現(xiàn)澆施工。5、計算采用荷載 =1\*GB2⑴溫度荷載：按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTGD60—2004)中4.3.10第三條規(guī)定執(zhí)行，具體數(shù)值如下圖。=2\*GB2⑵基礎(chǔ)強迫位移：橋臺考慮了0.5cm的位移，橋墩考慮了1cm的位移。=3\*GB2⑶二期恒載:根據(jù)要求取5t/m=4\*GB2⑷跨中橫隔板：計算中將跨中橫隔板自重作為集中力考慮取值3.42t二、結(jié)構(gòu)模型1、計算程序計算中采用了土木結(jié)構(gòu)專用的結(jié)構(gòu)分析與優(yōu)化設(shè)計軟件MIDAS/Civil6.7.1版。2、結(jié)構(gòu)離散全橋離散為39個節(jié)點，38個單元。詳見下圖:三、計算結(jié)果成橋階段應(yīng)力計算結(jié)果箱梁上緣正應(yīng)力圖箱梁下緣正應(yīng)力圖箱梁主拉應(yīng)力圖在成橋階段箱梁上下緣正應(yīng)力分布合理，。2、運營階段計算結(jié)果在運營階段進行了三組荷載計算：公路=1\*ROMANI級荷載；橋面非均勻升降溫度荷載；基礎(chǔ)位移荷載，上述荷載將與恒載組合按規(guī)范規(guī)定進行各種狀況計算。=1\*GB2⑴持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算a、正截面抗裂驗算荷載長期效應(yīng)組合應(yīng)力如下圖箱梁上緣箱梁下緣 箱梁在荷載長期效應(yīng)組合下除梁端部外截面上下緣全為壓應(yīng)力，正截面抗裂滿足規(guī)范要求荷載短期效應(yīng)組合應(yīng)力如下圖箱梁上緣箱梁下緣箱梁在荷載短期效應(yīng)組合下截面下緣（除梁端部）全為壓應(yīng)力，墩頂上緣出現(xiàn)拉應(yīng)力，其最大值為0.415Mpa≤0.35ftk=0.93Mpa。正截面抗裂滿足要求。=2\*alphabeticb、斜截面抗裂驗算荷載短期效應(yīng)組合主拉應(yīng)力如下圖箱梁在荷載短期效應(yīng)組合下截面主拉應(yīng)力最大值為0.951Mpa≤0.5ftk=1.33Mpa。斜截面抗裂滿足規(guī)范要求。3、持久狀況預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件應(yīng)力計算（彈性階段截面應(yīng)力計算）考慮了四種荷載組合（均考慮了汽車荷載沖擊系數(shù)、預(yù)加力次效應(yīng)）：組合1：恒載+汽車+升溫+基礎(chǔ)沉降1組合2：恒載+汽車+降溫+基礎(chǔ)沉降1組合3：恒載+汽車+升溫+基礎(chǔ)沉降2組合4：恒載+汽車+降溫+基礎(chǔ)沉降2最不利正應(yīng)力圖如下箱梁正截面最大壓應(yīng)力為12.3Mpa≤0.5fck=16.2Mpa，滿足規(guī)范正截面壓應(yīng)力要求。最不利主壓應(yīng)力圖如下 從主壓應(yīng)力圖中查出最大主壓應(yīng)力為12.4Mpa≤0.6fck=19.44Mpa，滿足規(guī)范對主拉應(yīng)力要求。結(jié)構(gòu)最大撓度驗算混凝土采用C50，撓度長期增長系數(shù)ηθ=1.425，荷載