第五章蒸餾一、選擇與填空1、精餡操作的依據(jù)是混合液中各組分揮發(fā)度的差異。實現(xiàn)精餡操作的必要條件是塔頂液相回流和塔底上升蒸汽。2、汽液兩相呈平衡狀態(tài)時，汽液兩相溫度—相同_，但液相組成—小于—汽相組成。3、用相對揮發(fā)度。表達(dá)的汽液平衡方程可寫為y=―笠一。根據(jù)0的大小，可用來判1+（以一1）x定用蒸餡方法分離的難易程度，若a=1則表示不能用普通的蒸餡方法分離該混合液。4、在精餡操作中，若降低操作壓強，則溶液的相對揮發(fā)度增加，塔頂溫度降低，塔釜溫度降低，從平衡角度分析對該分離過程有利。5、某二元物系，相對揮發(fā)度a=3,在全回流條件下進(jìn)行精餡操作，對第n、n+1兩層理論板，已知y=0.4，則y=0.182。全回流通常適用于開工階段或?qū)嶒炑芯俊?、精餡和蒸偶的區(qū)別荏于精餡必須引入回流；平衡蒸餡和簡單蒸偶的主要區(qū)別在于前者為連續(xù)的穩(wěn)態(tài)過程而后者是間歇的非穩(wěn)態(tài)過程。7、精餡塔的塔頂溫度總是低于塔底溫度，其原因是塔底壓強高和塔底難揮發(fā)組分含量高。8、在總壓為101.33kPa、溫度為85°C下，苯和甲苯的飽和蒸汽壓分別為p0=116.9kPa,p0=46kPa，則相對揮發(fā)度a=2.54，平衡時液相組成xA=0.78，氣相組成yA=0.90。B9、某精餡塔的精餡段操作線方程為y=0.72x+0.275,則該精餡塔的操作回流比為2.371，餡出液組成為_0.982_。10、最小回流比的定義是在特定分離任務(wù)下理論板數(shù)為無限多時的回流比，適宜回流比通常取1.1~2.0R11、精餡塔進(jìn)料可能有三種不同的熱狀況，當(dāng)進(jìn)料為氣液混合物且氣液摩爾比為2:3時，則進(jìn)料熱狀況q值為里￡。23//I-（-1+-1）注：q=Lv-^=V5V5l=0.6LlLV-Ll12、在塔的精餡段測得x=0.96、x=0.45、x=0.40（均為摩爾分率），已知R=3，a=2.5,D…、23則第三層塔板的氣相默弗里效率Emv_44.1%_o13、在精餡塔設(shè)計中，若F、％、q、D保持不變，若增加回流比R，則%增加,%減小，V增加,L/V增加?！浮憧?4、在精餡塔設(shè)計中，若F、x、x、x及R一定，進(jìn)料由原來的飽和蒸氣改為飽和液體，則所需理論板數(shù)N減小。精餾段上升蒸氣量V不變、下降液體量L不變；提餡段上升蒸氣量V’增加、下降液體量L’增加。15、操作中的精餡塔，增大回流比，其他操作條件不變，則精餡段液氣比L/V增大，提餡段液氣比L’/V’減小，x增加，x減小。16、操作中的精餡塔，保持F、Dx、q、V不變，增加W，則x增加，x增加，L/V增加。17、在連續(xù)精餡塔中，若x、x、R、q、D/F相同，塔釜由直接蒸汽州熱改為間接蒸汽加熱，則所需的理論板數(shù)N減小D，x增加。18、恒沸精餾與萃取精餾的共同點是都需要加入某種添加劑。兩者的主要區(qū)別是恒沸精餾時添加劑需與被分離組分形成恒沸物和恒沸精餾的添加劑氣化后由塔頂排出，耗能大。19、某二元混合物，若液相組成x為0.45，相應(yīng)的泡點溫度為t；汽相組成y為0.45,.一、一A1A露點溫度為t2，則A。A.t<tB.t=tC.t>tD.不能判斷20、兩組分物系的而對揮發(fā)度越小，則表示分離該物系衛(wèi)。A.容易B.困難C.完全D.不完全21、精餾塔的操作線為直線，其原因是￡A.理論板假定B.理想物系C.塔頂泡點回流D.恒摩爾流假定22、分離某兩組分物系，進(jìn)料量為10kmol/h，組成Xf為0.6，若要求餾出液組成xD不小于0.9，則最大餾出液量為里FDA.6.67kmol/hB.6kmol/hC.9kmol/hD.不確定23、精餾塔中由塔頂向下的第n-1、n、n+1層塔板，其汽相組成關(guān)系為_旦_。A.y>y>y；B.y<y<y；?C.y=y=y；D.不確定。24、在原料量和組成相1同的條件下，用簡簞?wù)麴s得的氣相總組成為xd1，用平衡蒸餾得的氣相總組成為XD2，若兩種蒸餾方法所得的氣相量相同，則JD1A5、'在精餾塔的首解計算中:若進(jìn)料熱狀態(tài)3不能判斷使BA-平衡線發(fā)生變化B.操作線與q線發(fā)生變化C-平衡線與q線變化。.平衡線與操作線變化26、操作中的精餾塔，若選用的回流比小于最小回流比，則RA.不能操作B.x,x均增加C.x,x均不變D.x減小，x增加DWDWDW27、操作中的精餾塔，若保持F、q、x、xw、V’不變，減?。?，則￡A.D增大、R減小B.D減小、R不變可FC.D減小、R增大D.D不變、R增大28、用某精餾塔分離兩組分溶液，規(guī)定產(chǎn)品組成x、x，當(dāng)進(jìn)料組成為x時，相應(yīng)的回流比為R；進(jìn)料組成為x時，相應(yīng)的回流比為Ro5若xW<x，進(jìn)料熱狀況不變，則C1F2rr2F1F2A.R<RB.R=RC.R>RD.無法判斷1.一212^...12一29、用精餾塔完成分離任務(wù)所需理論板數(shù)N為8（包括再沸器）若全塔效率E為50%，則實際板數(shù)為￡TTA.16B.12C.14D.無法確定30、在常壓下苯的沸點為80.1°C，環(huán)己烷的沸點為80.7°C，欲使該兩組分混合物得到分離宜采用CA.恒沸精餾B.普通精餾C.萃取精餾D.水蒸汽精餾吸收復(fù)習(xí)題一、對低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)總壓降低時，亨利系數(shù)E將—不變,相平衡常數(shù)m將增大L,H將不變二、亨利定律表達(dá)式peEx,若氣體在水中的亨利系數(shù)E值很小，說明該氣體為_易溶_氣體三、在吸收過程中，Ky和ky是以^*和_7—廠為推動力的吸收系數(shù)，它們的單位是—成。］/^?s?Ay）

四、若總吸收系數(shù)和分吸收系數(shù)的關(guān)系可以用上=—+上，其中上表示_氣膜阻KgkGHk^kG力，當(dāng)1/(H.)項可忽略時，表示該吸收過程為氣膜控制。五、在1atm,20°C時，某濃度氣體被清水吸收，若氣膜吸收系數(shù)k=0.1kmol/G(m2-h-atm),液膜吸收系數(shù)kL=0.25kmol/(m2-h-kmol/m3),溶質(zhì)的亨利系數(shù)H=149.3kmol/(m3-atm),則該溶質(zhì)為易溶氣體，氣相總吸收系數(shù)K=0.0997cmol/六、一般而言，兩組分A，B的等摩爾相互擴(kuò)散體現(xiàn)在__精餾—單元操作當(dāng)中，而組分A在B中單相擴(kuò)散體現(xiàn)在—吸收—單元操作中。七、在吸收過程中，若降低吸收劑用量，對氣膜控制物系，體積吸收總系數(shù)KYa值將=不變_,對液膜控制物系，體積吸收總系數(shù)Ka值將_減小—'八、雙膜理論是將整個相際傳質(zhì)過程簡化為通過氣、液兩膜層的分子擴(kuò)散過程九、吸收塔的操作線方程和操作線是通過—物料衡算得到的。它們與—平衡關(guān)系、操作溫度和一壓強及塔的結(jié)構(gòu)無關(guān)。十、吸收因數(shù)A可表示為L/mG它在Y-X圖中的幾何意義是操作線斜率和平衡線斜率之比_十一、若分別以s「S2、S3表示難溶、中等溶解度、易溶氣體在吸收過程中的脫吸因數(shù)，吸收過程中操作條件相同，則S—大于—S__大于__S123十二、吸收過程中，若減小吸收劑用量，操作線的斜率一變小,吸收推動力一變小—十三、吸收過程中物系平衡關(guān)系可以用十三、吸收過程中物系平衡關(guān)系可以用Y*=mX表示，最小液氣比的計算式Y(jié)―1Y1-xm2第七章固體物料的干燥一、選擇與填空1、對流干燥的必要條件是濕物料表面的水汽分壓大于干燥介質(zhì)中的水汽分壓；干燥過程是傳熱與傳質(zhì)相結(jié)合的過程。2、在101.33kPa的總壓下，在間壁式換熱器中將溫度為293K，相對濕度為80%的濕空氣加熱，則該空氣下的下列狀態(tài)參數(shù)變化的趨勢是：濕度H不變，相對濕度中減小，濕球溫度tw升高，露點td不變。3、在101.33kPa的總壓下，將飽和空氣的溫度由t1降到匕，該空氣下的下列狀態(tài)參數(shù)變化的趨勢是：濕度H減小，相對濕度6100%，濕球溫度tw降低，露點td降低。4、在實際的干燥操作中，常用干濕球溫度計來測定空氣的濕度。5、測定空氣中水汽分壓的實驗方法是測量盤點。6、恒定干燥條件是指空氣的溫度、濕度、流速均不變的干燥過程。7、在一定的溫度和總壓下，以濕空氣作干燥介質(zhì)，當(dāng)相對濕度0較大時，則濕物料的平衡水分相應(yīng)較高，其自由水分相應(yīng)較低。8、恒速干燥又稱表面汽化控制階段，影響該階段干燥速率的主要因素是干燥介質(zhì)的狀況、流速、與物料的接觸方式；降速干燥又稱內(nèi)部遷移控制階段，影響該階段干燥速率的主要因素是物料結(jié)構(gòu)、尺寸、與干燥介質(zhì)的接觸方式、物料的溫度等。9、在恒速干燥階段，濕物料表面的溫度近似等于空氣的濕球溫度。10、在常壓和40°C下，測得濕物料的干基含水量X與空氣的相對濕度0之間的平衡關(guān)系為：當(dāng)0=100%時，平衡含水量X*=0.16kg/kg絕干料，當(dāng)0=40%時，平衡含水量X*=0.04kg/kg絕干料。已知該物料的初始含水量X=0.23kg/kg絕干料，現(xiàn)讓該物料在40C下與0=40%的空氣充分接觸，非結(jié)合水含量為0：07kg/kg絕干料，自由含水量為0.19kg/kg絕干料。11、在恒定干燥條件下測得濕物料的干燥速率曲線如圖示，其恒速階段的干燥速率為Wkg水/m2?h，臨界含水量為0.2kg/kg絕干料，平衡含水量為0.04kg/kg絕干料。12、理想干燥過程（絕熱干燥過程）是指不向干燥器補充熱量、忽略熱損失、忽略加熱物料所消耗的熱量，干燥介質(zhì)進(jìn)入和離開干燥器的焓相等13、寫出三種對流干燥器的名稱廂式干燥器、流化床干燥器、氣流干燥器等。14、固體顆粒在氣流干燥器中經(jīng)歷加速運動和恒速運動兩個運動階段，其中加速運動是最有效的干燥區(qū)域。流化床干燥器適用于熱敏性物料的干燥，處理粒徑為30Um?6mm粉狀物料最為適宜。15、若已知濕空氣的如下兩個性質(zhì)參數(shù)，則工可在H-I圖確定濕空氣的狀態(tài)。TOC\o"1-5"\h\zA.H、pB.H、tC.H、tD.I、t16、當(dāng)濕空氣的相對濕度0=60%，其干球溫度t、s濕球溫度t^和露點td之間的關(guān)系為衛(wèi)A.t=t=tB.t>t>tC.t<t<tD.t>t=tdwdwdwdwd17、空氣在預(yù)熱過程中不變化的參數(shù)是RA.焓B.相對濕度C.濕球溫度D.露點18、物料的平衡水分一定是土A.結(jié)合水B.^E結(jié)合水C.臨界水分。.自由水分19、在恒定干燥條件下將含水量為0.2（干基，下同）的濕物料進(jìn)行干燥，當(dāng)干燥至含水量為0.05時干燥速率下降，再繼續(xù)干燥至恒重，測得此時含水量為0.004，則物料的臨界含水量為里，平衡含水量為工A.0.05B.0.20C.0.004D.0.19620、同一物料，如恒速階段干燥速率加快，則該物料的臨界含水量將￡A.不變B.減少C.增大D.不一定21、已知物料的臨界含水量為0.18（干基，下同），現(xiàn)將該物料從初始含水量0.45干燥至0.12，則干燥終了時物料表面溫度。為業(yè)a.e>tb.e=tc.e=td.e=t22利用空氣作介質(zhì)干燥熱敏性物料，苴干燥處于降速階段，預(yù)縮短干燥時間，可采取的最有效措施是BA.提高干燥介質(zhì)的溫度B.增大干燥面積、減薄物料厚度C.降低干燥介質(zhì)的相對濕度D.提高空氣流速23、在等速干燥階段，用同一種熱空氣以相同的流速吹過不同種類的物料層表面，對于十燥速率的正確判斷是AA.隨物料種類的不同而有極大差別B.隨物料種類的不同可能會有差別C.各種不同種類的物料的干燥速率相同D.不好判斷24、測定物料臨界濕含量對固體物