第二節(jié)無功功率與電壓調(diào)整 QGC-QLD-QL=QresQGC為系統(tǒng)的無功電源之和；QLD為系統(tǒng)無功負荷之和；QL為網(wǎng)絡無功損耗之和，這三、QMQm

UX

I2從以上看出Qm為勵磁功率，根據(jù)看，它壓平方成正比，但實際上，當電壓較高時，由于飽和影響，勵磁抗Xm還將下降。所需的無功。

為漏抗所需的無功損耗，如果負載功率不變，則mSPI2R(1SmS

I V%S2TT

2

S

（N2 I0、VS輸電線路用Π形等值電路表示，線路串聯(lián)電抗中的無功功率損耗QL與所通過電流的平方成正比即P2Q P2Q2Q 1X 2VV VV 線路電容的充電功率

B(V2V2 P2

V2線路的無功功率總損耗為:QL+QB= 1V21

2(V1V2

SGNSin

PGNtgn266MVAR電容器向系統(tǒng)提供的無功功率

V XC大負荷時允許電壓低運行，但不能低于額定值的2.5%；小負荷時允許電壓高一些，但不超過額定電壓的有載調(diào)壓一種是本身就具有調(diào)壓繞組，另一種在串并在主變壓上，這相當于在串聯(lián)了一個附加電勢串接入靜電電容器，利用電容器的容抗補償線路的感抗，使電壓損耗中 VVPRV

PRQ（XVCVCV串聯(lián)接入的電容器安裝地點與負荷和電源的分布有關(guān),地點選擇的原則是:使沿線電壓盡可能均勻,各負荷點電壓都在允許范圍內(nèi),電容的串接要根據(jù)網(wǎng)絡來定,對單電源線路,要求到線路末端安裝,這樣可以使避免始端電壓過高和通過電容器的短路電流過大,二灘屬于此種,對沿線有若干個負荷,安裝在補償前產(chǎn)生二補償效果: 加上串補后線路末端電壓可以提升

CVCV繁功率因數(shù)又很低的配電 補償所需要的容抗值XC和被補償線路原來的感抗值XL之比k 6-1電力系統(tǒng)中的電壓是衡量電能質(zhì)量的一個重要指標。保證供給用戶的電壓與其額定值的偏移不超過規(guī)定的數(shù)值是電力系統(tǒng)運行調(diào)整的基本任務之一。從前面分析可知，電力系統(tǒng)中的電壓與系統(tǒng)中的無功功率密切相關(guān)，為保證系統(tǒng)的電壓水平，系統(tǒng)中應有充足的無功電源。本節(jié)就是分析無功功率與電壓的一 無功功率負荷和無功功率損I0的百分值，約為1~2短路電壓Uk的百分值，約為10電力線的無功功率損耗也分為兩部分，即并聯(lián)導納和串聯(lián)電抗中的無功功率損耗并聯(lián)電納中的無功功率損耗Qb

U22而串聯(lián)電抗中的無功功率損耗Qx可表示為 P2QxIX U QSsin

sin

P

0.3％~0.5％。電容器所供出的無功功率QC與其端電壓UU2UQCC式 XC——電容器的容抗50％~60％。靜止無功功率補償器（SVC）P245C與電感Lf串無功功率為QC3，而負荷消耗的無功功率為QL，變壓器的無功損耗為QT，線路電抗無功損耗為Qx，線路電納無功損耗為Qb，因此，相似于有功功率的平衡，無功功率的平衡式為

式中QGCQLQ6—3二 電壓波動和電壓管12．12(b)j、k4-12(c)(d)i-j、i-k4-12(e)(f)所示。求中樞點電壓Uij0~88~24

Ui=Uj+Uij=(0.95~1.05)UN0.04UN=(0.99~1.09)UNUi=Uj+Uij=(0.95~1.05)UN0.10UN=(1.05~1.15)UNkUi0~1616~24

Ui=Uk+Uik=(0.95~1.05)UN0.01UN=(0.96~1.06)UNUi=Uk+Uik=(0.95~1.05)UN0.03UN=(0.98~1.08)UN4-13(a)、(b)j、ki4-14(a)j、kUi0~8

Ui=(0.99~1.06)UN8~16

Ui=(1.05~1.06)UN16~24

Ui=(1.05~1.08)UNi與這些負荷之間線電壓損耗UijUik的大小和變化規(guī)律都不相同，要同時滿足這兩個負荷對電1％。8~24Uij0.12，8~1651.05UN1.0UN％，即些，但不高于線路額定電壓的+7.51.075UN2％~5%的數(shù)值，1.02-1.05UN，不必隨負荷變化來調(diào)整中樞點的電壓，仍可保證負5％。

k2

P

Vk

PRVVG kkbkk 4-15UG0而對發(fā)電機來說，考慮機端負荷的要求及供電至地方負荷線的電壓損耗，其電壓調(diào)整范圍為0~5％，6300kVA1.05UTNUTN095UTN其UTN為高壓側(cè)額定電壓，在UTN8000kVA1.05UTN、1.025UTN、UTN、0.975UTN、0.95UTN處引出，調(diào)壓范圍為±2×2．5％。 Ui Ui UTNi

UImaxk

U

最大負荷下：UtI

最小負荷下：UtImin

（

UtI

UtI2根據(jù)UtI選定一個最接近的分接頭后，再按選定的分接頭校驗母線實際電壓是否滿足要求。最大負荷時： U 最小負荷時：U

U

U

UU

U

U

UiminUNU4-1]4-18SN20MVA110／11kV18MVA7MVA，cos0.8107.5kV器參數(shù)為：Uk10.5Pk163kW，解

UR NNN

U%U 10.5110

X NT100ST

10020S

Uimax10(12.5%) 10(17.5%)UUi

UIm

107.514.44.9310.8Ui107.55.64.934.2i

Im

UiUimaxUimin UTImaxUimaxU

i U UT

iN104.6UiUi

所以由式(4-7)

UTImaxUT2

2110×1－2.5％)：107.25kV

UiU

10.25

UiU

U UimaxUN100%10.25-10100%UUN

U UiminUN100%10.73-10100%UUN

最大負荷下：UtImax

最小負荷下：UtImin

UtI

UtI215%以上。圖4-20是內(nèi)部具有調(diào)壓繞組的有載調(diào)壓變壓器的原理接線圖。它的主繞組同一個具有若干個分接頭Ka和Kb，緣油劣化，在可動觸頭Ka、Kb上串聯(lián)兩個接觸器KMa、KMb，將它們放在單獨的油箱里。當變壓器切換6—3P268Uj和Ujc分別為補償前和補償后低壓側(cè)歸算到高壓側(cè)的低壓母線電壓（忽略電壓降的橫分量補償前：U

U

PjrijQjxU

補償后：U

U

Pjrij(Qj-Qc)xUQUjc

U)(PjrijQjxijPjrijQjxij

x x

U UcQ