-.z.1、淺根底1.1土中應力計算自重應力計算【例題1】無隔水層時自重應力計算*地基地質剖面如圖-2所示，細砂層地面處的自重應為()kPa?！睞〕62.05(B)47.05(C)82.05(D)42.05解耕植土層地面處:σcz=17.0×0.6=10.2(kPa)地下水位處:σcz=10.2+18.6×0.5=19.5(kPa)粉質砂土底面處:σcz=19.5+(19.7-10)×1.5=34.05(kPa)細砂層底面處:σcz=34.05+(16.5-10)×2=47.05(kPa)應選答案(B)例題分析(1)地下水位以上土的重度應選用土層的天然重度。(2)地下水位以下土的重度應選用浮重度,即土的飽和重度減去水的重度,即:γi′=γi-γw案例模擬題1*地質剖面如圖-3所示,粉土底面處的自重應力為()kPa。(A)66.5(B)90.9(C)65.9(D)50.9【例題2】有隔水層時自重應力計算*地質剖面如圖-4所示,泥巖層頂面的自重應力為()kPa?！睞〕41.7(B)31.85(C)36.85(D)41.85解：泥巖應視為不透水層,其頂面的自重應力為：σcz=17.5×1.0+19.0×0.5+(19.7-10)×0.5=10×0.5=36.85(kPa)應選答案(C)。例題解析(1)透水層中地下水位以下土體重度應為浮重度:γi′=γi-γw(2)假設地下水位以下存在不透水層時,不透水層層面以上的自重應力求解與透水層土體求法一樣,不透水層層頂面的自重應力有突變,即自重應力等于上覆水土的總重。案例模擬題2*工程地質剖面如圖-5所示。〔1〕地下水位以下0.5m處土的自重應力為〔〕kPa?！睞28(B)23(C)27(D)25〔2〕泥巖層頂面土的自重應力為〔〕kPa。(A)36(B)28(C)38(D)48根底底面壓力計算〔按"建筑地基根底設計規(guī)"〕【例題3】中心荷載作用下基底壓力的計算：一墻下條形根底底寬1m，埋深1m，承重墻傳來的豎向荷載為150kN/m，則基底壓力為〔〕kPa。(A)140(B)150(C)160(D)170解基底壓力Pk=(Fk+Gk)/A=Fk/(b×1)+(γbd×1)/(b×1)=Fk/b+20d=150/1+20×1=170(kN/㎡)應選答案〔D〕例題解析計算基底壓力時，注意別漏掉根底和其上覆土所產(chǎn)生的壓力，根底和其上覆土體的平均重度按20kN/m計。案例模擬題3*根底形心受到上部構造傳來的荷載為400kn，根底埋深1.5m，根底底面尺寸為3m×2m(A)66.7(B)96.7(C)230(D)200【例題4】偏心荷載作用下基地壓力的計算〔e<b/6〕，基底面積〔圖-1〕3m×2m，基底中心處的偏心力矩Mk=147KN.m，豎向力合力N=490kN，則基底壓力為〔〕kPa。(A)155.17,8.17(B)130.67,32.67(C)163.33,0(D)141.7630.31.解偏心距e0=Mk/Nk=147/490=0.3(m)b/6=3/6=0.5(m)e<(b/6)pma*=Fk+Gk/A±Mk/W=Nk/A±(e0Nk)/(bl2/6)應選答案〔B〕例題解析1、判別e0與b/6的關系是關鍵，當時e0≤(b/6)時，2、下面兩圖的作用效果一樣，計算基底壓力時都應考慮偏心對矩形根底，,其中，為力矩作用方向根底的邊長。案例模擬題4基底底面尺寸4m×2m，基底處作用有偏心荷載700kN，偏心距0.3m，如圖-2，則基底壓力為〔〕kPa?！睞〕206.25,48.75(B)115.06,59.93(C)126.88,48.13(D)142.63,32.38 案例模擬題5*矩形根底尺寸4m×3m，根底頂面作用有豎向荷載500kN，彎矩150kN，如以下圖左，根底埋深2m，則基底壓力為〔〕kPa。〔A〕51.23,32.10(B)60.80,22.53(C)119.17,44.17(D)100.42,62.92【例題5】偏心荷載作用下基底壓力的計算〔e>b/6〕*構筑物根底(見圖-4)，在設計地面標高處作用有偏心荷載680kN，偏心距1.31m，根底埋深為2m，底面尺寸4m×2m，則基底最大壓力為〔〕kPa。〔A〕300.3(B)204.2(C)150.15(D)250.63解:根底及填土重力＝20×4×2×2＝320〔kN〕＝680+320＝1000〔kN〕根底形心處的彎距：＝680×1.31＝890.8〔kN·m〕偏心距＝＝＝0.89(m)＝=0.67m>根底底面出現(xiàn)零應力面區(qū)。a＝－＝－0.89＝1.11〔m〕＝==300.3〔kN/〕應選答案〔A〕。例題解析=1\*GB3①當偏心距>時，＝。=2\*GB3②偏心距是作用于根底心形處的總彎距與豎向力合力的比值。案例模擬題6*構筑物根底底面尺寸3m×2m，基底中心處的偏心力距為300kN·m，如圖-5,豎向力為260kN，根底埋深2m，則基底邊緣最大壓力為〔〕kPa.〔A〕416.67〔B〕277.77〔C〕185.19〔D〕217.86圖案例模擬題7基底底面尺寸4m×2m，在根底頂面受偏心荷載500kN，偏心距1.41m，根底埋深2m，如圖-6，則基地邊緣最大壓力為〔〕kPa。〔A〕146.20〔B〕239.77〔C〕198.88〔D〕73.10【例題6】有地下水時箱形根底基底壓力的計算*高層建筑采用天然地基，基底面積15m×45m，包括地下室在建筑物的總重設計值為135000kN，根底埋深及工程地質剖面如圖-7，則地基土所承當?shù)膲毫椤病砶Pa。〔A〕220〔B〕200〔C〕180〔D〕160解：作用于底板上的反作力值P＝＝＝200〔kPa〕底板傳到地基上的壓力有地基土和水二者共同承當。水所承當?shù)膲毫Γ?0×2＝20〔kPa〕土所承當?shù)膲毫Γ?00－20＝180〔kPa〕應選答案〔C〕。例題解析計算箱形根底基底壓力時，應考慮地下水對箱基的浮力。根底底面附加應力計算由于建筑物的荷載作用在土中產(chǎn)生的應力，稱為附加應力。凡由建筑物荷載產(chǎn)生的附加應力，其分布規(guī)律與自重應力不同。因為根底的面積是有限的，根底荷載是局部荷載，應力通過荷載下的土粒逐個傳遞至深層，在此同時發(fā)生應力擴散，隨著深度的增加，荷載分布到更大的面積上去，使單位面積上的應力愈來愈小。所以附加應力值是隨深度增加而逐漸減小的。附加應力的另一特點是使地基產(chǎn)生新的變形，從而使建筑物發(fā)生沉降。變形的延續(xù)時間在可塑的或軟的黏性土中往往很長，長達數(shù)年或十余年以上。當根底無埋深時，附加應力就等于基底處的接觸壓力〔圖-1〔a〕〕；當根底埋于地下D深度是，附加應力要小于接觸壓力，因為D深度處土原先承受壓力，把接觸壓力扣除土原先承受的壓力，所余局部才是由于修建建筑物新增加到土層上的附加應力。因此，在有埋深的情況下，基底處的附加應力為＝P-＝P-d〔-1〕式中，基底處的附加應力，kPa；P基底處的接觸壓力，kPa；基底處的自重壓力，kPa；土的重度，kN／；D根底埋深，m。由式〔-1〕可以看出，如接觸壓力p不變，埋深愈大則附加應力愈小。利用這一點，在地基的承載力不高時，為了較少建筑物的沉降，措施之一就是減少基底附加應力，為此，可將根底埋深適當增加，附加應力就減小了。如將高層建筑埋于地下8～9m，而在地下局部修建兩三層地下室。使＝P-d＝0〔-2〕圖-1基底附加應力的計算圖形這時基底沒有附加應力了，沉降也不會產(chǎn)生〔如果不考慮挖基坑卸載與建房再加載的話〕，這樣的根底稱為浮式根底或者補償根底〔圖-2〕，即說它不下沉，而是"浮〞在那里，建筑物的重量正好"補償〞了挖去的土重。【例題7】軸心荷載作用下基底附加應力計算假設在圖-3的土層上設計一條形根底，根底埋深d＝0.8m，上部構造線荷載F=200kN／m，根底寬度為1.3m，則基底附加應力為〔〕kPa。解：基底壓力p＝＝=168.85〔kPa〕基地附加壓力＝P-d＝169.85-〔17.0×0.6＋18.6×0.2〕=155.93〔kPa〕應選答案〔B〕。例題解析基底附加應力就是基底壓力〔接觸壓力〕減去土的自重應力。計算根底自重時，平均重度取20kN／m3；計算土的自重應力時，土層重度取天然重度，水下取浮重度。案例模擬題8*矩形根底底面尺寸4m×2m，如圖-4，根底埋深2m，基底中心受軸心荷載F＝300kN，則基底附加應力為〔〕kPa。〔A〕3.1〔B〕45.5〔C〕43.1〔D〕41.5【案例8】偏心荷載作用下基底附加應力計算〔e<〕*矩形根底底面尺寸2.4m×1.6m，埋深d＝2.0m，所受荷載設計值M＝100kN·m，F(xiàn)＝450kN，其他條件見圖-5，則基底最大、最小附加應力分別為〔〕kPa。〔A〕129.42,32.15〔B〕222.4,92〔C〕186.0,55.6〔D〕188.4,58解：=1\*GB3①求根底及其上覆土重G＝Ad＝20×2.4×1.6×2.0=153.6〔kN〕=2\*GB3②求豎向荷載的合力N=F+G=450+153.6=603.6〔kN〕=3\*GB3③求偏心距＝==0.166m<==0.4m=4\*GB3④求基底壓力=〔1〕=〔1〕=〔kPa〕=5\*GB3⑤求基底附加應力=17×0.8+19×1.2=36.4〔kPa〕=-=222.4-36.4=186.0〔kPa〕=-=92.0-36.4=55.6〔kPa〕應選答案〔C〕。案例模擬題9矩形根底底面尺寸為4m×3m，根底頂面手偏心荷載F＝550kN，偏心距1.42m，埋深2m，其他條件見圖-6，則基底最大附加壓力為〔〕kPa?！睞〕98.57〔B〕553.76〔C〕147.59〔D〕276.88【例題9】*水池剖面如圖-7所示，根底底面積8m×10m，其上建筑物及根底總重量為3200kN，地面下1m以下有地下水，則當基底埋深2m和4m時，根底附加壓力分別為〔〕kPa〔A〕6，24〔B〕16，0〔C〕8，16〔D〕4，16解基底平均壓力==40〔kPa〕①埋深2m時基底處土的自重壓力：基底附加壓力：②埋深為4m時基底處土的自重應力基底附加壓力可見埋深4m，既水池為全地下式水時，基底附加壓力為0，幾乎不發(fā)生沉降。應選答案〔B〕例題解析1、當根底無回填土時，無論根底如何變化，基底壓力不變。當有回填土時，基底壓力隨埋深的增大而增大。2、根底埋深不同時，根底處土的自重壓力隨深度變化而變化，根底附加壓力也隨之變化。案例模擬題10*矩形根底底面尺寸4m×2m，受上部構造軸心荷載300kN，土的重度r=16kN/m3，當埋深分別是2m和4m時，根底附加壓力為〔〕kPa?！睞〕45.5，53.5〔B〕45.5，13.5〔C〕5.5，13.5〔D〕77.5，13.5地基附加應力計算【例題10】地基中心點下附加應力計算：根底底面埋深D=1.5m，根底尺寸B×L=1.25m×2m，地面處由于上部構造傳來的荷載為則地基中心點下3.0m處的附加應力為〔〕kPa〔A〕2，40〔B〕7，49〔C〕9，61〔D〕29，16解基底附加應力P0=〔kPa〕基底以下各點附加應力用角點法計算：L=1m，B=0.625m，則z/b=4.8，l/b=16，查規(guī)表K.0.1-1得a=0.029σc=4×α×P0=4×0.029×82.58=9.61〔kPa〕選C例題解析求l/bz/b時，l，b均為劃分的下矩形的長邊和短邊的長度，查表時應采用插法。案例模擬11矩形根底受到建筑物傳來的軸心荷載800Kn，根底尺寸4m×2m。根底深度2m，土的重度r=17.5kn/m3，則基底中心點以下2.0m處的附加應力為〔〕kPa〔A〕12.6〔B〕21〔C〕50.4〔D〕84【例題11】地基處任意點處附加應用的計算有一矩形底面根底b=4m，l=6m，其中作用均布附加荷載P0=100kPa，如圖-3，用角點法計算矩形根底外K點下深度為z=6m處N點的豎向附加應力〔〕kPa〔A〕13.1〔B〕6.5〔C〕29.9〔D〕18.2解如圖-3所示，將K點置于假設的矩形受荷面積的角點處，按角點法計算N點的附加應力，N點的附加應力是由受荷面積〔ajki〕與〔iksd〕引起的附加應力之和，減去矩形受荷面積〔bjkr〕和〔rksc〕引起的附加應力，既σz=σz〔ajki〕+σz〔iksd〕-σz〔bjkr〕-σz〔rksc〕σz=100×〔0.131+0.051-0.084-0.033〕=6.5〔kPa〕載荷作用面積l/bz/bαcAjkiIksdBjkrrksc9/3=39/1=93/3=13/1=36/3=26/1=66/3=26/1=60.1310.0510.0840.033應選B例題解析1、關鍵是正確劃分矩形，注意載荷疊加時，載荷作用的面積相加和相減后應與原受荷面積一樣。2、確定每個小矩形的長邊和短邊〔特別注意z/b〕，當計算點不是根底面中心點時，每個小矩形的長邊和短邊不一樣。案例模擬12有一矩形根底受到建筑物穿來的軸心荷載2250KN，根底尺寸5m×3m，埋深1.5m，土的重度r=18.0kn/m3【例題12】條形根底中心線下附加應力的計算*條形根底基寬2.0m，埋深1m，地基土重度為18kn/m3，建筑物作用在根底頂面上的中心荷載為236kn/m3，則次條形根底地面中心線下z=2m的豎向附加應力〔〕kPa〔A〕16.44〔B〕32.88〔C〕49.2〔D〕65.76解基底附加應力(kPa)z/b=2/1=2查規(guī)〔GB50007-2002〕表K.0.1-1得α=0.137σz=4×0.137×120=65.76〔kPa〕應選D例題解析計算條形根底均布荷載中心線下的豎向附加應力時，計算公式為σz=αc(條形，)P0案例模擬題13條形根底埋深1.5m，根底寬度1.6m，基底土重度r=17.6kn/m3作用在根底頂面的條形均布荷載為250kn/m，則此條形根底中心線下z=4m處的豎向附加應力為〔〕kPa〔A〕39.64〔B〕9.91〔C〕18.64〔D〕36.93【例題13】三角形荷載作用下地基附加應力計算條形根底基寬2.4m，如圖-5所示，作用在基底面上的三角形荷載最大值P0為200KPa，則此條形根底中心線下z=6m處的豎向附加應力為〔〕kPa〔A〕12.3〔B〕24.76〔C〕24.6〔D〕24.44解如圖-5所示，將三角形荷載劃分成三局部，即三角形荷載〔abf〕三角形荷載〔fde〕矩形荷載〔fbcd〕將其計算結果列表荷載作用面積z/bl/bαc根底地面附加應力afb6/1.2=5條形0.0309100fde6/1.2=5條形0.0301100fbcd6/1.2=5條形0.062100σz=2×〔0.0309+0.0301+0.062〕×100=24.6〔kPa〕應選C例題解析計算條形根底三角形荷載中心線下*點的附加應力公式為σz=2[α2(條形，)+α1(條形，)+α矩(條形，)×P0/2=[α2(條形，)+α1(條形，)+α矩(條形，)×P0案例模擬題14條形根底底寬2m，作用在基底上的三角形荷載最大值P0=150KPa，則此條形根底邊緣a點下z=4.5m處的豎向附加應力為〔〕kPa〔A〕8.90〔B〕17.76〔C〕10.07〔D〕20.15案例模擬題15*條形根底底寬4m，作用在根底上的三角形荷載最大值P0=180KPa，則此條形根底中心線下處的附加應力為〔〕kPa。(A)17.79(B)43.27(C)35.59(D)46.941.2地基承載力計算【例題14】按理論公式計算地基承載力的特征值*房屋墻下條型根底地面寬度1.5m，根底埋深1.30m,偏心距e=0.04,地基為粉質黏土，黏聚為力Ck=12Kpa,摩擦角=26度，地下水位距地表1.0m,地下水位以上的重度r=18kN/m3,地下水位以下土的飽和重度rsat=19.5KN/m3,則該地基土的承載力特征值為〔〕kPa.〔A〕220.12〔B〕218.73(C)203.63(D)235.23解：偏心距e=0.04<0.033b=0.33.5=0.0495(m)可按規(guī)"建筑地基根底設計規(guī)"〔GB50007—2002〕公式計算.按фk=20查規(guī),表,得Mb=1.10,Md=4.37,Mc=6.90地下水位以下土的浮重度r=rsat-rw=19.5-10=9.5r/m==16.04(kN/m3)fa=Mbrb+Mdr/md+Mcck=1.1×9.5×1.5+4.37×16.04×1.3+6.90×12=203.62(kPa)例題解析只有當e≤0.033b時，才可用土的抗剪強度指標確定地基承載力特征值。如果基地以上是混合土層，r/m取根底底面以上的加權平均有效重度；如果基地位于地下水位以下，則r取浮重度?！纠}15】地基承載力特征值的深寬修正*混合構造根底埋深1.5m,根底寬度4m,場地為均質黏土,重度r=17.5,空隙比e=0.8,液性指數(shù)Il=0.78,地基承載力特征值fak=190kPa,則修正后的地基承載力特征值為()kPa.〔A〕223.25〔B〕195.25(C)218(D)222解：因為根底寬度4m>3m,根底埋深1.5m>0.5m,故需對地基承載力特征值進展深寬修正.按e=0.8,I=0.78,查規(guī)表,得則fa=fak+ηbr(b-3)+ηdrm(d-0.5)=190+0.3×17.5×(4-3)+1.6×17.5×(1.5-0.5)=223.25kPa應選答案(A)例題解析注意r,rm的取值，r是基地以下土的重度，地下水位以下取浮重度，rm是基地以下土的加權平均重度，地下水位以下取浮重度。b小于3m時，b取3m；b大于6m時，b取6m。案例模擬題17*墻下條形根底,根底寬度為3.6m,根底埋深1.65m,室外高差0.45m,地基為黏性土(ηb=0,ηd=1.0,r=16kN/m3,rsat=16.8kN/m3),地下水位位于地面以上0.5m處,地基承載力特征值,雜修正后的承載力特征值為()kPa.〔A〕131.02〔B〕136.56(C)138.96(D)131.91【例題16】求軟土地基容許承載力有一軟土地基的橋墩,橋墩寬4m,長6m,根底埋深2m,該橋墩承受偏心荷載,該荷載在根底長度方向的偏心距1m,在寬度方向的偏心距0.5,水平荷載500kN,不排水抗剪強度Cu=40kPa,橋墩埋深局部土的重度r=16.0kN/m3,平安系數(shù)2.2,雜該軟土地基容許載力為()kPa.〔A〕94.6〔B〕115.83(C)126.62(D)137.14解例題解析按式〔－1〕計算的容許承載力不再按根底深寬進展修正；對小橋涵根底，也可用計算；當作用有偏心荷載時，和分別用和代替，，，分別為荷載在方向的偏心距。案例模擬題18〔缺〕【例題17】確定地基容許承載力一橋墩的地基土是一般黏性土，天然孔隙比e=0.4,天然含水率w=16％，塑限含水量為13％，液限含水量為28％。，則該地基容許承載力為〔〕KPa"A.380B.410C.430D.450解：液性指數(shù)天然孔隙比e=0.4＜0.5，e取0.5查規(guī)表-2得：[]=430kPa查表知：選擇C例題解析：對于一般黏性土，當e＜0.5時，取e=0.5，IL＜0時，取IL=0。對于超過規(guī)表的圍的一般黏性土，，Es為土的壓縮模量〔MPa〕黏性土的狀態(tài)按液性指數(shù)IL劃分，見"公路與橋涵地基與根底設計規(guī)"〔JYJ024-85〕附表1.2查承載力表的時候應該采用插法。案例模擬題19一橋臺的地基是新近沉積黏性土，e=0.9,液性指數(shù)IL=0.75，則該地基容許承載力為〔〕？A.110B.123C.130D.90案例模擬題20*一橋墩的地基土是一般黏性土，e=1.0，液性指數(shù)IL=1.1，土的壓縮模量Es=2.2MPa,則該地基容許承載力為〔〕kPa？A.70.17B.79.21C.89.69D.110案例模擬題21一橋臺的地基土是一般新黃土，w=22％.液限=28.e=0.7.則該地基容許承載力為〔〕？A190B.210C.230D.250【例題18】修正后地基承載力*水中根底尺寸6.0米×4.5米，持力層為黏性土，e=0.8,IL=0.45,常水位在地表上0.5米處，其他條件見以下圖，則該地基修正后的地基承載力為？A374.25B.321.88C解析：確定地基容許承載力持力層是黏土，e=0.8,IL=0.45.查規(guī)JTJ024-85表-2得承載力=250KPa。修正地基容許承載力按黏土，IL=0.45〈0.5，查規(guī)〔JTJ024-85〕表-4得K1=0，K2=2.5；由于持力層IL=0.45〈0.5，查規(guī)〔JYJ024-85〕，附表1.2，黏土呈硬塑狀態(tài)，可視為不透水層。=250+0×19.5×(4.5-2)+2.5×18.5×(3.5-3)+0.5×10=278.1(kPa)所以選擇C例題解析b是根底底面的段邊寬度〔或者是直徑〕,當b〈2米時，b=2，當b〉10米時，b=10根底受水流沖刷時。根底埋深由沖刷線算起。持力層為不透水層，所有1和2要采用飽和重度，持力層為透水層則1和2采用浮重度。浮重度b0一律采用27---28kN/m3,w=10kN/m3.凍土不進展深寬修正。5.不同土層的換算容重Z=。案例模擬題22有一水中根底，尺寸為4.0米×6.0米，埋深為4米，持力層為黏性土，e=0.6,w=20％。塑限含水量Wp=11％。液限含水量為30％。，土的天然重度為20.0。根底埋深圍的土的重度為飽和重度sat=20.0，則該地基允許承載力為〔〕kPa？A.352.11B.371C缺195-196頁例題21〔后半局部〕 2.求根底寬度b≥=3.86(m) b>3m，與假設相反，根據(jù)≥3.86m，再次假設b=3.9m，對ak進展深寬修正。=ak+=137.89+0.15〔18-10〕〔3.9-3〕＝138.97〔kN/m2〕b≥==3.82(m)則取b=3.9m滿足假設。3.驗算＝0.65〔m〕基底平均壓力滿足=168.3kPa與1.2＝166.76kPa接近〔滿足〕應選答案〔C〕例題解析 偏心荷載與軸心荷載在修正承載力特征值和根底寬度時，計算方法一樣，只是在驗算時，須驗算≤1.2案例模擬題26 *條形根底受荷載標準組合值F=250kN/m,彎矩12.0kN?m,根底埋深1.5m，地基為均質粉土，重度γ=18.0kN/m3，黏粒含量≥10%，地基承載力特征值ak=190kN/m2則基底寬度應為〔〕m。 〔A〕2.3〔B〕1.4〔C〕1.8〔D〕3.2案例模擬題27 *墻下條形根底埋深1.5m，室外高差0.45m，根底埋深及持力層圍均為均質黏土，重度γ=17.5kN/m3，孔隙比＝0.8，液性指數(shù)=0.78，地基承受豎向荷載F=610kN/m，彎矩M＝45kN?m地基承載力特征值ak=190kN/m2，則基底寬度為〔〕m〔A〕2.2 〔B〕3.4 〔C〕5.2 〔D〕5.6按"建筑抗震設計規(guī)"〔GB50011-2001〕確定建筑地基考慮地震作用力的地基承載力【例題22】考慮地震作用時求基底尺寸*一矩形根底在地震作用效應標準組合時受偏心荷載530kN，偏心距0.31m，根底埋深2m，根底為中密細砂，深度修正后的地基承載力特征值＝130kN/m2,則基底尺寸應為〔〕m。(A)3,4 (B)3,2 (C)2,4 (D)4,6解 1.確定根底尺寸 A≥＝＝＝5.89〔m3〕 取A＝6m2，假設=3m,=2m。 2.由根底為中密細砂，查規(guī)〔GB5001-2001〕表得＝1.3==1.3130=169(kN/m2) 1.2=202.8kPa 3.驗算 M＝5300.31＝164.3kN1m<=0.5m案例模擬題28 矩形根底在地震作用效應標準組合時受軸心荷載F＝670kN，地基土為稍密細砂，深度修正后的地基承載力特征值＝120kN/m2，根底埋深1.5m，則根底尺寸應為〔〕m?！睞〕2，3 〔B〕3，3.5 〔C〕2.5，3 〔D〕2，4案例模擬題29矩形根底在地震作用效應標準組合時受豎向荷載F＝800kN，彎矩M=20kNm，根底埋深1.5m，深度修正后的地基承載力特征值＝125kN/m2，地基土抗震承載力調整系數(shù)為1.3，則根底尺寸應為〔〕〔A〕2.5，3.5 〔B〕2，3 〔C〕3，4 〔D〕2.5，3按"公路橋涵地基與根底設計規(guī)"〔JTJ024-85〕確定根底底面積【例題23】求橋墩臺根底底面積*矩形橋墩受豎向力合力N=2580kN，作用在橋墩基底重心軸的彎矩地基土為亞砂土〔應按透水層考慮〕孔隙比，液性指數(shù)IL=0.6，，其他條件如圖-1，則根底尺寸應為〔〕m?！睞〕2.2，4 〔B〕2.7，4 〔C〕3，4 〔D〕4，5解：1.確定地基容許承載力地基為亞砂土，屬黏性土，，IL=0.6，查規(guī)〔JTJ042-85〕表-2得〔〕＝270kPa。2.修正地基容許承載力按黏性土IL=0.6"0.5，查規(guī)〔JTJ024-85〕表得持力層為透水層〔kN/m3〕 〔〕=〔〕+3.確定根底尺寸 A≥取A＝8.8m2，假設b=4m,則a=不滿足偏心驗算的要求。當b=4m時,由≤293.83得a≥2.64m，取a=2.7m4.驗算＝287.6〔kPa〕<293.83(kPa)滿足應選答案〔B〕例題解析1.〔〕為地基土修正后的容許承載力2.判斷持力層是否為透水層，如果持力層為透水層，則和一律采用浮重度。案例模擬題30*矩形橋墩受豎向力合力N＝2850kN,地基為黏性土，孔隙比，液性指數(shù)IL=0.4，，其他條件見圖-2，則根底尺寸應為〔〕m?！睞〕2，4.5 〔B〕2，3 〔C〕2.5，3 〔D〕3，4案例模擬題31*矩形橋墩受豎向力合力N＝2810kN，彎矩400kNm，埋置深度h=7m,，地基容許承載力〔〕＝300kPa,土質為黏性土，IL=0.45，水面與地面平齊，則根底尺寸應為〔〕m?！睞〕2，3 〔B〕3，4 〔C〕2.5，3 〔D〕2，2按"建筑地基根底設計規(guī)"〔GB50007-2002〕進展軟弱下臥層承載力驗算缺少203-206頁2.3地基變形計算【例題26】用分層總和計算根底沉降如圖矩形根底尺寸，傳至根底中心的荷載為500kN，根底埋深1.2m，地下水位于基底以下0.6m，地基土層室壓縮實驗成果見表-1，用分層總和罰計算根底中點沉降量為〔〕mm。表-1，地基土層e-p曲線數(shù)據(jù)壓壓力P孔隙比土層050100200300①粉土

0.6510.6250.6080.5870.570②粉質黏土0.9780.8890.8550.8060.773解：1.地基分層考慮分層厚度不超過0.4b=0.8m以及地下水位，基底以下1.2m的黏土蹭分兩蹭，層厚均為0.6m，其下粉質黏土層分層厚度均為0.8m。2.計算自重應力計算分層處的自重應力，地下水位以下取有效重度進展計算。如第三點自重應力為：1.8×17.6+0.6×〔17.6-9.8〕+0.8×〔18-9.8〕=42.92〔kPa〕計算分層上下界面處自重應力的平均值，作為該分層受壓前所受豎向應力，各分層帶的自重應力值及各分層的平均自重應力值見表-2表-2分層總合法計算地基最終沉降分層點深度(m)自重應力(kPa)附加應力(kPa)層號厚層(m)自重應力平均值(kPa)附加應力平均值(kPa)總應力平均值+(kPa)受壓前孔隙比受壓后孔隙比分層壓縮量0021.165.4--------10.631.761.0①0.626.463.289.60.6370.6129.221.236.447.6②0.634.154.388.40.6330.6127.732.042.931.4③0.839.739.579.20.9070.86915.942.849.520.9④0.846.226.272.40.8960.8749.353.656.014.6⑤0.852.817.870.60.8870.8755.164.462.610.7⑥0.859.312.772.00.8830.8743.875.269.28.2⑦0.865.99.575.40.8780.8722.33.計算豎向附加應力基底平均附加應力查規(guī)〔GB50007-2002〕表K.0.1-1可得應力系數(shù)及計算各分層點的豎向附加應力計算各分層上下界面處附加應力的平均值。各分層點附加應力值及各分層的平均附加應力值見表-2。4.各分層點自重應力值和附加應力平均值之和作為該分層受壓后所受總應力。5.確定壓縮層厚度。一般按來確定壓縮層深度，z=4.4m處6.計算各分層的壓縮量。如第3層，各分層的壓縮量列于表-2中。7.計算根底平均最終沉降量：應選答案〔C〕案例模擬題36*矩形根底尺寸2m×3.6m，根底手均布荷載，根底埋深1m，根底埋深圍及持力蹭均為粉土，基巖埋深為2.6m，,地基土層室壓縮實驗成果見表-3，用分層總和發(fā)計算根底中點的沉降量為〔〕mm。表-3基土層e-p曲線數(shù)據(jù)土層

壓力P/kPa050100200300粉土

0.652

0.628

0.610

0.589

0.572

(A)11.2(B)25.6(C)30.7(D)34.8案例模擬題37墻下條形根底寬為2.0m，根底承受三角形附加應力，，根底埋深1.0m，地基土質為粉土，，地基土層室壓縮試驗成果見表-4，用分層總和法計算根底中點下0.4m厚土層的沉降量為〔〕mm.表-4地基土層e-p曲線數(shù)據(jù)土層

壓力P/kPa050100200300粉土

0.972

0.8870.8510.810

0.774

〔A〕8.7(B)28.2(C)30.89(D)35.3按"建筑地基根底設計規(guī)"〔GB50007-2002〕計算地基變形量【例題27】用應力面積法計算根底沉降*獨立柱基底面尺寸2.5m*2.5m，柱軸向力準永久組合值F=1250kN〔算至0.00〕處，根底自重和上覆土標準值G=250kN。根底埋深2m，其他數(shù)據(jù)見圖-1，按應力面積法計算根底中點的沉降量為〔〕mm〔A〕81.9〔B〕93.3〔C〕97.4〔D〕102.5解：1.求根底底面附加壓力根底底面壓力p=〔F+G〕/A=〔1250+250〕/〔2.5*2.5〕=240Kpa基底附加壓力p。=p-rd=240-19.5=201kpa2確定沉降計算深度有規(guī)公式〔〕估算Zn=b〔2.5-lnb〕=2.5*〔2.5-0.4ln2.5〕=5.33m，取Zn=5.40m3.計算地基沉降計算深度圍土層壓縮量見表-1表-1Z/ml/bz/baiai*ziAi=aizi-ai-1*zi-1Esi△Si’=4P0(aizi-ai-1*zi-1)/EsiS’=Σ△Si/mm0100.25000.23544004.29E-242.91.010.80.2350.2350.32068003.78E-280.75.014.00.1110.5550.01280000.12E-281.95.414.320.1054.確定根底最終沉降量確定沉降計算圍壓縮量當量值Es=ΣAi/Σ(Ai/Esi)=(0.235+0.320+0.012)/(0.235/4400+0.320/6800+0.012/8000)=5561kPa=5.56MPa有規(guī)表，當p?！礷ak，Es=5.56Mpa時，插ψs=1+〔7-5.56〕*〔1.3-1〕/〔7-4〕=1.14由此得s=ψs*s'=1.14*81.9=93.3(mm)例題解析1.在計算圍存在基巖時候,Zn可以取至基巖外表2.先算出四分之一受荷底面積的沉降量，然后乘以4四總沉降量3.Ai=aizi-ai-1*zi-1案例模里題38如圖-2所示，根底底面尺寸為4.8m*3.2m，埋深1.5m，傳至低面的中心荷載F=1800kN，地基的土層分層及各層土的壓縮模量〔相應于自重應力至自重應力與附加應力之和段〕如下圖，用應力面積法計算根底中點的最終沉降量為〔〕mm〔Ａ〕128.3〔B〕132.9〔C〕141.7〔D〕147.3圖-2案例模擬題39柱軸力準永久組合值F=1250kN，其他條件見圖-3，用應力面積法計算根底中點的最終沉降量為〔〕mm。A82.8B93.7C98.1D117.8【例題28】求橋墩根底如圖-1所示，基底尺寸為6m×12m,作用于基底的中心荷載N=17490KN(只考慮恒載作用，其中包括根底重力及水的浮力)，根底埋置深度h=3.5m，地基土層為透水的亞砂土，其中=9.31KN/m下層為中砂，其=10.6KN/m則根底中心點的沉降量為〔〕cmA20.4B23.2C25.1D27.2案例模擬題39柱軸力準永久組合值F=1250kN，其他條件見圖-3，用應力面積法計算根底中點的最終沉降量為〔〕mm。A82.8B93.7C98.1D117.8【例題28】求橋墩根底如圖-1所示，基底尺寸為6m×12m,作用于基底的中心荷載N=17490KN(只考慮恒載作用，其中包括根底重力及水的浮力)，根底埋置深度h=3.5m，地基土層為透水的亞砂土，其中r=9.31KN/m下層為中砂，其r=10.6KN/m則根底中心點的沉降量為〔〕cmA20.4B23.2C25.1D27.2解：1．基底附加應力2.分薄層0.4b=0.4╳6=2.4m，基底下亞砂土層厚3.6m，宜分兩層。每層1.8m，以下中砂層每薄層均取2.4m，如圖-1所示。各薄層界面處的自重應力和附加應力計算結果列于表2.3.3-1中。3.計算各薄層的平均應力值：σci、σzi及σci+σzi，列于表-1中。4.按式Δsi=〔e1i-e2i〕*hi∕〔1+e1i〕計算各薄層的壓縮量，其中e1I和e2I按各薄層的σei〔P1i〕和σci+σzi〔P2i〕，從圖-2中相應的壓縮曲線中查得，將計算結果均列于表2.3.3-1中。5.確定壓縮層的計算深度Zn。表-1土名點號自重應力σc/kpa附加壓力σz/kpa各層平均應力e1ie2ie1i-e2i/1+e1i各薄層厚度hi/cmΔSi=(e1i-e2i)*hi∕(1+e1i)Esi=(ΔP1i/1000)/(e1i-e2i/1+e1i)/MPaP1i/kpaΔP1i/kpaP2I=P1i+ΔP1i/kpa亞砂土032.6210.3—————————149.3194.141.0202.2243.20.7100.6440.03861806.955.24266.0152.957.7173.5231.20.6950.6450.02951805.315.88黏土391.4101.478.7127.2205.90.9000.8570.02262405.425.634116.867.5104.184.5188.60.8850.8580.01432403.435.915142.347.1129.657.3186.90.8790.8580.01122402.695.126167.734.3155.040.7195.70.8730.8570.00852402.695.127193.125.9180.430.1210.50.8580.8550.00162400.3818.81點7處σz/σc=25.9/193.1=0.13<0.2,先設為壓縮層底,向上取厚為1m的薄層,計算壓縮量:平均自重應力P1=σ╳10.6=187.8(kPa)該薄頂層的深度Z=15.6-1.0=14.6m，b=6m，由Z/b=2.43，a/b=2，查規(guī)〔JTJ024-85〕附表4，插得аc=0.138，所以其頂層σz=0.138╳210.3=29.0〔kPa〕。平均附加應力ΔP1=〔29.0+25.9〕/2+27.4(kPa)P2=P1+ΔP1=187.8+27.4=215.2kPa由圖-2黏土的壓縮曲線查得e1=0.858，e2=0.855。于是ΔS′n=〔e1-e2〕/〔1+e1〕100╳=0.161〔cm〕ΔS′n=6.95+5.31+5.42+3.43+2.69+2.04+0.38=26.2〔cm〕ΔS′n/ΔS′=0.161/26.2=0.0061〈0.025由以上計算可見符合〔〕要求故點7可作為壓縮層底即壓縮層的計算深度為Zn=2╳1.8+5╳2.4=15.6〔m〕6.確定沉降計算經(jīng)歷系數(shù)ms，計算根底的沉降總量先求低級壓縮層圍的壓縮摸量Esi=σz/[〔e1i-e2i〕/〔1+e1i〕]，計算結果列于表-1中。壓縮層的壓縮摸量取厚度的加權平均植為Es=Esihi/Zn=[〔5.24+5.88〕╳1.8+〔5.63+5.91+5.12+4.79+18.81〕╳2.4]/2.4=7.48〔MPa〕由計算得Es值參照規(guī)JTJ024-85表取ms=0.78，于是根底總沉降量為S=ms╳[〔e1i-e2i〕/〔1+e1i〕]hi=0.78╳26.2=20.4〔cm〕應選A案例模擬40*橋墩根底底面尺寸4m╳8m，作用于基底的中心荷載N=8000kN〔已包括根底重力及水的浮力〕，根底埋深1.5m，地基土層情況如圖-3，地基土層室壓縮實驗成果見表2.3.3-2，則根底中心的沉降量為〔〕cm?！睞〕0.98〔B〕1.22〔C〕1.34〔D〕1.47圖-3表-2地基土層e-p曲線數(shù)據(jù)2.4確定根底的埋置深度按"建筑地基根底設計規(guī)"〔GB50007-2002〕確定根底埋置深度【例題29】確定根底埋置深度*地區(qū)標準凍深為1.9m，地基由均勻的粉砂土組成，為凍脹土，場地位于城市市區(qū)，基底平均壓力為130kPa，建筑為民用住宅，采用矩形根底，根底尺寸為2m×1m，試確定根底的最小埋深為〔〕m?！睞〕1.2〔B〕1.15〔C〕1.25〔D〕1.9解：地基為粉砂土，查規(guī)表-1得ψzs=1.2地基為凍脹土，查規(guī)表-2得ψzw=0.9地基位于城市市區(qū)，查規(guī)表-3得ψze=0.9由公式Zd=z0·ψzs·ψzw·ψze=1.9×1.2×0.9×0.9=1.85〔m〕基底平均壓力為130kPa，土質為凍脹土，民用住宅即采暖，矩形根底可取短邊尺寸按方形計算，查表G.0.2得hma*=0.7m。所以d=Zd—hma*=1.85—0.7=1.15〔m〕。應選答案〔B〕。案例模擬題41*地區(qū)標準凍深為1.8m，地基由均勻的碎石土組成，場地位于城市市區(qū)，該城市市區(qū)人口為35萬人。凍土層凍前天然含水量的平均值為16％，凍結期間地下水位距凍結面的最小距離為1.5m，則該地區(qū)根底的設計凍深為〔〕m。〔A〕1.8〔B〕2.04〔C〕2.27〔D〕2.15案例模擬題42*村鎮(zhèn)標準凍深為1.7m，地基由均勻黏土組成，為強凍脹土。建筑物永久荷載標準值為35kPa，根底為條形根底，不采暖，則根底最小埋深為〔〕m?！睞〕1.7〔B〕0.77〔C〕1.02〔D〕0.7【例題30】確定橋涵根底埋置深度*橋墩根底設置在季節(jié)性凍脹土層中，該地基標準凍深為1.8m，地基為弱凍脹土，考慮凍深影響，根底的最小埋深為〔〕m?！睞〕1.8〔B〕1.33〔C〕1.06〔D〕1.0解：由于地基為弱凍脹土，hd=0.24Z0+0.31=0.24×1.8+0.31=0.74m，所以最小埋深h=Z0mt-hd=1.8×1.15-0.74=1.33〔m〕。應選答案〔B〕。案例模擬題43*小橋根底設置在季節(jié)性凍脹土層中，根底無沖刷。該地標準凍深為1.2m，為弱凍脹土，考慮凍深影響，根底最小埋深為〔〕m?！睞〕1.2〔B〕1.5〔C〕1.1〔D〕0.6案例模擬題44*地區(qū)12年的月平均氣溫如表-1，則該地區(qū)的標準凍深為〔〕m?！睞〕1.3〔B〕1.5〔C〕1.1〔D〕1.7表-1月平均氣溫年度月份一二三四五六七八九十十一十二1992-10.0-8.1-1.03.010.015.118.120.217.35.1-1.2-3.71993-9.2-7.2-1.53.210.216.119.221.118.25.2-1.7-3.41994-10.1-6.3-0.53.69.914.917.520.319.14.9-1.5-4.01995-11.0-7.2-1.84.78.715.217.922.017.64.8-2.1-4.21996-10.1-8.0-2.15.811.315.718.221.518.04.7-3.0-3.41997-11.0-6.9-1.99.19.616.419.120.717.95.0-1.9-3.81998-9.8-7.2-1.06.210.718.117.620.517.84.8-2.1-4.11999-10.1-6.8-1.27.111.214.117.821.318.04.9-1.8-3.32000-10.2-7.2-1.54.89.515.918.122.019.04.7-1.7-3.52001-11.3-8.0-1.85.18.916.119.219.918.74.4-1.0-4.12002-9.6-6.9-1.77.210.214.217.620.217.84.5-2.1-3.72003-8.9-7.1-2.06.311.114.717.521.017.65.0-3.1-6.8【例題31】根底穩(wěn)定性驗算*建筑物根底為矩形根底，如圖-1所示，則根底邊緣至坡腳的最小距離為〔〕m。(A)3.66(B)11.35(C)6.66(D)14.35解：由于b=3m，可按式-2計算aa≥2.5b-＝2.5×3―＝3.66〔m〕所以c＝a＋＝3.66＋＝11.35〔m〕應選答案(B)例題解析用式-1和5.4.2-2時，只有b≤3m才可用，特別注意a≥2.5m。當邊坡坡腳大于45°，坡高大于8m時，尚應按圓弧滑動面法驗算坡體穩(wěn)定。案例模擬題45*建筑物根底為條形根底，如圖-2所示，則根底邊緣與坡頂?shù)淖钚∷骄嚯x應為〔〕m。A4.0B.17C1.67D2.5【例題32】橋涵抗傾覆穩(wěn)定性驗算*橋墩兩片梁自重壓力分別為P1=140KN,P2=120KN,車輛荷載產(chǎn)生的豎向壓力為P=200KN,P3=120KN,水平力為T=90KN,如圖-1所示，則抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù)為〔〕A1.80B1.76C2.25D1.5解：合外力對基底重心軸的彎矩為：∑M=〔200+140-120〕×0.2＋90×5=494〔KN·m〕合力的豎向分力為：∑N=200＋140＋120＋120=580〔KN〕合力豎向分力對基底重心的偏心距為：===0.85(m)所以===1.76應選答案〔B〕例題解析計算偏心距時，應注意荷載組合為最不利組合，即合外力對基底重心軸的彎矩為最大，此時基底截面才會產(chǎn)生最大受壓邊緣。案例模擬46*橋墩兩片梁自重壓力P1=P2=180KN,P3=150KN,車輛荷載P=240KN,產(chǎn)生的水平力T=115KN,水面浮冰產(chǎn)生單側撞擊力為30KN,如圖-2所示，則抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù)為〔〕A1.42B2.06C1.77D1.57案例模擬題47*重力式擋土墻，其重力W＝340KN，如圖-3所示，則其抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù)為〔〕A1.25B1.56C1.84D2.0【例題33】橋涵抗滑動穩(wěn)定性驗算條件同例32，地基土為硬塑黏土，則抗滑穩(wěn)定系數(shù)為〔〕.〔A〕1.42(B)1.93(C)1.561.38解：∑Pi=580kN∑Ti=90kNμ=0.30所以應選答案〔B〕。例題解析注意當根底采取抗滑措施時，對滑動驗算應考慮抗滑措施產(chǎn)生的阻力。案例模擬題48*橋墩受兩片梁自重P1=120kN,P2=100kN,P3=90kN,不考慮車輛荷載，春季受浮冰水平?jīng)_力可達65kN，地基土為軟塑黏土，為提高抗滑穩(wěn)定性，在基底做了放滑錨栓，可產(chǎn)生20kN的阻力，則此橋墩在春融季節(jié)時的抗滑穩(wěn)定性系數(shù)為〔A〕〔A〕1.5(B)1.1(C)0.79(D)1.3案例模擬題49條件同模擬題47，根底為砂類土，則抗滑穩(wěn)定性系數(shù)kc為〔〕.〔A〕1.21(B)1.33(C)1.44(D)1.562.6無筋擴展根底設計【例題34】確定根底臺階數(shù)〔偏心＜3m〕*墻下條形根底，埋置深度1.5米，上部構造傳來的荷載值83kN/m,彎矩值8.0kN·m,其他條件見圖-1，試按臺階的寬度比為1/2確定.混凝土根底上的磚放腳臺階數(shù)為〔B〕?！睞〕3(B)4(C)5(D)62.磚根底高度應為〔C〕〔A〕0.36(B)0.42(C)0.48(D)0.54解1.計算根底寬度Pma*=113.4kPa,接近108kPa〔滿足〕Pk=〔113.41+65.19〕／2=83.9kN/m2＜fa=90kN/m2〔滿足〕3.確定根底寬主腳臺階數(shù)基底平均壓力Pk=89.3kN/m2＜100kN/m2，查規(guī)〔Gb50007-2002〕4.確定磚根底的高度磚根底臺階數(shù)取4，高度應為8層磚。H=8×60=480mm=0.48m所以應選答案(B)、(C)。案例模擬題50*辦公樓外墻厚度360mm，從室設計地面算起的埋置深度為d=1.55m,上部構造傳來的響應荷載值F=88kN/m，修正后的地基土承載力特征值fa=90kPa，室外高差為0.45m.外墻根底采用灰土根底，H0=300mm,其上采用磚根底。1.試按二一間隔收砌法確定磚放腳的臺階數(shù)為〔〕?！睞〕3(B)4(C)5(D)62.根底總高度為〔〕〔A〕0.78(B)0.48(C)0.9(D)0.6【例題35】確定條形根底臺階數(shù)〔軸心荷載、b＞3m〕墻下*條形根底，埋置深度為2.5m，墻身厚度為360mm，中心荷載標準組合值F=610kN/m，室外高差0.45m，修正后的地基承載力特征值為240kN/m2，采用栓根底，H0=300mm，其上為毛石混凝土根底，則毛石混凝土的高度應該為()m〔A〕1.85(B)1.75(C)1.65(D)1.55解b1/H1=1/1.5所以案例模擬題52墻下條形根底在0.00標高處的軸力標準值F=400kN/m，埋深2.65m，室外高差0.45m，修正后的地基承載力特征值，根底底部采用根底，=300mm，其上采用毛石混土根底，墻身厚360mm，則毛石混凝土高度至少應為〔〕m?！睞〕1.74〔B〕1.84〔C〕1.94〔D〕2.04案例模擬題53墻下條形根底，中心荷載豎向力標準值為，彎距，根底埋深2.5m，墻身厚度360mm，修正后的地基承載力特征值，根底低部采用——根底，=300mm，其上采用毛石混凝土根底，則根底總高度應為〔〕m?！睞〕1.95〔B〕1.55〔C〕2.45〔D〕2.15【例題36】確定根底臺階數(shù)〔軸心荷載、b＜3m〕*矩形根底受軸心荷載標準值，根底埋深1.5m，墻身厚度為360mm，修正后的地基承載力特征值，根底底部采用毛石混凝土根底，，其上采用磚根底。磚放腳臺階數(shù)為〔〕?！睞〕4〔B〕5〔C〕6〔D〕7階寬高比為時磚根底高度為〔〕mm?！睞〕780〔B〕720〔C〕660〔D〕600解：確定根底尺寸取A=1.4則可取b=1.4m，確定根底主腳臺階數(shù)查規(guī)〔GB50007—2002〕表得取n=6。確定磚根底高度磚根底放腳臺階數(shù)為6，寬比高為1：1.5，采用二一間隔收砌法，則磚根底應為9+1=10層，其高度為：H=1060=600應選答案〔C〕、〔D〕。案例模擬題54條形根底受軸心荷載，根底埋深1.7m，室外高差0.45m，地下水位位于地面以下0.6m處，修正后的地基承載力特征值170，根底地面采用灰土根底，，其上為磚根底，磚墻厚度為360mm，按二一間隔收砌法需磚根底高度為〔〕m?！睞〕0.72〔B〕0.78〔C〕0.54〔D〕0.66拓展根底地面積計算【例題37】按地基承載力確定擴展根底底面積*墻下條形擴展根底埋深1.5m，室外高差0.45m，中心荷載組合值700Kn/m,修正后的基地承載力特征值為220kN/㎡,根底底面寬度應為〔〕m?！睞〕3.4〔B〕3.6〔C〕3.8〔D〕4.2解室外高差為0.45m，故根底自重計算高度=1.5+=1.73〔m〕b=〔m〕取b=3.8m。驗算滿足應選答案〔C〕。案例模擬題55*混合構造外墻擴展根底，埋深1.5m，室外高差0.45m，根底埋深圍為均質黏土，重度=17.5kN/㎡,空隙比e=0.8,液性指數(shù)=0.78，地基承載力特征值=190kN/㎡,中心荷載標準組合值F=230kN/m,則根底底面寬度應為〔〕m。(A)1.1(B)1.3(C)1.5(D)1.7擴展根底受沖切承載力驗算按"建筑地基根底設計規(guī)"〔GB50007-2002〕進展驗算。8．2．7擴展根底的計算，應符合以下要求2對矩形截面柱的矩形根底，應驗算柱與根底交接處以及根底變階處的受沖切承載力承載應按以下公式驗算Ft≤0.7βhpftα/mh0(-1)α/m=(αt+αb)/2Fl=pjAl(-1)式中，βhp受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當h不大于800mm時，βhp取1.0；當h大于等于2000mm時，βhp取0.9，其間按線性插法取用；ft混凝土軸心抗拉強度設計值；h0根底沖切破壞錐體的有效高度；α/m沖切破壞椎體最不利一側計算長度；αt沖切破壞椎體最不利一側斜面的上邊長，當計算柱一根底交接處的受沖切承載力時，去柱寬；當計算根底變階處的受沖切承載力時，取上階寬；αb沖切破壞椎體最不利一側斜面在根底底面積圍的下邊長，當沖切破壞錐體的落在根底底面以〔圖-1a、b〕，計算柱與根底交接出的承載力時，取柱寬加兩倍該處的根底有效高度；當計算根底變階處的受沖切承載力時，取上階寬加兩倍該處的根底有效高度。當沖切破壞錐體的底面在l方向落在根底底面以外，即αt+2h0≥l時〔圖8.2.7-c〕αb=l；pj扣除根底自重及其上土重后相應于荷載效應根本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓根底可取根底邊緣處最基土單位面積凈反力；Al沖切驗算時取用的局部基底面積〔圖8.2.7a、b中的陰影面積ABCDEF,或圖8.2.7-c中的陰影面積ABCD〕；Fl相應于荷載效應根本組合時作用在上的地基土凈反力設計值?！纠}38】矩形截面柱、矩形根底抗沖切承載力驗算*矩形根底尺寸2000mm×4000mm，受豎向力F=1500kN，彎矩100kN ，如圖-1所示，混凝土軸心抗拉強度設計值Ft=1.1kN/mm2,矩形截尺寸為1000mm×500mm,根底埋深2m，則抗沖切承載力為〔〕kN?！睞〕882.1〔B〕895.7〔C〕905.23〔D〕1050.07地基土抗沖切凈反力設計值為〔〕kN.(A)213.2(B)226.90(C)270.90(D)285.2解作用在基底形心的垂直力N=F+G=1500+20×2×4×2=1820(kN)M=100N·m偏心距e0=M/N=100/1820=0.055〔m〕<4/6=0.67Pminmam=N/A(1±6e0/l)=[1820/(2×4)]×〔1±6×0.055/4〕=208.73kPA246.27kPA地基凈反力pjma*=pma*-G/A=246.27-320/8=206.27〔kPa〕h0=1-0.05=0.95m,αt=0.5m因為αt+2h0=0.5+2×0.95=2.4〔m〕>l=2〔m〕所以αb=2〔m〕α/m=(αt+αb)/2=(2+0.5)/2=1.25(m)受沖切承載力截面高度影響系數(shù)βhp=1+(1000-800)×〔0.9-1〕/〔2000-800〕=0.983抗沖切承載力0.7βhpftα/mh0=0.7×0.983×1.1×1.25×103×0.95×103=905231〔N〕Al={[4-〔1+2×0.95〕]/2}×2=1.1〔m2〕陰影局部地基凈反力設計值Fl=pjma*·Al=206.27×1.1=226.90〔kN〕應選答案〔C〕、〔B〕。例題解析受沖切承載力截面高度影響系數(shù)βhp,當h不大于800mm時，βhp取1.0；當h大于等于2000mm時，βhp取0.9，其間按線性插法取用βhp=1-〔h-800〕12000。h0根底沖切破壞錐體的有效高度，即根底高度扣去鋼筋保護層厚度。αb取〔αt+2h0〕與l值較小者。αt+2h0≥l時，陰影局部的面積Al=〔b/2-bc/2-h0〕l當αt+2h0<l時，陰影局部的面積Al為Al=〔b/2-bc/2-h0〕l-〔b/2-αt/2-h0〕2bc為與αt垂直方向柱的邊長。案例模擬題56有一矩形根底尺寸為3m×4m，如圖-2所示，受豎向力F=1600kN，軸心抗拉強度設計值Ft=1.1N/mm2矩形根底截面尺寸1m×0.5m,根底埋深2m,則抗沖切承載力為〔〕kN(A)1258.36(B)1097.52(C)1042.64(D)1050.07抗沖切地基凈反力設計值為為〔〕kN。(A)207.99(B)111.99(C)195.99(D)172.21【例題39】正方形截面柱、正方形根底抗沖切承載力*正方形根底尺寸3m×3m，如圖-3所示，受豎向力F=1400kN，彎矩120kN·m,軸心抗拉強度設計值Ft=1.1N/mm2正方形截面柱尺寸0.5m×0.5m，根底埋深2m，則抗沖切承載力為〔〕kN(A)1097.52(B)1042.64(C)1050.07(D)1258.36抗沖切地基凈反力設計值為為〔〕kN。(A)179.95(B)104.46(C)136.06(D)147.55解作用在基底形心的垂直力N=F+G=1400+20×3×3×2=1760〔kN〕M=120N·me0=M/N=120/1760=0.068〔m〕<3/6=0.5mPminmam=N/A(1±6e0/l)=(1760/9)×〔1±6×0.068/3〕=168.96kPA222.16kPApjma*=pma*-γGd=222.16-40=182.16〔kPa〕h0=1-0.05=0.95m,αt=0.5m因為αt+2h0=0.5+2×0.95=2.4m<3m所以αb=2.4〔m〕α/m=(αt+αb)/2=(2.4+0.5)/2=1.45(m)Al=[a2+(αt+2h0)2]/4=(32+2.42)=0.81(m2)βhp=1-(h-800)/12000=1-(1000-800)/12000=0.983抗沖切承載力0.7βhpftα/mh0=0.7×0.983×1.1×1.45××0.95×106=1042643.5〔N〕=1042.64(kN)陰影局部地基凈反力設計值Fl=pjma*·Al=182.16×0.81=147.55〔kN〕應選答案〔B〕、〔D〕。例題解析正方形根底，應滿足αt+2h0<a,此時ab=αt+2h0正方形根底只有這種情況。正方形沖切驗算時取用的局部基底面積Al=[a2+(αt+2h0)2]/4。案例模擬題57*正方形根底尺寸3m×4m，如圖-4所示，軸心抗拉強度設計值Ft=1.1N/mm2受豎向力F=3800kN，正方形截面柱尺寸1.6m×1.6m，根底埋深2m，則抗沖切承載力為〔〕kN(A)1833.61(B)1846.67(C)1478.4(D)1178.4抗沖切地基凈反力設計值為為〔〕kN。(A)323.28(B)510.14(C)627.03(D)950.04【例題40】正方形截面柱、正方形根底〔有變階〕抗沖切承載力驗算如圖-5所示擴展根底，柱截面柱尺寸0.5m×0.5m，根底地面尺寸3m×3m，根底埋深2m，根底高度800m,兩個臺階，上臺階兩個邊長均為1.3m，h0=750mm,h01=350mm,ft=1.1N/mm2,受豎向力F=600kN，彎矩100kN·m,則柱與根底抗沖切承載力〔〕kN。缺235-238案例模擬題60條件與模擬題57一樣，其荷載組合值由永久荷載控制，正方形根底的的底板配筋最合理的是〔〕，其中根底采用HPB235級鋼筋，fy=210N/mm2。(A)3216(B)4214(C)7010(D)2816案例模擬題61條件與例題40一樣，正方形根底的底板配筋最合理的是〔〕，其中根底采用HPB235級鋼筋，fy=210N/mm2(A)1310(B)1410(C)1012(D)188【例題43】矩形根底配筋計算條件與例題38一樣，求矩形根底縱向配筋最合理的是〔〕，其中根底鋼筋采用HPB235級鋼筋，fy=210N/mm2(A)2210(B)1314(C)1612(D)1514解：因臺階的寬高比,偏心距e<，故能應用規(guī)〔GB50007—2002〕。8.2.73條進展彎距設計值計算，應用式〔-4〕配置1314，As=2001mm2應選答案〔B〕。案例模擬題62條件與模擬題56一樣，求矩形根底縱向配筋最合理的是〔〕，其中鋼筋選用HPB235級鋼筋，fy=210N/mm2〔A〕1512〔B〕1114〔C〕1314〔D〕2610【例題44】條形根底配筋計算條件與例題41一樣，求條形根底縱向配筋最合理的是〔〕，其中鋼筋采用HPB235級鋼筋，fy=210N/mm2〔A〕1210〔B〕714〔C〕912〔D〕1214解：彎距設計值配置714，As=1099mm2應選答案〔B〕。例題解析①墻下條形根底任意截面的彎矩。②其最大彎矩截面的位置，有如下規(guī)定：a.當墻體材料為混凝土時，取2a1=b1；b.當墻體材料為磚時，且放腳不大于1/4時，取a1=b1+磚長。案例模擬題63條件與模擬題59一樣，求條形根底縱向配筋最合理的是〔〕，其中條形根底采用HPB235級鋼筋，fy=210N/mm2(A)1010(B)814(C)714(D)712高層建筑筏形根底設計梁板式筏式底板除計算正截面受彎承載力外，其厚度尚應滿足受沖切承載力、受剪切承載力的要求。對于12層以上建筑的梁板式筏基，其底版厚度與最大雙向板格的短邊凈跨之比不應小于，且板厚不應小于400mm。底板受沖切承載力按下式進展計算〔-1〕式中，F(xiàn)l——作用在圖-1中陰影局部面積上的地基土平均凈反力設計值；/m距根底梁邊h0/2處沖切臨界截面的周長〔圖8.4.5-1〕。圖-1底板沖切計算示意當?shù)装鍏^(qū)格為矩形雙向板時，底板受沖切所需的厚度h0按下式計算式中n1、n2計算板格的短邊和長邊的凈長度；相當于荷載效應根本組合的地基土平均凈反力設計值。底板斜截面受剪承載力應符合下式要求：Vs≤0.7βhst(n2－2h0)h0(-3)βhs=(800/h0)1/4(-4)式中，Vs距梁邊緣h0處，作用在圖-2中陰影局部面積上的地基土平均凈反力設計值；βhs受剪切承載力截面高度影響系數(shù)，當按公式(8.4.5-4)計算時，板的有效高度h0小于800mm時，h0取800mm;h0大于2000mm時，h0取2000mm.【例題45】筏形根底抗沖切承載力驗算*梁板式筏形根底如圖-1所示，根底底面平均凈反力設計值為2800kPa,砼強度t=1.1MPa，鋼筋保護層厚度為50mm，則此筏形根底的抗沖切承載力為〔〕kN?！睞〕9900〔B〕9009〔C〕10010〔D〕11000SEQ圖表\*DBCHAR１圖-12．底板〔〕受沖切承載力的要求?！睞〕滿足〔B〕不滿足解沖切承載力H=500mm﹤800mm取βhp=1.0h0=450mmu/m=2(n1+n2-2h0)=2(4000+6000-2×450)=18200mm抗沖切承載力0.7βhp·t·u/m·h0=0.7×1×1.1×18200×450=9009(kN)沖切荷載：Fl=(n1-2h0)(n2-2h0)=(4-2×0.45)(6-2×0.45)×280=4426.8(kN)Fl<0.7βhp·t·u/m·h0=9009(kN)滿足。應選答案〔B〕、〔A〕。例題解析①βhp的取值同擴展根底受沖切驗算的βh