平衡段支架計(jì)算一設(shè)計(jì)依據(jù)：1新建天津至秦皇島鐵路客運(yùn)專線施工圖2、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)3、TB10002.5-鐵路橋涵地基和基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范4、鐵路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范5、鐵路橋涵施工規(guī)范二橋橫向荷載分段區(qū)域圖以下：=2\*ROMANII=1\*ROMANI=2\*ROMANII=1\*ROMANI=3\*ROMANIII=3\*ROMANIII=3\*ROMANIII=2\*ROMANII=1\*ROMANI（1）鋼筋混凝土容重q砼＝26KN/m3（2）模板荷載q2：斷面翼緣板位置（圖示部分Ⅰ）q2＝10KN/m；斷面腹板位置（圖示部分Ⅱ）q2＝20KN/m；斷面底板位置（圖示部分=3\*ROMANIII）q2＝15KN/m（3）施工人員及機(jī)械荷載q3：q3=2.5KN/m2（施工中要嚴(yán)格控制其荷載量）。（4）混凝土振搗荷載q4：q4＝2.0KN/m2三縱梁受力檢算（1）斷面翼緣板位置（圖示部分Ⅰ），最大分布荷載：混凝土自重q1：q1＝0.61×26=15.86KN/m模板自重：q2＝10KN/m施工人員及機(jī)械荷載q3=2.5KN/m2×1.7＝4.25KN/m混凝土振搗荷載q4=2.0KN/m2×1.7＝3.4KN/m工字鋼自重：q5＝0.527KN/m共計(jì)：q＝15.86+10+4.25+3.4+5×0.527＝36.15KN/m縱梁檢算：由5根I32工字鋼負(fù)擔(dān)則每根I32負(fù)擔(dān)荷載7.23KN/m彎矩圖：(單位：KN·m)6.447.520.91.726.447.520.91.7214.21剪力圖：(單位：KN)14.213.626.1611.569.653.626.1611.569.65Mmax=7.52KN·mσ=M/W=7.52×103/692.2×10－6＝10.86Mpa＜160MpaQmax=25.77KNτ=25.77×103/67.05×10－4=3.84Mpa＜80Mpa（2）斷面腹板位置（圖示部分Ⅱ），最大分布荷載：混凝土自重q1：q1＝3.65×26=94.9KN/m模板自重：q2＝20KN/m施工人員及機(jī)械荷載q3=2.5KN/m2×3.2＝8KN/m混凝土振搗荷載q4=2.0KN/m2×3.2＝6.4KN/m工字鋼自重：q5＝0.527KN/m共計(jì)：q＝94.9+20+8+6.4+9×0.527＝134.04KN/m縱梁檢算：由9根I32工字鋼負(fù)擔(dān)則每根I32負(fù)擔(dān)荷載14.89KN/m彎矩圖：(單位：KN·m)1.863.5415.4913.261.863.5415.4913.2629.26剪力圖：(單位：KN)29.2619.877.4512.6823.819.877.4512.6823.8Mmax=15.49KN·mσ=M/W=15.49×103/692.2×10－6＝22.38Mpa＜160MpaQmax=53.06KNτ=53.06×103/67.05×10－4=7.91Mpa＜80Mpa（3）斷面底板位置（圖示部分Ⅲ），最大分布荷載混凝土自重q1：q1＝1.76×26=45.76KN/m模板自重：q2＝15KN/m施工人員及機(jī)械荷載q3=2.5KN/m2×2.2＝5.5KN/m混凝土振搗荷載q4=2.0KN/m2×2.2＝4.4KN/m工字鋼自重：q5＝0.527KN/m共計(jì)：q＝45.76+15+5.5+4.4+5×0.527＝73.3KN/m縱梁檢算：由5根I32工字鋼負(fù)擔(dān)則每根I32負(fù)擔(dān)荷載14.66KN/m15.25彎矩圖：(單位：KN·m)15.251.833.4813.061.833.4813.06剪力圖：(單位：KN)7.3312.4823.4428.2119.577.3312.4823.4428.2119.57Mmax=15.25KN·mσ=M/W=15.25×103/692.2×10－6＝22.03Mpa＜160MpaQmax=52.25KNτ=52.25×103/67.05×10－4=7.79Mpa＜80Mpa四橫梁受力檢算：采取I40工字鋼橫梁自重：0.676KN/m前橫梁計(jì)算簡(jiǎn)圖后橫梁計(jì)算簡(jiǎn)圖前橫梁受力檢算：彎矩圖：(單位：KN·m)6.853.423.5915.1212.6917.9913.246.8512.6917.9915.126.853.423.5915.1212.6917.9913.246.8512.6917.9915.123.593.4267.53剪力圖：(單位：KN)67.5318.318.344.8435.0253.1940.940.967.5335.0244.8453.1918.318.344.8435.0253.1940.940.967.5335.0244.8453.19Mmax=17.09KN·mσ=M/W=17.09×103/1090×10-6＝15.68Mpa＜160MpaQmax=112.37KNτ=112.37×103/86.1×10-4=16.76Mpa＜80Mpa后橫梁受力檢算：彎矩圖：(單位：KN·m)106.3106.351.2649.2149.2151.269.0292.699.02106.3106.351.2649.2149.2151.269.0292.699.02剪力圖：(單位：KN)231.94167.58202.22231.94167.58202.2283.3883.38133.11231.94167.58202.22231.94167.58202.2283.3883.38133.11Mmax=106.3KN·mσ=M/W=106.3×103/1090×10－6＝97.52Mpa＜160MpaQmax=434.16KNτ=434.16×103/86.1×10－4=50.43Mpa＜80Mpa五支撐鋼管檢算支撐鋼管采取Φ60cm壁厚10mm鋼管。鋼管承載力檢算：鋼管：A＝185.35cm2Ix＝80675cm4鋼管自重：1.5×18.51＝27.77KN由計(jì)算可知在前后排支撐鋼管中腹板位置螺旋鋼管受力最大，故將其作為控制檢算截面。1、前支撐中間螺旋鋼管：N前＝112.37KNN自重＝27.77KNN前max＝112.37+27.77＝140.14KNσ=N/A＝140.14×103/185.35×10－4＝7.56Mpa＜160Mpa穩(wěn)定性檢算：前支鋼管l＝1851cmi＝（Ix/A）0.5＝（80675/185.35）0.5＝20.86λ=μl/i=1851/20.86=88.73查表得：ψ=0.723σ允許=ψσ＝0.723×160＝115.7Mpa＞8.15Mpa故鋼管穩(wěn)定性滿足要求。2、后支撐中間螺旋鋼管：N后＝434.16KNN自重＝27.77KNN后max4＝434.16+27.77＝461.93KNσ=N/A＝461.93×103/185.35×10－4＝24.92M后支鋼管l＝1851cmi＝（Ix/A）0.5＝（80675/185.35）0.5＝20.86λ=μl/i=1851/20.86=88.73查表得：ψ=0.723σ允許=ψσ＝0.723×160＝115.7Mpa＞25.48Mpa故鋼管穩(wěn)定性滿足要求。六、鋼管樁設(shè)計(jì)因后支撐鋼管支撐在承臺(tái)上故其承載力不需檢算。前支撐鋼管自下層承臺(tái)上緣打入土層25m，鋼管樁所經(jīng)土層性態(tài)以下：淤泥質(zhì)黏土：l1=2.6mσ0=70kpa粉土：l2=1.4mσ0=180kpa淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土：l3=2mσ0=90kpa黏土：l4=2.1mσ0=100kpa粉土：l5=3.4mσ0=180kpa粉質(zhì)黏土：l6=3.6mσ0=150kpa粉土：l7=2.6mσ0=180kpa粉質(zhì)黏土：l8=1.3mσ0=180kpa粉土：l9=4.2mσ0=180kpa粉質(zhì)黏土：l9=1.8mσ0=180kpa單樁承載力計(jì)算公式：式中[P]——樁軸向允許承載力（KN）;U——樁身截面周長(zhǎng)（m）；li——各土層厚度（m）；A——樁底支撐面積（m2）；α，αi——震動(dòng)沉樁對(duì)各土層樁周摩阻力和樁底承壓力影響系數(shù)，對(duì)于打入樁其值為1.0；λ——系數(shù)；fi——樁周土極限