T構(gòu)橋合攏段施工方案PAGE17T構(gòu)橋合攏段施工方案東站路4標(biāo)22聯(lián)T構(gòu)橋合攏段施工方案一、編制依據(jù)1、22聯(lián)T構(gòu)橋總體施組2、22聯(lián)T構(gòu)橋設(shè)計(jì)圖3、公路橋涵施工指南二、工程概況箱梁的合攏，即體系轉(zhuǎn)換，是控制全橋受力狀態(tài)和線形的關(guān)鍵工序，因此箱梁的合攏順序、合攏溫度和合攏工藝都必須嚴(yán)格控制。按設(shè)計(jì)要求全橋箱梁合攏由邊至中對稱進(jìn)行，即先合攏邊跨，后合攏中跨。合攏段梁高2.3m，長2.0m，邊跨合攏段混凝土33三、合攏段勁性鋼骨架設(shè)計(jì)計(jì)算根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙臨時(shí)鎖定時(shí)邊跨張拉LH2和LDB4至作為臨時(shí)合攏措施，中跨張拉ZH和ZDB5至80t作為臨時(shí)合攏措施。勁性骨架按軸心受壓桿件設(shè)計(jì)。單根勁性骨架擬采用2[40a槽鋼。邊跨合攏合攏口鎖定主要是克服梁體溫差變化差生的軸向力和合攏段砼作用下的彎距，當(dāng)梁體降溫時(shí)，砼發(fā)生收縮徐變，對合攏段產(chǎn)生拉力，由此確定預(yù)應(yīng)力張拉力；梁體生溫時(shí)，砼發(fā)生膨脹，對合攏后產(chǎn)生壓力，由此確定剛性支撐斷面。力學(xué)模型如下：為了簡化計(jì)算,將溫度變化產(chǎn)生的軸向力按線膨脹計(jì)算,箱梁分段按平均斷面計(jì),假設(shè)兩墩身無位移,按變形協(xié)調(diào)原理:式中N為軸向力，為線膨脹系數(shù)，?。?，為懸臂梁和合攏段長度（，）；,為為鋼材和砼的彈性模量（，）；，分別為第節(jié)斷面的長度和斷面面積。根據(jù)貴陽往年天氣情況，12月份最高溫度和最低溫度溫差達(dá)150C，所以溫度差第22聯(lián)43+78+43連續(xù)剛構(gòu)橋箱梁截面特性節(jié)段號平均截面面積(m2)節(jié)段長度（m)Lh÷(Eh×Ah)0#34.0254.19921E-121#24.82.52.88018E-122#24.492.52.91664E-123#22.832.53.12872E-124#21.722.53.28861E-125#20.634.16089E-126#19.5834.37764E-127#17.234.98339E-128#17.033.55.87199E-129#16.263.56.15006E-1210#15.933.56.27746E-1211#15.913.56.28536E-12勁性骨架的截面面積Ag=16×75.05×10-4可見在主墩固結(jié)，邊墩活動支座受限的情況下，兩端懸臂梁的懸澆段和邊跨現(xiàn)澆段的相對距離完全固定，那么勁性骨架的應(yīng)力已遠(yuǎn)遠(yuǎn)超出它所能承擔(dān)的范圍。因此在變化合龍口鎖定后，應(yīng)立即釋放邊墩的滑動支座的限位裝置，使合龍后的結(jié)構(gòu)體系形成如下的力學(xué)模型。當(dāng)梁體滑動支座約束解除后，勁性骨架支撐的受力特點(diǎn)發(fā)生了改變：當(dāng)升溫時(shí)，；當(dāng)降溫時(shí)，其中為邊跨現(xiàn)澆段砼重量，中跨合攏時(shí)為整個(gè)T構(gòu)重量加上邊跨現(xiàn)澆段加合攏段砼重量。由以上分析可知道，合攏口勁性骨架強(qiáng)度是由升溫時(shí)應(yīng)力大小決定的。為防止新澆注砼受拉，需要對合龍口施加臨時(shí)預(yù)應(yīng)力束：當(dāng)降溫時(shí),軸向力為0，其中K為抗裂安全系數(shù)，取1.2；為砼與模板之間的摩擦系數(shù)，取0.15。當(dāng)升溫時(shí)，邊跨合攏臨時(shí)張拉束平均每束張拉力為111.38KN。2、中跨合攏中跨合攏時(shí)，NG為整個(gè)T構(gòu)重加邊跨現(xiàn)澆段和邊跨合攏段重量之和，此時(shí)邊墩支座限位裝置解除，中間主墩為固結(jié)體系，為滑動支座的摩擦系數(shù)，取0.06,其受力模型如下：中跨臨時(shí)張拉束平均每束張拉力為468KN。3、中跨合攏頂推力根據(jù)力法典型方程其中為PM112雙肢薄壁墩慣性距，為PM113雙肢薄壁墩慣性距；PM112雙肢薄壁墩凈高，取26m；PM113雙肢薄壁墩凈高，取19m;E為砼彈性模量,取35Gpa。為頂推時(shí)產(chǎn)生的縱向位移，設(shè)計(jì)為44mm。頂推力為：（僅供設(shè)計(jì)參考），設(shè)計(jì)頂推力為260t，計(jì)算中跨合攏段軸向力時(shí)頂推力按設(shè)計(jì)260t計(jì)算。4、勁性骨架容許力計(jì)算邊跨合攏段平均每根勁性骨架受力為800KN，中跨合龍段每根勁性骨架受力為1125KN，安全系數(shù)取2.0。勁性骨架容許力計(jì)算，槽鋼［40a截面特性如下：A=75.05cm2Ix=17577.9cm4Wx=878.9cm3d=1.05cmX=1/2×［b×b×h-h1×（b-d)×(b-d)］÷［b×h-h1×(b-d)］X=7.304cmX0=b-X=10-7.304=2.696cm組合截面的勁性骨架是外鎖形式，其預(yù)埋在邊跨現(xiàn)澆段與邊跨懸臂端（當(dāng)中跨合攏時(shí)預(yù)埋在11#塊端頭，其壓桿長度取3m進(jìn)行兩端焊接，視為兩端固定），故勁性骨架μ=1進(jìn)行壓桿驗(yàn)算，2［40截面組合后最大臨界力為：查取，則單個(gè)勁性骨架受力為邊跨合攏段每根勁性骨架受力為111.38KN<2447.8KN,即滿足安全。中跨合攏段每根勁性骨架受力為6858/8+2600/8=1182KN<2447.8KN,即滿足安全。牛腿焊縫計(jì)算：牛腿焊縫只計(jì)算鋼板a與鋼板c、鋼板b與鋼板c之間的焊縫，焊縫采用雙面焊，焊縫高2cm。鋼板a與鋼板b為側(cè)面角焊縫，焊縫計(jì)算長度lw=6×（60cm-2hf）=6×（60cm-2×2cm）=336cm，焊縫計(jì)算高度he=0.7hf=0.7×邊跨合攏段：中跨合攏段：鋼板a與鋼板c、鋼板b與鋼板c為正面角焊縫，焊縫計(jì)算長度lw=8×（50cm-2hf）=8×（50cm-2×2cm）=368cm，焊縫計(jì)算高度he=0.7hf=0.7×2cm=邊跨合攏段：中跨合攏段：四、合攏段施工配重計(jì)算1、邊跨合攏段計(jì)算邊跨合攏段混凝土容重按25kN/m3計(jì)，合攏段混凝土毛方量40.64邊跨合攏段采用支架施工，邊跨現(xiàn)澆段和主橋墩端梁段不受力，因此連續(xù)梁兩端不設(shè)配重。2、中跨合攏段計(jì)算中跨合攏段施工方法利用一個(gè)掛籃模板及底籃部分作為合攏段吊架（祥見圖）懸掛在已澆成型的兩個(gè)T構(gòu)端頭箱梁上。中跨合攏段施工時(shí)僅在T構(gòu)近端設(shè)置配重，遠(yuǎn)端因已合攏，故不設(shè)配重?；炷寥葜匕?5kN/m3計(jì)，合攏段混凝土毛方量32.224m3，混凝土容重Q=26×32.224=吊架采用掛籃底籃系統(tǒng)，前吊帶改為精軋螺紋鋼，內(nèi)模系統(tǒng)拆除，采用鋼管腳手架木模施工。如果掛籃是在中跨合攏后拆除，此時(shí)吊架自重影響不計(jì)入配重中,計(jì)算如下:根據(jù)計(jì)算結(jié)果:中跨小里程端吊點(diǎn)反力為418.9KN,大里程端反力為418.9KN,底籃縱梁用40a工字鋼8根能滿足要求，底籃橫向吊點(diǎn)設(shè)置6個(gè)。頂板橫向吊點(diǎn)設(shè)置2個(gè)，主要承受翼緣板砼重量。頂板砼主要由支架受力。小里程和大里程端分別在水箱中心距離合攏段端頭5.5m修建6m×8m×1.2m水箱,水箱灌入水高度為0.99m。