10適用范圍80t/a30t/a以下的裝置，所定的基準(zhǔn)能耗作為參考。延遲焦扮裝置基準(zhǔn)能耗包括焦化和吸取穩(wěn)定兩局部，富氣壓縮機(jī)能耗歸并于焦化。焦化能耗計(jì)算時(shí)，已考慮與吸取穩(wěn)定的結(jié)合，即貧吸取油為柴油，富吸取油返回分餾塔，且一般狀況下，完整吸取穩(wěn)定系統(tǒng)的重沸器熱量由焦化分餾塔供給。基準(zhǔn)能耗的根底工藝條件裝置根本參數(shù)130℃；循環(huán)比0.30；裝置處理規(guī)模，100t/a(8000125t/h)；裝置主要由焦化、分餾、吹汽放空、水力除焦、切焦水閉路循環(huán)和富氣壓縮機(jī)能耗組成。加熱爐130330℃，進(jìn)加熱爐；500℃；90％；如發(fā)生蒸汽，蒸汽過(guò)熱負(fù)荷計(jì)入加熱爐有效熱負(fù)荷內(nèi)，且軟化水用量取發(fā)生蒸汽量的1.1倍。分餾塔熱量回收分餾塔承受塔頂循環(huán)回流〔生產(chǎn)重整料時(shí)除外；分餾塔回流熱以及側(cè)線產(chǎn)品的回收熱量因傳輸熱損失，需扣除５％熱損失；420℃；裝置總回收熱量視各廠焦扮裝置的具體狀況而定，一般先考慮預(yù)熱原料，再考慮用于重沸器熱源和發(fā)生蒸汽，最終考慮輸出低溫余熱；150℃。產(chǎn)品出裝置溫度40405090130℃。裝置用汽1.5m％；吹汽、吹掃與伴熱用汽〔1.0MPa〕為20kg/t。裝置用電泵均以電力驅(qū)動(dòng)考慮，不考慮汽泵；單程焦化的用電為120MJ/t〔不包括富氣壓縮機(jī)耗電和吸取穩(wěn)定系統(tǒng)耗電〕,不同循環(huán)比另加修43.1R(R為循環(huán)比，單位為MJ/t)。裝置用水穎水用量：17kg/t穎進(jìn)料；機(jī)泵冷卻用循環(huán)水；產(chǎn)品冷卻或物流冷卻溫度在8080℃以下使10℃。正向法基準(zhǔn)能耗物料平衡依據(jù)原料油評(píng)價(jià)或生產(chǎn)實(shí)際確定物料平衡，物料平衡見表１。表１物料平衡收m％富氣8.65汽油13.41柴油28.00蠟油18.54焦炭29.70外甩油＋損失1.70合計(jì)100加熱爐有效熱負(fù)荷及燃料消耗計(jì)算油品進(jìn)爐溫度 330℃；油品出爐溫度 500℃；油品有效熱負(fù)荷Ｑ１ 816.4MJ/t；加熱爐熱效率 0.9；加熱爐燃料用量 21.67kg/t；分餾塔和換熱系統(tǒng)計(jì)算分餾塔用Process23，換熱系統(tǒng)用窄點(diǎn)技術(shù)超目標(biāo)程序優(yōu)化。表２熱物流數(shù)據(jù)物流名稱起始溫度℃終止溫度℃t/hkW塔頂油氣1084031.0533447頂循12888166.4924200柴油回流228170136.2455554柴油1706051.0003448中段回流31524589.6044837輕蠟油3488017.8003310重蠟油37625540.1803874重蠟油2558022.8552565循環(huán)油360270115.8618189表３冷物流數(shù)據(jù)物流名稱起始溫度℃終止溫度℃t/hkW原料油130330125.00017895富吸取油5112017.278732循環(huán)油27033037.5001823解吸塔重沸物流178205112.5363722穩(wěn)定塔重沸物流221228154.6672675優(yōu)化后，該換熱系統(tǒng)的窄點(diǎn)溫差是23.641.9℃，冷卻負(fù)荷12577kW，熱物流開頭冷卻時(shí)的平均溫度為158.2℃，130℃以下的冷卻負(fù)荷為10940kW，80℃以下的冷卻負(fù)荷2606kW。冷熱綜合曲線見圖１。400400300℃度溫/20010000200400600熱量/MJ.t-180010001200圖1 換熱系統(tǒng)冷熱綜合曲線裝置穎水、循環(huán)水、蒸汽、軟化水及用量穎水用量 17kg/t。(2)循環(huán)水用量80℃以下冷卻負(fù)荷消耗循環(huán)水為224t/h，接觸冷卻塔頂消耗循環(huán)水折為連續(xù)量是11t/h，泵40t/h，故循環(huán)水耗量為〔224＋11＋40〕/125＝2.2t/t。(3)蒸汽用量爐注汽(3.5MPa) 15kg/t；吹汽、吹掃與伴熱用汽〔1.0MPa〕 20kg/t；合計(jì) 35kg/t。富氣壓縮機(jī)能耗富氣壓縮機(jī)由中壓蒸汽背壓機(jī)驅(qū)動(dòng)8.3E/Q，MJ/t；L式中：E

—富氣壓縮機(jī)耗電，kW；LQ—裝置實(shí)際處理量，t/h。1.0MPa凝汽機(jī)驅(qū)動(dòng)富氣壓縮機(jī)能耗22.3E/Q+20,MJ/t;L富氣壓縮機(jī)耗電估量E=1.26(Y+Y)QL g L式中：Y—干氣收率，m%；gY—液化石油氣收率，m%。L裝置基準(zhǔn)能耗燃料E=907.2MJ/t。1蒸汽消耗量35kg/t；蒸汽能耗E2=0.015×88+0.02*76＝2.84×104kcal/t＝118.9MJ/t。(3)循環(huán)水能耗E=2.2×0.1＝0.22×104kcal/t＝9.21MJ/t。3(4)穎水能耗E=0.017×0.17＝0.003×104kcal/t＝0.12MJ/t。4(5)用電能耗E=120+43.1*0.3=132.9MJ/t。5富氣壓縮機(jī)能耗(承受中壓背壓透平) E=8.3×1.26(Y+Y)=90.5MJ/t。6 g L8189kW，計(jì)入能耗E=-235.8MJ/t。7(8)基準(zhǔn)能耗Eo=E1+E2+E3+E4+E5+E6+E7=1023.0MJ/t。反向法基準(zhǔn)能耗反向法的基準(zhǔn)能耗計(jì)算公式如下：式中：E～E 分別見下述。1 10

E=10 EB ii1序號(hào)項(xiàng)目符號(hào)單位蠟油序號(hào)項(xiàng)目符號(hào)單位蠟油焦炭YCGOYCKm%m%1原料穎進(jìn)料量穎進(jìn)料分子量QMCt/h2產(chǎn)品收率干氣YFm%液化氣YLm%汽油YGm%柴油YLOm%3 循環(huán)比R加熱爐效率η(小數(shù))注汽率Rwm%成套規(guī)模〔一爐兩塔〕St/a富氣壓縮機(jī)承受背壓透平有完整的吸取穩(wěn)定系統(tǒng)低溫余熱未回收化學(xué)焓差能耗E1〔MJ/t〕E=24158McMp1 McMpM—原料平均分子量，假設(shè)有該數(shù)據(jù)按實(shí)際數(shù)據(jù)輸入，假設(shè)無(wú)該數(shù)據(jù)按下式估算，CM=42.97exp〔2.10×10-4T-7.79D+2.09×10-3TD〕T1.26D4.98CM—產(chǎn)品平均分子量；pM=〔Yp

+Y +Y +Y+Y〕/〔2.86×10-3YLO G L F

+5×10-3YCGO

+0.01Y +0.02YLO G L+5.56×10-2Y)F式中：Y —蠟油產(chǎn)率，m%；CGOY —柴油產(chǎn)率，m%；LOY—汽油產(chǎn)率，m%；GY—液化氣產(chǎn)率，m%；LY—干氣產(chǎn)率，m%。FT=T 50%點(diǎn)溫度，K；50D—原料油比重，d15.6 。15.6加熱爐散熱與排煙能耗E〔MJ/t〕2

ηE=628(1+R)(1/ -1)η2式中：R—循環(huán)比；η—加熱爐效率〔對(duì)單面輻射爐取0.87對(duì)雙面輻射爐取0.9。裝置電耗E〔MJ/t〕3蒸汽能耗E〔MJ/t〕4

E=120+43.1R3E=63.6+6.3R4 W富氣壓縮機(jī)能耗E〔MJ/t〕5富氣壓縮機(jī)由中壓蒸汽背壓機(jī)〔背壓汽1.0MPa〕驅(qū)動(dòng)E=8.3E/QL

—富氣壓縮機(jī)耗電，kW。一般應(yīng)使用富氣壓縮機(jī)的耗電估量式的計(jì)算功率值，假照實(shí)際功L率值比計(jì)算值小，則使用實(shí)測(cè)值；Q—裝置實(shí)際處理量，t/h。1.0MPa凝汽機(jī)驅(qū)動(dòng)E=22.3E/Q+205 L富氣壓縮機(jī)耗電估量E=1.26(Y+Y)QL F L工藝?yán)门c回收環(huán)節(jié)的散熱能耗E〔MJ/t〕6E=397S－0..56式中：S—裝置對(duì)應(yīng)一爐兩塔的設(shè)計(jì)規(guī)模，萬(wàn)t/a。如裝置二爐四塔總規(guī)模100萬(wàn)t/a,則對(duì)應(yīng)一爐兩塔50t/a，S50。裝置排棄能耗E〔MJ/t〕7E=11.50Y+6.88Y+6.55Y+0.477Y +0.574Y +28.73R +2.763Y -6.7(1+R)+157 F L G LO CGO w CK式中：Y —焦炭產(chǎn)率，m%；CKR—對(duì)穎進(jìn)料的注汽率，m%。w裝置排棄能消耗的循環(huán)水和穎水能耗E〔MJ/t〕8E=9.338吸取穩(wěn)定系統(tǒng)能耗E〔MJ/t〕9有帶重沸器的完整吸取穩(wěn)定系統(tǒng) E=230MJ/t；9不帶重沸器的簡(jiǎn)潔吸取系統(tǒng) E=25MJ/t。9裝置輸出低溫余熱所降低的能耗E〔MJ/t〕10當(dāng)裝置所能輸出的低溫余熱全部利用時(shí)：E =-(5.95Y+4.22Y+2.83Y+0.79Y +0.78Y +3.06R )10 F L G LO CGO w當(dāng)裝置低溫余熱無(wú)法利用時(shí)：=0E=010當(dāng)裝置低溫余熱局部利用時(shí)，嚴(yán)格按修訂的《煉油廠能量消耗與評(píng)價(jià)方法》計(jì)算低溫余熱利用所降低的能耗值，該種狀況的能耗降低值不行能超過(guò)第一種狀況?；鶞?zhǔn)能耗的校正在裝置負(fù)荷率與設(shè)計(jì)力氣相差較多時(shí)，需對(duì)計(jì)算所得到的基準(zhǔn)能耗進(jìn)展近似校正。θ=〔0.3E+0.48E+E+E+E〕/Eθ2 3 4 6 8 Bθ θ θ E=〔1- 〕E+ *E/L=Eθ θ θ C B B B式中：E—近似的校正后的能耗，MJ/t；C—裝置負(fù)荷率〔小數(shù)；θ—焦扮裝置固定能耗(不包括吸取穩(wěn)定系統(tǒng))占總能耗的比例。建議的能耗評(píng)價(jià)指標(biāo)及應(yīng)用即使對(duì)同一類裝置但各個(gè)不同的裝置，由于具體的原料、產(chǎn)品、規(guī)模等差異很大，應(yīng)到達(dá)的能EF裝置的能量利用水平EF=實(shí)際能耗/校正后的基準(zhǔn)能耗EF值愈大，說(shuō)明裝置的實(shí)際能耗與基準(zhǔn)能耗的差距愈大，能量利用水平愈低，節(jié)能潛力愈大，EF1，表示能量利用水平愈高。生產(chǎn)裝置標(biāo)定數(shù)據(jù)能耗校核方法以某廠焦扮裝置的標(biāo)定數(shù)據(jù)為例，進(jìn)展計(jì)算,物料平衡見表5。裝置標(biāo)定循環(huán)比γ＝0.487，注水4.23％。項(xiàng)目入方出方收率表項(xiàng)目入方出方收率減壓渣油kg/ht/dkg/ht/d%富氣917672202.45800139.206.32汽油12492229.8013.61柴油26458634.9928.83冷蠟油5777138.656.30熱蠟油16348392.3517.81焦炭23970575.2826.12外甩油＋損失92222.131.01合計(jì)917672202.40100.00燃料用量計(jì)算〔6〕工程對(duì)流油品入爐溫度,℃工程對(duì)流油品入爐溫度,℃對(duì)流油品出爐溫度,℃255334255330合計(jì)對(duì)流油品進(jìn)、出口焓差,kJ/kg226.2214.2MJ/t111.56108.56Ｑ＝220.1１注水入爐溫度,℃175100注水量, kg/t20.9221.41注水熱負(fù)荷,MJ/t57.265.25Ｑ＝122.5２,℃190190過(guò)熱蒸汽出爐溫度℃312275過(guò)熱蒸汽流量kg/t59.9380.9MJ/t16.8216.21 Ｑ＝33.0３輻射油品入爐溫度℃391391輻射油品出爐溫度℃495495輻射油品流量kg/t728.9758.2輻射油品進(jìn)、出口焓差kJ/kg414.1414.1輻射油品有效熱負(fù)荷MJ/t 301.8 313.97 Ｑ＝615.8４MJ/t487.4504.0Ｑ＝991.4爐實(shí)際熱效率％89.3589.12理論燃料量kg/t13.0313.51MJ/t28.12－kg/t0.6－加熱爐燃料總量kg/t25.94核算裝置熱流供給的熱量775.1MJ/t，得裝置回流供給的總414.6MJ/t。表7 分餾塔回流取熱狀況工程返塔溫度℃出塔溫度℃kg/tMJ/ｔ取熱比例％塔頂循環(huán)47174539.1167.634.2十六層回流49240160.877.815.9十三層回流198240263.031.256.4冷回流39127143.275.115.3中段255326646.9137.928.2合計(jì)489.78。表8 側(cè)線餾出油回收熱量狀況工程kg/ｔ初溫℃終溫℃熱量ＭＪ/ｔ柴油288.324049136.27蠟油62.9535719828.81合計(jì)165.08以上兩項(xiàng)合計(jì)熱流供給的熱量為579.7MJ/t。核算裝置回收的熱量發(fā)生蒸汽的熱量1.2MPa12.924t/h140.8kg/t，則需要熱量＝140.8×〔666.8－175〕＝6.9245×104kcal/t＝289.9MJ/t。預(yù)熱除氧水熱量161.76×〔175－100〕＝1.2132×104kcal/t＝50.8MJ/t。預(yù)熱低溫電站軟化水熱量〔46130℃〕223.6MJ/t。564.3MJ/t。裝置單耗蒸汽耗量焦炭塔吹汽、試壓、伴熱、吹掃用汽3.56t/h38.8kg/t；焦炭塔汽封為１t/h10.9kg/t；4.56t/h，折合49.7kg/t；140.8－49．7＝91.1kg/t。(2)軟化水耗量4.164t/h45.38kg/t。循環(huán)水耗量91.77t/h1000kg/t。穎水耗量10.83t/h118.0kg/t。除氧水耗量12.924t/h，折合140.8kg/t；3.885t/h42.34kg/t；1.067t/h11.63kg/t；17.876t/h194.8kg/t。電耗量電耗量〔實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)〕980kW,10.68kWh/t。燃料油耗量燃料油耗量＝25.94kg/t。計(jì)算的裝置能耗蒸汽－0.091×7＝6.921kcal/＝289.91.0×0.1＝0.1×104kcal/t＝4.187MJ/t；0.04538×0.25＝0.011×10４kcal/t＝０.461MJ/t；0.118×0.17＝0.02×10４kcal/t＝0.837MJ/t；0.1948×9.2＝1.792×10４kcal/t＝75.03MJ/t；10.68×0.28＝2.99×104kcal/t＝125.2MJ/t；燃料25.94×104kcal/t＝1086.1MJ/t；6.6×104kcal/t＝276.3MJ/t；熱蠟油輸出－3.057×104kcal/t＝－128MJ/t；低溫?zé)彷敵觯?.67×104kcal/t＝－111.8MJ/t；24.8×104kcal/t＝1038MJ/t。反向法基準(zhǔn)能耗計(jì)算舉例下面用實(shí)例說(shuō)明反向法基準(zhǔn)能耗計(jì)算方法的使用。100t/a延遲焦扮裝置數(shù)據(jù)總結(jié)〔即反向法需要的數(shù)據(jù)〕9：序號(hào)項(xiàng)目單位數(shù)值表序號(hào)項(xiàng)目單位數(shù)值1原料穎進(jìn)料量t/h125穎進(jìn)料分子量10002產(chǎn)品收率干氣m%6.06液化氣m%2.59汽油m%13.41柴油m%28.0蠟油m%18.54焦炭m%29.73循環(huán)比0.3加熱爐效率%0.9注汽率m%1.5S〔一爐兩塔〕t/a50富氣壓縮機(jī)承受背壓透平有完整的吸取穩(wěn)定系統(tǒng)低溫余熱未回收567E567E=90.55EB=1241.3E=56.16E=330.87序號(hào)計(jì)算結(jié)果序號(hào)1E=227.918E=9.3382E=90.729E=23093E=132.9310E=0104E=73.1410計(jì)算結(jié)果說(shuō)明：該裝置的焦化局部基準(zhǔn)能耗為1011.3MJ/t(24.15kgEo/t),包括吸取穩(wěn)定系統(tǒng)1241.3MJ/t(29.64kgEo/t8℃以上低溫余熱全部利用1115.4MJ/附件 延遲焦扮裝置基準(zhǔn)能耗編制說(shuō)明基準(zhǔn)能耗確實(shí)定通常有二種方法，一種是正向推算法，即從實(shí)物消耗的角度追蹤，其優(yōu)點(diǎn)是直觀易懂，缺點(diǎn)是對(duì)各種影響因素，難于到達(dá)準(zhǔn)確的修正。正因如此，本正向基準(zhǔn)能耗方法僅供給了一種思路。另一種是反向推算法，即從排放于環(huán)境的能量進(jìn)展計(jì)算。對(duì)延遲焦扮裝置來(lái)說(shuō)，反向推算法更簡(jiǎn)便一些，更易于比照查找差距。如循環(huán)比不同的基準(zhǔn)能耗修正，需要考慮5個(gè)方面的影響，加熱爐燃料耗量變化、機(jī)泵耗電的變化、反響熱的變化、低溫余熱的變化、富氣壓縮機(jī)功率的變化，這在反推法中均得到了較好的表達(dá)。但反向推算法的缺點(diǎn)是比較抽象。分餾塔和換熱系統(tǒng)計(jì)算在反向推算法中，不涉及分餾塔和換熱系統(tǒng)的計(jì)算。在正向推算中，對(duì)分餾塔承受process流程模擬軟件進(jìn)展模擬優(yōu)化，在保證產(chǎn)品質(zhì)量的同時(shí)，使分餾塔的過(guò)剩熱盡量在較高的溫度下取出。依據(jù)上述模擬軟件計(jì)算的物流數(shù)據(jù)，使用窄點(diǎn)技術(shù)的超目標(biāo)程序?qū)Q熱系統(tǒng)進(jìn)展優(yōu)化。由于原料的換熱終溫已經(jīng)確定為330℃，所以換熱系統(tǒng)優(yōu)化的目標(biāo)是在滿足原料換熱的前提下，盡可能輸1.0MPa供給低溫余熱(由60℃加熱到100-120量后，換熱系統(tǒng)的窄點(diǎn)溫差為23.6℃，平均傳熱溫差為41.9℃，熱物流開頭冷卻時(shí)的平均溫度為158.2℃，此時(shí)說(shuō)明換熱系統(tǒng)本身已到達(dá)優(yōu)化狀態(tài)，不行能再產(chǎn)生蒸汽而只可能輸出低溫余熱。反響熱的計(jì)算反響熱的計(jì)算通常承受分子膨脹法或燃燒熱法，由于燃燒熱法需要格外準(zhǔn)確的物料平衡，實(shí)際過(guò)程中難于到達(dá)，所以對(duì)主要為吸熱反響的過(guò)程常承受分子膨脹法計(jì)算反響熱。由于有關(guān)文獻(xiàn)中，沒有查到計(jì)算公式中的系數(shù)，故承受兩個(gè)煉油企業(yè)的焦炭塔能量平衡后的反響熱作為依據(jù)，推算出分子膨脹法的系數(shù)。加熱爐散熱與排煙能耗這局部能耗的計(jì)算主要涉及到加熱爐熱負(fù)荷確實(shí)定。進(jìn)料溫度換熱到330℃后進(jìn)加熱爐加熱到500℃，此段溫度范圍，按純液相計(jì)算的焓差為136kcal/kg，考慮加熱爐出口汽化率為20%，則焓差增大到140kcal/kg，再考慮10kcal/kg150kcal/kg。焓差確定以后，就可以依據(jù)循環(huán)比和加熱爐效率推算出加熱爐散熱與排煙所形成的能耗。加熱爐對(duì)流室僅預(yù)熱空氣。裝置電耗4套焦扮裝置電耗數(shù)據(jù)--要為：循環(huán)油泵電耗增加、輻射油泵電耗增加、加熱爐燃料單耗帶來(lái)的加熱爐風(fēng)機(jī)電耗增加。蒸汽能耗3.5MPa蒸汽，按穎進(jìn)料的1.5m%1.0MPa蒸汽，按20kg/t計(jì)。在正向法中，這二局部用汽直接形成能耗。在反向法中，注汽形成的能耗主要已在排棄能中考〔即分餾塔頂油氣的熱量3.5MPa中壓蒸汽形成的能耗為15kg標(biāo)油。富氣壓縮機(jī)能耗富氣壓縮機(jī)的功率消耗是依據(jù)很多設(shè)計(jì)和統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)而定，即每噸富氣消耗功率90kWh。一般應(yīng)使用富氣壓縮機(jī)的耗電估量式的計(jì)算功率值，假照實(shí)際功率值比計(jì)算值小，說(shuō)明富吸取油未返回分餾塔，這時(shí)應(yīng)使用實(shí)測(cè)值。有關(guān)計(jì)算式中的系