的一次—選擇1.帶傳開工作時，松邊的帶速1.帶傳開工作時，松邊的帶速D緊邊的帶速。A.小于B.大于C.等于D.可能大于、小于或等于2.2.帶傳動不能保證準(zhǔn)確的傳動比，其緣由是B。A.帶簡潔變形和磨損; B.帶在帶輪上打滑;C.帶的彈性滑動;D.帶的材料不遵守胡克定律3.帶傳動的設(shè)計準(zhǔn)則為D A.帶簡潔變形和磨損; B.帶在帶輪上打滑;C.帶的彈性滑動;D.帶的材料不遵守胡克定律3.帶傳動的設(shè)計準(zhǔn)則為D 。A.保證帶傳動時，帶不被拉斷B.保證帶傳動在不打滑的條件下，帶不磨損C.保證帶在不打滑的條件下，具有足夠的疲乏強(qiáng)度D.保證帶在不發(fā)生彈性滑動的前提下,帶具有足夠的強(qiáng)度;4.帶傳動在工作中產(chǎn)生打滑的緣由是B。A.帶的彈性較大B.傳遞的外載荷超過帶的帶輪間的極限摩擦力C.帶和帶輪間摩擦系數(shù)較小D.帶傳動中心距過大5.帶傳動在工作中產(chǎn)生彈性滑動的緣由是C。A.帶與帶輪間摩擦系數(shù)較小B.所帶的外載荷過大C.帶的彈性與緊邊和松邊有拉力差D.初拉力過小6.帶傳動打滑總是A 。A在小輪上先開頭B在大輪上先開頭C在兩輪上同時開頭D依據(jù)具體工況載荷分析7.帶傳動的中心距過大時，會導(dǎo)致。A.A.帶的壽命短B.帶的彈性滑動加劇C.帶在工作時會產(chǎn)生抖動C.帶在工作時會產(chǎn)生抖動D.小帶輪包角減小而易產(chǎn)生打滑8.帶和帶輪間的摩擦系數(shù)與初拉肯定時，，則帶傳動不打滑時的最大有效圓周力也愈大。A.A.帶輪愈寬B.小帶輪上的包角愈大C.C.大帶輪上的包角愈大D.帶速愈低9.以下圖為帶傳動受力折線圖，則以下說法正確的選項(xiàng)是。A A ad段為緊邊B ab段為大帶輪圓弧段C bcC bc段為小帶輪圓弧段D cd段為松邊10.10.帶輪是承受輪輻式、腹板式還是實(shí)心式構(gòu)造，取決于。A.A.帶的橫截面尺寸B.傳遞的功率C.C.帶輪的直徑D.帶的線速度11.中心距肯定的帶傳動，對于小帶輪上包角的大小，D 的影響最大。A.A.小帶輪的直徑B.大帶輪的直徑C.兩帶輪直徑之和D.C.兩帶輪直徑之和D.12.帶輪直徑之差12..V帶傳動中，以下方案不能使傳遞功率增大。A.小帶輪直徑dB.d不變，增大傳動比不變，加大中心距C.A型帶改成BdD.d不變z鏈傳動中，一般鏈條節(jié)數(shù)為偶數(shù)，鏈輪齒數(shù)為奇數(shù)，最好互為質(zhì)數(shù)，其緣由是。磨損均勻 B.抗沖擊力量大C.削減磨損與膠合 D.瞬時傳動比為定值鏈傳動中，限制鏈輪最少齒數(shù)的目的之一是為了 。削減傳動的運(yùn)動不均勻性和動載荷 B.防止鏈節(jié)磨損后脫鏈C.使小鏈輪齒受力均勻 D.防止?jié)櫥涣紩r加速磨損鏈傳動中，鏈節(jié)數(shù)常承受偶數(shù)，這是為了使鏈傳動 。工作平穩(wěn) B.鏈條與鏈輪輪齒磨損均勻C.提高傳動效率 D.避開承受過渡鏈節(jié)應(yīng)用標(biāo)準(zhǔn)滾子鏈傳動的許用功率曲線，必需依據(jù) 來選擇鏈條的型號和潤滑的方法。鏈條的圓周力和傳遞功率 B.小鏈輪的轉(zhuǎn)速和計算功率C.鏈條的圓周力和計算功率 D.鏈條的速度和計算功率鏈傳動中心距過小的缺點(diǎn)是 。鏈條工作時易抖動運(yùn)動不平穩(wěn) B.鏈條運(yùn)動不均勻性和沖擊作用增加C.小鏈輪上的包角小，鏈條磨損快 D.鏈條鉸鏈易發(fā)生膠合套筒滾子鏈傳動中心距過小的特點(diǎn)是 。A鏈條工作時抖動，運(yùn)行不平穩(wěn) B鏈條運(yùn)動不均勻性與沖擊作用增加C鏈條磨損快，小鏈輪上的包角小 D簡潔發(fā)生“脫鏈”現(xiàn)象以下傳動中不能實(shí)現(xiàn)恒定傳動比傳動的為 。A齒輪 B蝸輪蝸桿傳動 C鏈傳動 D同步齒形帶鏈條的磨損主要發(fā)生在 的接觸面上。滾子和輪齒 B.滾子和套筒C.套筒和銷軸 D.內(nèi)鏈板與輪齒鏈條由于靜強(qiáng)度不夠而被拉斷的現(xiàn)象，多發(fā)生在 的狀況下。A低速重載 B高速重載C高速輕載 D低速輕載鏈傳動的張緊輪應(yīng)裝在 。A靠近小輪的松邊上B靠近小輪的緊邊上6以下狀況，圓柱齒輪的齒寬系數(shù)可以取最大值。A兩支承相對于齒輪作對稱布置；B兩支承相對于齒輪作不對稱布置C齒輪作懸臂布置；D6以下狀況，圓柱齒輪的齒寬系數(shù)可以取最大值。A兩支承相對于齒輪作對稱布置；B兩支承相對于齒輪作不對稱布置C齒輪作懸臂布置；D齒輪布置方式7.對于齒面硬度HBS≥350的鋼制齒輪，其加工工藝過程應(yīng)為：A加工齒坯→淬火→切齒→磨齒B加工齒坯→切齒→磨齒→淬火C加工齒坯→切齒→淬火→磨齒D加工齒坯→淬火→磨齒→切齒8145245關(guān)系為；A.σH1＞σH2B.σH1＜σH2C.σ=σH1 H2D.σ≤σH1H29. 設(shè)計閉式軟齒面直齒輪傳動時，選擇齒數(shù)Z，的原則是1。A.Zl越多越好 B.Zl越少越好C.Z1≥17，不產(chǎn)生根切即可D.在保證輪齒有足夠的抗彎疲乏強(qiáng)度的前提下，齒數(shù)選多些有利10.輪齒的彎曲強(qiáng)度，當(dāng)，則齒根彎曲強(qiáng)度增大。A.模數(shù)不變，增多齒數(shù)時B.模數(shù)不變，增大中心距時C.模數(shù)不變，增大直徑時C.模數(shù)不變，增大直徑時為了提高齒輪傳動的接觸強(qiáng)度，可實(shí)行A.承受閉式傳動C.削減齒數(shù)D.齒數(shù)不變，增大模數(shù)時的方法。B.增大傳動中心距D.增大模數(shù)12.。A.提高齒輪的彎曲強(qiáng)度C.改善齒輪傳動的平穩(wěn)性B.提高齒面的接觸強(qiáng)度D.削減齒輪的塑性變形13.一對圓柱齒輪，通常把小齒輪的齒寬做得比大齒輪寬一些，其主要緣由是。A.使傳動平穩(wěn)C.提高齒面接觸強(qiáng)度B.提高傳動效率D.便于安裝，保證接觸線長度14.一對圓柱齒輪傳動中，當(dāng)齒面產(chǎn)生疲乏點(diǎn)蝕時，通常發(fā)生在。A.靠近齒頂處C.靠近節(jié)線的齒頂局部B.靠近齒根處D.靠近節(jié)線的齒根局部15.兩個齒輪的材料的熱處理方式、齒寬、齒數(shù)均一樣，但模數(shù)不同，m=2mm，m=4mm，12它們的彎曲承載力量為A.一樣C.與模數(shù)無關(guān)。B.m的齒輪比m的齒輪大21D.m的齒輪比m的齒輪大1216.選擇齒輪毛坯的形式〔鍛造、鑄造、軋制圓鋼〕的主要依據(jù)是。AA齒輪精度B齒輪硬度C齒輪直徑D齒輪布置形式17.蝸桿分度圓直徑的標(biāo)準(zhǔn)化，是為了 。A保證蝸桿足夠的剛度 B提高蝸桿傳動的效率C利于蝸輪滾刀標(biāo)準(zhǔn)化 D便于蝸桿刀具的標(biāo)準(zhǔn)化18..在蝸桿傳動中，輪齒承載力量的計算主要是針對來進(jìn)展的。A蝸桿齒面接觸強(qiáng)度和蝸輪齒根抗彎強(qiáng)度B蝸輪齒面接觸強(qiáng)度和蝸桿齒根抗彎強(qiáng)度C蝸桿齒面接觸強(qiáng)度和蝸桿齒根抗彎強(qiáng)度D蝸輪齒面接觸強(qiáng)度和蝸輪齒根抗彎強(qiáng)度19.對閉式蝸桿傳動進(jìn)展熱平衡計算，其主要目的是。A防止?jié)櫥褪軣岷笸庖?，造成環(huán)境污染；B防止?jié)櫥陀蜏剡^高使?jié)櫥瑮l件惡化C防止蝸輪材料在高溫下機(jī)械性能下降D防止蝸桿蝸輪發(fā)生熱變形后正確嚙合受到破壞20.對于一般圓柱蝸桿傳動，以下說法錯誤的選項(xiàng)是。A傳動比不等于蝸輪與蝸桿分度圓直徑比B蝸桿直徑系數(shù)越小，則蝸桿剛度越大C在蝸輪端面內(nèi)模數(shù)和壓力角為標(biāo)準(zhǔn)值D蝸桿頭數(shù)多時，傳動效率提高在其他條件一樣時，假設(shè)增加蝸桿頭數(shù)，則齒面滑動速度 。增加 B.保持不變C.減小 D.可能增加或減小提高蝸桿傳動效率的有效措施是 。增加蝸輪齒數(shù) B.增加蝸桿頭數(shù)C.減小模數(shù) D.增大蝸桿直徑系數(shù)在蝸桿傳動中，通常的傳動形式是 。蝸桿主動，蝸輪從動 B.蝸輪主動，蝸桿從動C.蝸桿或蝸輪主動 D.增速傳動阿基米德蝸桿傳動中，規(guī)定 上的參數(shù)為標(biāo)準(zhǔn)值。A法平面 B軸面C端面 D中間平面26.26.以下四種型號的滾動軸承中，只能承受徑向載荷的是。A.6208B.N208C.30208D.51208在進(jìn)展?jié)L動軸承組合設(shè)計時，對支承跨距很長，工作溫度變化很大的軸，為適應(yīng)軸有較大的伸縮變形，應(yīng)考慮 。將一端軸承設(shè)計成游動的 B.承受內(nèi)部間隙可調(diào)整的軸承C.軸頸與軸承內(nèi)圈承受很松的協(xié)作一深溝球軸承內(nèi)徑100mm，寬度系列0，直徑系列2，公差等級為O級，游隙O組，其代號為 。A.60220 B.6220/PO C.60220/PO D.6220一角接觸球軸承內(nèi)徑85mm寬度系列O，直徑系列3，接觸角15°，公差等級為6級，游隙2組，其代號為 。A.7317B/P62 B.7317C/P6/C2 C.7317/P6/C2 D.7317C/P62角接觸球軸承所能承受軸向載荷的力量取決于 。軸承的寬度 B.接觸角的大小 C.軸承精度 D.滾動體的數(shù)目滾動軸承與軸和外殼孔的協(xié)作為 。內(nèi)圈與軸為基孔制，外圈與孔為基軸制內(nèi)圈與軸為基軸制，外圈與孔為基孔制都是基孔制都是基軸制滾動軸承的額定壽命是指同一批軸承中 的軸承所能到達(dá)的壽命。A90％ B95％ C99％ D50％為保證滾動軸承內(nèi)圈與軸肩端面的良好接觸，軸承內(nèi)圈的圓角半徑r與軸肩處的圓角半徑r應(yīng)當(dāng)有 的關(guān)系。1A rr1

B rr1

C rr1同一根軸的兩端支承，雖然承受載荷不等，但常承受一對一樣型號的滾動軸承，這是由于除 以外的下述其余三點(diǎn)理由。承受同型號的軸承，選購便利安裝兩軸承的座孔直徑一樣，加工便利安裝軸承的軸頸直徑一樣，加工便利一次鏜孔能保證兩軸承中心線的同軸度，有利于軸承正常工作的軸承。l或2 B.3或7 C.N或NU D.6或NA1.1.正常潤滑條件下，鏈條承載力量主要取決與鏈條的，潤滑不良條件下，鏈條承載力量主要取決與鏈條的 ；鏈傳動張緊的目的是。按GB1243.1－83制造的A12.7mm、單排、88節(jié)的滾子鏈應(yīng)當(dāng)標(biāo)記為。4.由于鏈條的 ，瞬時傳動比不恒定。常見的帶傳動張緊裝置有 、 、 。帶傳動中，帶中的最大應(yīng)力發(fā)生在 處。帶傳動的失效形式主要有 和 ；所以其設(shè)計計算準(zhǔn)則為。6.限制小帶輪的直徑主要是為了保證帶中的不致過大;7.帶傳動中傳動帶內(nèi)主要應(yīng)力為、、。8.帶傳動中傳動帶的最大有效拉力與、、有關(guān)。9.在傳動比不變的條件下，V承載力量就 。帶傳動的中心距越大，則小輪的包角__ ，因而7.齒輪的主要失效形式有、 、、和。齒輪材料選擇的原則為齒輪外表的硬化方法有、。和，其中適應(yīng)于低碳鋼或低碳合金鋼的為和。10.在對齒輪載荷進(jìn)展修正時，考慮載荷平穩(wěn)性，引入系數(shù)；考慮制造及裝配誤差，引入 系數(shù)；考慮軸受載后變形，引入系數(shù)；考慮齒輪制造誤差和接觸部位的差異，引入 系數(shù)。11.齒輪齒形系數(shù)YFa與 、和有關(guān)，與無關(guān)。在齒輪齒寬系數(shù)、齒數(shù)及材料已經(jīng)選定的狀況下，影響齒輪彎曲疲乏強(qiáng)度的主要因素為 ，影響齒面接觸疲乏強(qiáng)度的主要因素為 。在齒輪傳動中，齒面疲乏點(diǎn)蝕是由于 的反復(fù)作用引起的，點(diǎn)蝕通常首先消滅在 。無關(guān)。在齒輪齒寬系數(shù)、齒數(shù)及材料已經(jīng)選定的狀況下，影響齒輪彎曲疲乏強(qiáng)度的主要因素為 ，影響齒面接觸疲乏強(qiáng)度的主要因素為 。在齒輪傳動中，齒面疲乏點(diǎn)蝕是由于 的反復(fù)作用引起的，點(diǎn)蝕通常首先消滅在 。14.一對標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪，假設(shè)z=18，z=72，則這對齒輪的彎曲應(yīng)力σ12F1σ。F2鋼制齒輪，由于滲碳淬火后熱處理變形大，一般需經(jīng)過輪精度。減小齒輪動載荷的主要措施有：加工，否則不能保證齒，。17.一對齒輪傳動，假設(shè)兩齒輪材料、熱處理及許用應(yīng)力均一樣，而齒數(shù)不同，則齒數(shù)多的齒輪彎曲強(qiáng)度；兩齒輪的接觸應(yīng)力。蝸桿蝸輪的材料不僅要求具有足夠的強(qiáng)度，更重要的是要具有由良好的和 性能。蝸桿傳動的承載力量受到 的限制。減速蝸桿傳動中主要的失效形式 、 、 和，常發(fā)生在 上。對閉式蝸桿傳動，通常是按 進(jìn)展設(shè)計，而按 進(jìn)展校核；對于開式蝸桿傳動，則通常只需按 進(jìn)展設(shè)計。在閉式蝸桿傳動中只需對 進(jìn)展 計算。蝸桿傳動的承載力量計算包括以下幾個方面： 、 、。2有一一般圓柱蝸桿，蝸桿頭數(shù)z=2，蝸桿直徑系數(shù)q=8，蝸輪齒數(shù)z=37，模數(shù)m=8mm，則蝸桿分度圓直徑d1= ，蝸輪分度圓直徑d= ，傳動中心距a= ，傳動比i= 。2滾動軸承預(yù)緊的目的為 、 、 。1.簡述帶傳動彈性滑動與打滑產(chǎn)生的緣由及區(qū)分2.1.簡述帶傳動彈性滑動與打滑產(chǎn)生的緣由及區(qū)分2.簡潔繪制帶傳開工作時應(yīng)力分布圖;3.簡述中心距、傳動比、帶輪基準(zhǔn)直徑、帶速對帶傳動的影響；改善鏈傳動運(yùn)動不均勻性的措施〔至少3條〕〔4條〕簡述鏈輪齒數(shù)、傳動比、中心距、節(jié)距和排數(shù)對鏈傳動的影響；〔3條〕簡述鏈傳動張緊的目的；9.簡述各類齒輪傳動的失效形式及對應(yīng)的設(shè)計準(zhǔn)則；.簡述提高輪齒抗折斷力量的措施9.簡述各類齒輪傳動的失效形式及對應(yīng)的設(shè)計準(zhǔn)則；.簡述提高輪齒抗折斷力量的措施5條〕11齒輪載荷系數(shù)由哪幾局部組成，分別考慮什么因素的影響；.簡述提高齒輪抗膠合力量的措施〔至少7條〕.簡述提高齒輪抗點(diǎn)蝕力量的措施〔至少5條〕14.簡述開式與閉式傳動中，蝸桿傳動的失效形式及設(shè)計準(zhǔn)則；15如下圖為二級蝸桿傳動，蝸桿1為主動輪。輸入轉(zhuǎn)矩T1=20Nm，蝸桿1頭1數(shù)z1=2，d=50mm，蝸輪2齒數(shù)z2=50，，高速級蝸桿傳動的模m=4mm ，高速1該二級蝸桿傳動中各輪的回轉(zhuǎn)方向?yàn)槭馆S上軸向力抵消一局部，蝸桿1、蝸桿3和蝸輪4的螺旋線方向。在節(jié)點(diǎn)處嚙合時，蝸桿﹑蝸輪所受各分力的方向。高速級蝸桿與蝸輪上各分力的大小。指出圖中軸系的構(gòu)造錯誤，并改正。r1

2500N，F(xiàn) 1250NFr2

1000N，試確定軸承1、2的軸〔C31900Nft1fp1.2e0.4，派生軸Fd

0.4FFar Far

e，x1，y0；ae，x0.4，y1.6)FFFr7208AC3-3所示。己知作用于軸承上的徑向載荷Fr1＝1000N，F(xiàn)r2＝2060N，作用于軸上的軸向載荷FA=880N，軸承內(nèi)部軸向力Fd與徑向載荷Fr的關(guān)系為Fd＝0.68Fr,試求軸承軸向載荷Fa1和Fa2。如以下圖為圓柱齒輪—蝸桿傳動。斜齒輪1的轉(zhuǎn)動方向和斜齒輪2的輪齒旋向。在圖中嚙合處標(biāo)出齒輪1和齒輪2所受軸向力Fa1和Fa2的方向。23所產(chǎn)生的軸向力相互抵消一局部，34輪齒的螺旋線方向及其轉(zhuǎn)動方向。在圖中嚙合處標(biāo)出蝸桿和蝸輪所受各分力的方向。指出以下圖中的構(gòu)造錯誤(在有錯處畫○編號，并分析錯誤緣由)，并在軸心線下側(cè)畫出其正確構(gòu)造圖。圖中所示為一個托架的邊板用6