終冷二區(qū)(空箱):低箱起始箱:68終止箱70層號頂部/R側(cè)墻/S底部/B材料厚度材料厚度材料厚度1配軸流風機材料性能表4-12名稱規(guī)格材質(zhì)熱導率備注0.8漂珠粘土磚230*114*65NG-0.80.27普通硅酸鋁纖維毯230*114*650.14標準型RT硅酸鋁纖維氈600*400*500.13巖棉板1100*600*500.035+0.0018t溫度范圍50～300第五篇燃料及燃燒計算本設(shè)計采用的燃料為水煤氣，水煤氣對應(yīng)成分的濕成分的換算查工業(yè)爐設(shè)計手冊，查3-18表可知，水煤氣的一般組成：水煤氣組成表5-1煤氣名稱干煤氣體積成分（%）水煤氣10～200.1～0.20.5～122～3242～506～92～5水煤氣密度：0.7～0.74（kg/Nm3）煙氣密度：1.26～1.3（kg/Nm3）低發(fā)熱量：10500～11300（kJ/Nm3）5.1空氣量的計算5.1.1理論空氣需要量取水煤氣的低位發(fā)熱量，查《筑爐工程手冊》當煤氣時，理論空氣需要量為，則單位理論空氣消耗量為5.1.2實際空氣需要量查《筑爐工程手冊》和《工業(yè)爐設(shè)計手冊》，取空氣消耗系數(shù)為，則實際空氣需要量為：5.2煙氣量計算查《筑爐工程手冊》可知，實際煙氣量為：5.3燃燒溫度的確定假設(shè)t=1900℃，查《燃料與燃燒》42頁表5-2知水煤氣燃燒產(chǎn)物比熱Cf=1.72kJ/(m3°C)，在20℃時空氣比熱為Ca=1.30kJ/(m3°C則理論燃燒溫度為：，誤差，所以，假設(shè)合理，取高溫系數(shù)η=0.75，則實際燒成溫度為：比設(shè)計燒成溫度1250℃高出214.9℃，有利于快速燒成，保證產(chǎn)品燒熟，基本符合要求。第六章物料平衡計算6.1每小時燒成制品質(zhì)量6.2每小時燒成干坯的質(zhì)量6.3每小時欲燒成濕坯的質(zhì)量（w為含水率）6.4每小時蒸發(fā)自由水的質(zhì)量6.5每小時從精坯中產(chǎn)生的CO2質(zhì)量每小時從坯體中引入CaO，MgO質(zhì)量分別為：則產(chǎn)生的CO2質(zhì)量為：6.6每小時從精坯中分解出來的結(jié)構(gòu)水質(zhì)量：第七章熱平衡計算熱平衡計算包括預熱帶、燒成帶熱平衡計算和冷卻帶熱平衡計算，預熱帶熱平衡計算的目的在于求出燃料消耗量，冷卻帶熱平衡計算目的在于計算出冷空氣鼓入量和熱風抽出量。另外，通過熱平衡計算可以看出窯爐的工作系統(tǒng)結(jié)構(gòu)等各方面是否合理，可以從哪些方面對窯爐在節(jié)能方面上進行改進等。7.1預熱帶與燒成帶的熱平衡計算7.1.1熱平衡計算基準、范圍時間基準：1h；0℃溫度基準：07.1.2熱平衡示意圖——坯體帶入顯熱——燃料帶入化學熱及顯熱——助燃空氣帶入顯熱——預熱帶漏入空氣帶入顯熱——產(chǎn)品帶出顯熱——窯體散失熱損失——物化反應(yīng)耗熱——其他熱損失——煙氣帶走顯熱7.1.3熱收入項目坯體帶入顯熱Q1（KJ/h）Q1=C1T1其中—濕制品質(zhì)量（Kg/h）；C1—制品的比熱（KJ/（Kg·℃））；T1—制品的溫度（℃），取20℃；C1隨各地原料成分及配方的不同而變化，按公式C1=0.84+26×10-5×tKJ/（Kg·℃）計算，所以取C1=0.0.8542KJ/（Kg·℃），坯體帶入顯熱為：燃料帶入化學熱及顯熱Qf（KJ/h）Qf=X（QDW+CfTf）其中，X—每小時消耗的燃料量（m3/h）；Qd—燃料的熱值（KJ/h）；cf——20℃時的比熱KJ/m3·℃tf——水煤氣的溫度℃查《燃料及燃燒》表5-2可知cf＝1.42KJ/(m3·℃)已知Qd＝10500KJ/M3，tf＝20℃則燃料帶入化學熱及顯熱為助燃空氣帶入顯熱Qa（KJ/h）助燃空氣為一次空氣ta＝20℃，單位燃料燃燒所需空氣量為，故助燃空氣帶入顯熱為：預熱帶漏入空氣帶入顯熱（KJ/h）取預熱帶空氣過剩系數(shù)αg=2.0，漏入空氣溫度ta=20℃，Ca=1.30（KJ/m3·℃），漏入空氣量為，則漏入空氣帶入顯熱為：7.1.4熱支出項目考慮到產(chǎn)品酌減5%，每小時燒成產(chǎn)品質(zhì)量為，制品出燒成帶產(chǎn)品溫度T2＝1250℃可知：產(chǎn)品平均比熱為：c2＝0.84+26×10-5×1250＝1.165KJ/Kg·℃，則燒成產(chǎn)品帶出的顯熱為：7.1.4根據(jù)材料應(yīng)用不同，將計算窯段分成四部分。第1～7節(jié)：20～250℃，窯內(nèi)壁平均溫度135℃，窯外壁表面平均溫度40℃a)窯頂：熱流：，窯頂散熱面積：則窯頂散熱：b)窯墻：熱流：窯墻散熱面積：則窯墻散熱：c)窯底熱流：，窯底散熱面積：則窯底散熱：則預熱帶1～7節(jié)窯體散熱為：第8-15節(jié)，250℃～600℃，窯內(nèi)壁平均溫度425℃，窯外壁表面平均溫度40℃，a)窯頂：熱流：窯頂散熱面積：則窯頂散熱：b)窯墻：熱流：窯墻散熱面積：則窯墻散熱：c)窯底 熱流：窯底散熱面積：則窯底散熱：則預熱帶8～15節(jié)窯體散熱為：③第16-27節(jié)，600℃～1050℃，窯內(nèi)壁平均溫度825℃，窯外壁表面平均溫度80℃，a)窯頂：熱流：窯頂散熱面積：則窯頂散熱：b)窯墻：熱流：窯墻散熱面積：則窯墻散熱：c)窯底 熱流：窯底散熱面積：則窯底散熱：則預熱帶16～27節(jié)窯體散熱為：④第28-42節(jié)，1050℃～1250℃，窯內(nèi)壁平均溫度1150℃，窯外壁表面平均溫度80℃，a)窯頂：熱流：窯頂散熱面積：則窯頂散熱：b)窯墻：熱流：窯墻散熱面積：則窯墻散熱：c)窯底 熱流：窯底散熱面積：則窯底散熱：則28～42節(jié)窯體散熱為：所以預熱帶、燒成帶窯體散熱為：煙氣帶走顯熱（KJ/h）每小時離窯煙氣總量：因排煙口分布較長，取離窯煙氣溫度，此時煙氣的比熱容為：，所以：煙氣帶走顯熱①制品中所含自由水質(zhì)量為煙氣離窯溫度tg=250℃，所以，其余物化反應(yīng)熱Qr用Al2O3反應(yīng)熱近似代替其余物化反應(yīng)熱，入窯干制品的質(zhì)量坯體中含量為24.1%，則物化反應(yīng)熱為：總的物化反應(yīng)耗熱其他熱損失Q5根據(jù)經(jīng)驗占熱收入的5%：7.1.5熱平衡方程即：解得：X=2330.24m3/h預熱帶、燒成帶熱平衡表7-1熱收入熱支出項目KJ/h%項目KJ/h%坯體帶入顯熱145254.490.58產(chǎn)品帶出顯熱12938752.1351.87燃料化學熱及顯熱24533698.8198.35窯爐散失熱1948289.067.81助燃空氣顯熱153166.680.61物化反應(yīng)熱4512742.7918.09漏入空氣顯熱113296.270.46煙氣帶走顯熱4298337.4017.23其他熱損失1247276.635.0總計24945416.25100.000總計24945398.01100.000由表可以看出熱支出項中，產(chǎn)品帶走顯熱、物化反應(yīng)耗熱兩項不可能減少。而其他三項則可采用適當措施節(jié)省能耗。對于煙氣出窯溫度適當控制在較低溫度下。至于窯體散熱在則可采用新型耐火、隔熱材料,來減少它們的熱損失。7.2冷卻帶熱平衡計算7.2.1熱平衡計算基準、范圍以每一小時為時間基準，0℃7.2.2熱平衡示意圖熱收入項目：Q2—產(chǎn)品帶入顯熱；Q6—冷卻風帶入顯熱；熱支出項目：Q7—產(chǎn)品帶出顯熱；Q8—抽出熱風帶走顯熱；Q9—窯體散熱；Q10—其它熱損失。制品帶入顯熱Q冷風帶入顯熱Q因鼓入冷風溫度比熱Ca=1.3KJ/(m3·℃)設(shè)窯尾鼓入冷風量Vx（m3/h），則冷風帶入顯熱為：7.2.4熱支出項目制品帶走顯熱Q制品出窯時的質(zhì)量為：=8884.98Kg/h；制品出窯溫度為：t7=80℃，查表得此溫度下制品的平均比熱為：c7=0.896（KJ/Kg·℃）；Q7=t7c7=8884.98×0.896×80=636875.37（KJ/h）熱風抽出時帶走的顯熱Q抽風為鼓入風的95%,故抽出熱風量應(yīng)為0.95Vxm/h.取熱風抽出時的溫度為:t=250C,查表知此時的比熱為:c=1.42kJ/(m?C),則:窯體的散熱Q9（KJ/h）將計算窯段分成三部分，第43～49節(jié)：1250～700℃，取平均值975℃，窯外壁表面平均溫度80a)窯頂熱流：窯頂散熱面積：則窯頂散熱：b)窯墻：熱流窯墻散熱面積：則窯墻散熱：c)窯底 熱流：窯底散熱面積：則窯底散熱：則急冷帶第43～49節(jié)窯體散熱為：②緩冷區(qū)第50～63節(jié)，700～400℃，平均溫度550℃，取窯外壁溫度為40℃a)窯頂:，熱流：窯頂散熱面積：，則窯頂散熱：b)窯墻：熱流窯墻散熱面積：則窯墻散熱：c)窯底 熱流：窯底散熱面積：則窯底散熱：則緩冷帶第50～63節(jié)窯體散熱為：③快冷帶，由于窯尾后三節(jié)為空箱，所以去前四節(jié)熱損失近似做為快冷熱損失計算，400～80℃，取平均溫度為240℃，窯外壁溫度為40℃，a)窯頂熱流：窯頂散熱面積：則窯頂散熱：b)窯墻：熱流窯墻散熱面積：則窯墻散熱：c)窯底 熱流：窯底散熱面積：則窯底散熱：則快冷帶窯體散熱為：則快冷帶窯體的散熱：其他熱損失QQ10占總熱收入的5%，即7.2.5列出熱平衡方程即解得：即從窯尾鼓入風量Vx=34325.67（m3/h）冷卻帶熱平衡表7-2熱收入熱支出項目KJ/h%項目KJ/h%產(chǎn)品帶入顯熱12938752.1393.55產(chǎn)品帶出顯熱636875.374.60冷卻帶進入顯熱892467.426.45窯爐散失熱926451.536.70抽熱風帶走顯熱11576332.2183.70其他熱損失691560.985總計13831219.55100總計13831220.09100由表可看出，熱風抽出帶走的熱量占很大的比例，因此應(yīng)充分利用此熱量，一般引到干燥窯或干燥房用來干燥坯體。第八章傳動計算8.1傳動系統(tǒng)的選擇輥道窯的傳動系統(tǒng)由電動機、減速設(shè)備和傳動機所組成。常見的傳動機構(gòu)有鏈傳動和齒輪傳動兩種。輥子采取鏈傳動的特點是結(jié)構(gòu)簡單、成本低，但由于鏈傳動的多邊形效應(yīng)，瞬時傳動比周期性變化，給傳動帶來運動的不均勻性和附加的動負荷，從而影響到輥子傳動的平穩(wěn)性。因此，在鏈傳齒輪傳動比較平穩(wěn)，運行過程中嚙合牢固，但齒輪加工復雜，造價較高，為了產(chǎn)品的質(zhì)量，一般輥道窯都采用齒輪傳動。從傳動布局的形式來分，又有整體傳動和分段傳動兩種方法。整體傳動布局一般用于短窯和實驗室用輥道窯。分段傳動通常5～7米為一段，各段輥子轉(zhuǎn)速可以相同，也可以由快到慢分配不同的轉(zhuǎn)速。本設(shè)計將窯分成24段，每段均由一臺電動機帶動，采用變頻調(diào)速。所有電機可同時運行，每臺也可以單獨運行，當處理事故時，可關(guān)掉一臺或幾臺電機，其余電機仍可以按一定時間（一般為幾秒鐘）交替正、反轉(zhuǎn)，磚坯前后搖擺運行，可保證這些區(qū)段的輥子不彎曲。磚坯也不會進入下一個區(qū)段。在24臺電機中，前兩節(jié)和窯前工作臺，后兩節(jié)和窯尾工作臺各公用一臺電機，其余每三節(jié)共用一臺電機。在分段傳動中，參考輥道窯最常用鏈傳動、齒輪傳動、螺旋齒輪傳動。考慮到傳動平穩(wěn)性和產(chǎn)品質(zhì)量等要求，選用螺旋齒輪傳動。8.2輥子材質(zhì)的選擇輥道窯對輥子材質(zhì)要求十分嚴格，它要求制輥材料熱脹系數(shù)小而均勻，高溫抗氧化性能好，荷重軟化溫度高，蠕變性小，熱穩(wěn)定性和高溫耐久性好，硬度大，抗污能力強。常用的輥子有金屬輥和陶瓷輥兩種。為節(jié)約費用，不同的溫度區(qū)段一般選用不同材質(zhì)的輥子。一般來說，低溫段（小于300℃）可選用普通無縫鋼管輥子；中溫段（300～600℃）可選用耐熱不銹鋼鋼管；高溫段（1300此次設(shè)計在低溫段（第7節(jié)以前和第67節(jié)以后，包括前、后工作臺）均選用φ65×4000的普通無縫鋼輥，在8～15節(jié)，50～68節(jié)采用耐熱鋼輥，在高溫段（16～49節(jié)）莫來石-剛玉質(zhì)陶瓷棍棒。8.3輥徑的確定輥子的規(guī)格尺寸要根據(jù)被燒產(chǎn)品的尺寸、重量及窯爐的結(jié)構(gòu)和輥子的材質(zhì)而定，一般而言，只要能滿足被燒產(chǎn)品所需要性能要求，即可選用直徑較細、壁較薄的輥子。輥子的直徑大，則強度大；但直徑過大，會影響窯內(nèi)輻射換熱和對流換熱。對于用托輪摩擦聯(lián)結(jié)的輥子來說，輥子的直徑大些，有助于增加輥子之間的摩擦力。因此，輥子的直徑可根據(jù)制品的重量和輥子的聯(lián)結(jié)方式來決定。如制品較重或輥子的聯(lián)結(jié)方式是托輪摩擦式，輥子應(yīng)選擇直徑大一些的，否則，可選擇直徑較小一些的輥子。本次設(shè)計選用直徑為65mm的輥棒。8.4輥距的確定每節(jié)布置28根的輥子。輥距為2130/28=76.07，取75mm輥子的總數(shù)為N=（15+21）*28+34*26+（2300+3600）/75=1086根8.5輥子轉(zhuǎn)速的選擇一般輥子的轉(zhuǎn)速依據(jù)公式：n=kl/πdt確定，其中：L—窯長，mm；t—燒成周期，min；d—輥子直徑，mm；k—考慮到制品的滑動系數(shù)，一般取k為1.5那么，n=1.05×148900/（3.14×60×60）=13.8r/min輥道窯采取分段傳動時，各段速度略有不同，為防止制品在運行過程時起摞、壘磚，自窯頭向窯尾方向各段轉(zhuǎn)速依次加快，但由于各段間轉(zhuǎn)速差別不大（后一段僅比前一段快0.05r/min左右），在傳動設(shè)計時通常采用變頻電機或變頻調(diào)速器。因此，進行傳動比計算是，輥子轉(zhuǎn)速取其平均值。8.6傳動過程電機→減速器→主動鏈論→磙子鏈→從動鏈輪→傳動軸→主動螺旋齒輪→從動螺旋齒輪→輥棒傳動軸→輥子第九章管道尺寸、阻力計算及風機選型9.1計算抽煙風機的管道尺寸、阻力計算對風機的選型9.1.1管道尺寸排煙系統(tǒng)需排煙氣量：煙氣抽出時實際體積為：①總煙管尺寸煙氣在金屬管中流速ω在4-14m/s之間,根據(jù)經(jīng)驗資料取ω=10m/s，內(nèi)徑：所以總管內(nèi)徑取值：900mm②分煙管內(nèi)徑煙氣在分管中的流速為：ω=10m/s，每個分管抽出氣體體積應(yīng)該為內(nèi)徑：，取值③支煙管內(nèi)徑煙氣在支管的流速為：ω=10m/s，從每個支管抽出氣體體積應(yīng)該為：，內(nèi)徑：，取值：9.1.2阻力計算①料垛阻力hi根據(jù)經(jīng)驗每米窯長料垛阻力為0.5Pa，因為該窯為全窯氧化，0壓面位于窯頭處，所以，hi=27×2.13×0.5=28.3Pa②位壓阻力hg煙氣從窯爐至風機，高度升高H=2.0m，此時幾何壓頭為煙氣流動的動力，即負壓阻力，煙氣溫度250℃所以，hg=-H（ρa-ρg）·g=-2.0×[1.29×273/（273+20）-1.30×273/（273+250）]×9.8=-10.26Pa③局部阻力he局部阻力ζ可由查表得：煙氣從窯爐進入支管：ζ=1；支煙管進入分煙管：ζ=1.5；并90°轉(zhuǎn)彎：ζ=1.5；分管90°急轉(zhuǎn)彎：ζ=1.5；分管進入90°圓弧轉(zhuǎn)彎：ζ=0.35；分管進入總管：ζ=1.5；總管90°圓弧轉(zhuǎn)彎：ζ=0.35；為簡化計算，煙氣流速均按10m/s計，煙氣溫度按250計，雖在流動過程中煙氣會有溫降，但此時流速會略小，且取定的截面積均比理論計算的偏大，故按此值算出的局部阻力只會偏大，能滿足實際操作需求。he=（1+1.5+1.5+1.5+0.35+1.5+0.35）×100×1.3×273/[2×（273+250）]=261.26Pa④摩擦阻力hf摩擦阻力系數(shù)：金屬管道取ζ=0.03，hf=ζ（/+/+/）×ω2ρ/2=0.03（0.5/0.1+2.5/0.23+5.0/0.33）×100×273/[2×（273+250）]=24.29Pa煙囪阻力忽略不計，風機應(yīng)克服總阻力=hi+hg+he+hf=299.49Pa9.1.3風機的選型為保證正常工作，取風機抽力余量0.5所以選型應(yīng)具備風壓：H=（1+0.5）×299.49=449.235Pa流量取儲備系數(shù)為1.5，風機排出煙氣平均溫度250℃，所以Q=1.5Vg=1.5×22406.95=33610.4（m3/h）選用風機應(yīng)考慮窯爐有空氣、煤氣比例失調(diào)，大量增加煙氣量，增大抽風阻力，造成教大阻力，故選型時全風壓應(yīng)留有教大余地。所以，排煙風機選用：Y6-43NO10.5D鍋爐引風機，配電機型號為Y225M-4,功率45kw9.2其他系統(tǒng)管道尺寸的確定、風機的選型9.2.1燃料管徑的計算①水煤氣總管內(nèi)徑的計算煤氣的流量為：2330.24m3/h，取煤氣在總管中的流速為：15m/s，煤氣總管選用一根管子，那么總管的內(nèi)徑為：所以，取總管內(nèi)徑值：250mm分管內(nèi)徑水煤氣分管共有30根，而流速取ω=10m/s所以可以取定水煤氣分管公稱直徑值為60mm。③通往燒嘴的煤氣支管內(nèi)徑的計算通往燒嘴的水煤氣支管共計120根，取流速為6m/s，則計算支管內(nèi)徑值為，，所以可以取定水煤氣支管的內(nèi)徑值為40mm9.2.2助燃風管管徑由預熱帶、燒成帶熱平衡算得，每小時燃料消耗量為2330.24m3/h，空氣消耗量為2.524（Bm3/h），則助燃風量Vα=2.524×2330.24=5881.53m3/h，實際助燃風量為V=5881.53×（273+20）/273=6312.41m3/h①助燃風管總管內(nèi)徑助燃氣在總管中的流速為：ω=10m/s，助燃風管總管選用一根管子，那么總管的內(nèi)徑為：，取助燃總管的內(nèi)徑為500mm，②助燃風管分管內(nèi)徑窯頂、窯底各兩根分管，n=4,流速取：ω=10m/s，則助燃風分管的內(nèi)徑為，,所以可以取定助燃風管分管內(nèi)徑為250mm，③助燃風管支管內(nèi)徑通往燒嘴的支管共120根，取流速為：ω=6m/s，，所以，分管內(nèi)徑取值60mm。9.2.4冷卻帶風管管徑急冷風管管徑急冷帶鼓入冷風量一般為快冷段的1/2，即占鼓入冷風量的1/3，急冷風量為則冷卻帶實際鼓入風量，取流速：ω=20m/s，①急冷風管總管內(nèi)徑急冷風在總管中的流速為：ω=20m/s，急冷風管總管選用一根管子，那么總管的內(nèi)徑為，取總管內(nèi)徑為500mm,②急冷風管分管內(nèi)徑急冷風在分管中的流速為：ω=15m/s，急冷風管分管選用4根管子，那么分管的內(nèi)徑為：，所以可以取分管內(nèi)徑值為300mm③急冷風管支管內(nèi)徑急冷風在支管中的流速為：ω=10m/s，急冷風管支管選用156根管子，那么風管的內(nèi)徑為：，取風管的內(nèi)徑值為50mm緩冷帶抽熱風管管徑緩冷段采用抽熱風的方式進行冷卻，V總=0.95×34325.67=32609.39m3/h，且緩冷段抽風量占總量的40%，所以，V總=0.4×32609.39=13043.75m3/h，同時，熱風的抽出溫度為200℃，即，V實=13043.75×（273+200）/273=22599.61m3/h，①抽熱風管總管內(nèi)徑抽熱風在總管中的流速為：ω=10m/s，抽熱風管總管選用一根管子，那么總管的內(nèi)徑為：,取抽熱風總管內(nèi)徑為900mm抽熱風管分管內(nèi)徑抽熱風在分管中的流速為：ω=10m/s，風管分管選用4根管子，那么分管的內(nèi)徑為：，取分管內(nèi)徑為450mm③抽熱風口小分管（即通入支管）的內(nèi)徑抽熱風在小分管中的流速為：ω=10m/s，通入支管n=28，則支管內(nèi)徑值為：，取200mm快冷風管管徑快冷帶鼓入冷風量，實際鼓入冷風量=22883.78×（273+20）/273=24560.25m3/h,①快冷風管總管內(nèi)徑快冷風在總管中的流速為：ω=20m/s，快冷風管總管選用一根管子，那么總管的內(nèi)徑為：,總管內(nèi)徑取700mm，②快冷風管分管內(nèi)徑窯頂、窯底各兩根分管，流速取：ω=15m/s，，則可計算分管的內(nèi)徑值為：，取分管內(nèi)徑值為400mm，③快冷風管支管內(nèi)徑急冷風管支管選用48根管子，取流速為：ω=8m/s，所以，分管內(nèi)徑取值：150mm9.2.5風機的選型助燃風機為保證正常工作，取風機抽力余量0.5，所以選型應(yīng)具備風壓：H=（1+0.5）×215.35=323.025Pa，流量取儲備系數(shù)為1.5，所以Q=1.5=9468.62（m3/h）選用風機應(yīng)考慮窯爐有空氣、煤氣比例失調(diào)，大量增加煙氣量，增大抽風阻力，造成教大阻力，故選型時全風壓應(yīng)留有教大余地。急冷風機為保證正常工作，取風機抽力余量0.5，所以選型應(yīng)具備風壓：H=（1+0.5）×235.68=353.52Pa，流量取儲備系數(shù)為1.5，所以Q=1.5=18420.18（m3/h）選用風機應(yīng)考慮窯爐有空氣、煤氣比例失調(diào)，大量增加煙氣量，增大抽風阻力，造成教大阻力，故選型時全風壓應(yīng)留有教大余地。緩冷抽熱風機為保證正常工作，取風機抽力余量0.5，所以選型應(yīng)具備風壓：H=（1+0.5）×253.25=379.875Pa，流量取儲備系數(shù)為1.5，所以Q=1.5=33899.42（m3/h）選用風機應(yīng)考慮窯爐有空氣、煤氣比例失調(diào)，大量增加煙氣量，增大抽風阻力，造成教大阻力，故選型時全風壓應(yīng)留有教大余地。快冷風機為保證正常工作，取風機抽力余量0.5，所以選型應(yīng)具備風壓：H=（1+0.5）×213.48=320.22Pa，流量取儲備系數(shù)為1.5，所以Q=1.5=36840.36（m3/h）選用風機應(yīng)考慮窯爐有空氣、煤氣比例失調(diào)，大量增加煙氣量，增大抽風阻力，造成教大阻力，故選型時全風壓應(yīng)留有教大余地。所以，風機選型如下：風機選用及性能參數(shù)表9-1用途名稱型號全壓（Pa）風量（m3/h）電動機功率（kw）轉(zhuǎn)速（r/min）排煙鍋爐引風機Y6-43NO10.5D267034694Y132S1-2451480助燃高壓離心風機G6-43NO7.1A191310582Y160M-4111460急冷高壓離心風機G6-43NO8.5A278018281Y160M-4221470抽熱鍋爐引風機Y6-43NO10.5D267034694Y132S1-2451480快冷高壓離心風機G4-73-11NO9D228038800Y2255-4371450第十章工程材料概算10.1窯體材料分段概算10.1.1：第1-7節(jié)巖棉板：7*（2.13*3*0.05+2*2.13*0.79）=25.80m30.8漂珠粘土鋪底磚（250*230*65）7*2.13*3/（0.25*0.23）=778（塊）10.1.2：第8-15節(jié)高鋁聚輕球ρ0.8（272*220*154）：8*2.13*3.08/（0.272*0.154）=1253（塊）普通硅酸鋁纖維毯25：8*3.23*2.13*0.025=1.376m3巖棉板：0.05*1.035*2.13*8*2=1.7636m30.8漂珠粘土鋪底磚250*230*65：3.30*2.13*8/（0.25*0.23）=978（塊）0.8漂珠粘土磚230*114*65：3.30*2.13*8/（0.23*0.114）+0.114*0.79*2.13*2*8/（0.23*0.114*0.65）=2145+180=2325（塊）10.1.3第16-27節(jié)高鋁聚輕球ρ0.8(272*250*154):12*2.13*3.08/(0.272*0.154)=1880（塊）普通硅酸鋁纖維毯50：12*3.5*2.13*0.050=4.473m3JM23-0.8（230*114*65）：12*2*0.834*2.13*0.114/（0.23*0.114*0.065）=2852（塊）0.8漂珠粘土磚（230*114*65）：12*2*0.834*2.13*0.114/（0.23*0.114*0.65）=2852（塊）普通硅酸鋁標準氈50：12*2*1.134*2.13*0.1=5.8m3高鋁聚輕球ρ0.8（250*230*65）：3.65*2.13*12/（0.25*0.23）=1622（塊）0.8漂珠粘土磚230*114*65：3.65*2.13*12*2/（0.23*0.114）=7116（塊）粘土磚ρ0.8（230*114*65）：3.65*2.13*12*2/（0.23*0.114）=7116（塊）10.1.4第28-49節(jié)JM26（頂部吊頂）272*250*154：22*2.13*3.08/（0.272*0.154）=3446（塊）普通硅酸鋁纖維毯50：22*3.46*2.13*0.05=8.1068m3普通硅酸鋁纖維毯25：22*3.46*2.13*0.025=4.0534m3JM23（230*114*65）：22*2*0.834*2.13*0.114/（0.23*0.114*0.065）=5228（塊）1260陶瓷纖維板：22*2*1.141*2.13*0.05=2.6734m3普通硅酸鋁纖維氈：22*2*1.141*2.13*0.05=2.6734m3JM26（230*114*65）:22*3.66*2.13/(0.23*0.114)+22*2*0.834*2.13*0.114/（0.23*0.114*0.065）=5228+6540=11768（塊）高鋁聚輕球ρ0.8（230*114*65）:22*2*3.66*2.13/(0.23*0.114)=13080（塊）0.8漂珠粘土磚（230*114*65）:22*2*3.66*2.13/(0.23*0.114)=13080（塊）10.1.5第50-63節(jié)高鋁聚輕球ρ0.8（272*250*154）：14*2.13*3.08/（0.272*0.154）=2192（塊）普通硅酸鋁纖維毯50：14*3.23*2.13*0.05=4.816m30.8漂珠粘土磚：（230*114*65）：14*2*0.812*2.13/（0.23*0.65）=324（塊）硅酸鋁纖維氈50：14*2*1.112*2.13*0.05=3.316m3硅藻土磚（230*114*65）：14*2*3.33*2.13/（0.23*0.114）=7574（塊）10.1.6第64-70節(jié)：硅酸鋁纖維氈50：7*3.23*2.13*0.05=2.408m3硅酸鋁纖維毯50：7*3.23*2.13*0.05=2.408m30.8漂珠粘土磚（230*114*65）：7*2*0.812*2.13/（0.23*0.114）=924（塊）硅酸鋁纖維氈50：7*2*0.977*2.13*0.05=1.4567m30.8漂珠粘土磚（230*114*65）：7*2*3.3*2.13/（0.23*0.114）=3752（塊）10.2鋼材的概算10.2.1方鋼的概算上立柱（棍上的邊立柱和中立柱）：1-15節(jié)，冷彎方形空心型鋼，60×60×3mm,長為710mm，6×15=90根。16-50節(jié)，冷彎方形空心型鋼，60×60×3mm,長為840mm，6×35=215根。51-70節(jié)，冷彎方形空心型鋼，60×60×3mm,長為710mm，6×35=215根。下立柱（棍下的邊立柱和中立柱）：1-15節(jié)，冷彎方形空心型鋼，60×60×3mm,長為540mm，6×15=90根。16-50節(jié)，冷彎方形空心型鋼，60×60×3mm,長為760mm，6×35=215根。51-701節(jié)，冷彎方形空心型鋼，60×60×3mm,長為503mm，6×35=215根。10.2.2角鋼吊頂橫梁1-15節(jié)和51-70節(jié)，∠60×60×3，長為3450mm；16-50節(jié)∠60×60×3，長為3770mm。10.3鋼板2mm厚鋼板做面板用，4mm厚鋼板做底板。后記隨著盛夏的來臨，通過老師的指導、同學的幫助、自身的努力，三個多月的畢業(yè)設(shè)計工作也接近了尾聲，現(xiàn)在回過頭去看看自己輥道窯的設(shè)計過程可以說是感觸頗多、收獲頗豐。在此次設(shè)計以前，自己通過對課本知識的掌握對輥道窯的結(jié)構(gòu)特點以及輥道窯的設(shè)計過程有了一個感性的認識，但在結(jié)合實際，特別是畢業(yè)實習的所見進行操作的時候才發(fā)現(xiàn)理論結(jié)合實際的必要性。同時，在整個繪圖的過程中，自己也是在不斷的修改、完善，通過這些，我不但更深入地了解了輥道窯設(shè)計的要點，更是提高了自身的繪圖能力，也是一綜合素質(zhì)的提高了。當然，自己的設(shè)計也避免不了一些這樣或那樣的問題，通過老師的指導，與同學之間的討論，雖然已經(jīng)減少了許多，但還是談不上完善。一些問題也留待到實際工作當中進行檢驗與解決。在本次設(shè)計中，十分感謝童劍輝等指導老師對自己的設(shè)計提出問題，并親自指導自己進行修改以求完善，也感謝那些在設(shè)計過程中給自己提出意見的同學。四年的大學生活即將結(jié)束，迎接自己的將是一個新的挑戰(zhàn)，相信通過這次的畢業(yè)設(shè)計，一定會給工作崗位上的自己確定一個明確的方向，為自己的將來打下堅實的基礎(chǔ)參考資料[1]胡國林《建陶工業(yè)輥道窯》.中國建材工業(yè)出版社.1998.6[2]胡國林陳功備《窯爐砌筑與安裝》.武漢理工大學出版社.2005.5[3]楊世銘陶文銓《傳熱學》第三版.高等教育出版社.1998[4]孫晉淘《陶瓷工業(yè)熱工設(shè)備》.武漢理工大學出版社.1989.10[5]蔡增基龍?zhí)煊濉读黧w力學泵與風機》.中國建筑工業(yè)出版社.1999.12[6]陳帆《現(xiàn)代陶瓷工業(yè)技術(shù)設(shè)備》.中國建材工業(yè)出版社.1995.5[7]續(xù)魁昌《風機手冊》.北京機械工業(yè)出版社.1995.5[8]王秉銓《工業(yè)爐設(shè)計手冊》.北京機械工業(yè)出版社.1996.8[9]姜正侯《燃氣工程技術(shù)手冊》.同濟大學出版社.1993.5附：文獻調(diào)研報告RaisetherollerwaythepathofefficiencywithhotkilnInthelastfewyears,thelocalporcelainandceramicsprofessionrollerwaythedevelopmentofthekilncomparequicklyandparticularly.Beconstructingtheporcelainandceramicsprofessionapplicationextensive.Theporcelainandceramicsprofessionisanindustrytoconsumeabigdoorofability,aimingatcurrentlyenergygraduallynervouscondition,howraisethekilnstoveburnofthehotutilizationseemtobecountformuch.Theunderneathraisestherollerwaythepathofefficiencywithhotkilntomakeoneoverview.AdoptionsuitablefuelThekilnstoveadoptionwhatfuelburn,relatetototheoperationandtheproductqualitynotonly,alsoinfluencetotheeconomyenergytodeclinedirectlylowcost,thereforehavetobeverycarefulforfuelofchoose.Fuelofhoteconomytheanalysisexpress,burningcoalvariousindexsignswitheconomictechniquesallratherboiledoilorburninggaseousfuel.Thekilnstovethehotefficiencycomebutspeech,burntocokeahotefficiencyofcoalgastallest,isaheavyoilsecondly,beaproducergasagain,lowestisacoal.Atthekilnstovedesignup,shouldadoptthecoalgasoroiltomakefuelpossibly.Butsayforthemediumsmallscaledfactoryhouse,ifmustadoptcoaltomakefuel,theburnablewayofthesobestimprovementcoalwithraisethekilnstoveahotefficiency.Itsmethodhastwo:Oneiswhetthecoalmillpowder,sprayamouthtospraywiththehighpressuresuchasthecombustioninthekiln;Twoisusethewatercoalsyrup,sprayintothecombustioninthekiln.Thesetwokindsofmethodallcanraiseahotefficiencyofburnthecoal,buthavetoresolveapureashprobleminsidethegoodkiln.Inrecentyears,themediumsouthkilnstovethedesigngraduateschooldesignedadoublethatboilswaterthecoalsyruplayerrollerwaykiln,andhavealreadyusedinthemountainwestJincityimplementingoodshape.2.LowerairexcesscoefficientasfaraspossibleStrictlyburnablemanagement,lowertheairexcesscoefficient,isanimportantpaththatraisesthekilnstoveahotefficiency.Currentlytheporcelainandceramicsindustrialkilnstoveinthesmokespirittakeofthecaloriessharetotalheattoconsumeof1/3orso,itstakingtoshowhotbigreasonistheburnabletimespacespiritexcesscoefficientbig.Becauseourcountrytheporcelainandceramicskilnstoveoperationmostlywithexperiencecontrol,burnhourexistrevivificationfierytoover-emphasize,oxidizethesteadyoperationtendencythatthefieryleadsoxygen,socertanlywillresultinfuelofwaste.Lowertheairexcesscoefficient,canreducetoleavethekilnsmoketolerance,significantlowertoprepareatropicalzonetotaketopress,reducethekilnstovetoleakairquantity,lowerthekilnstovetopreparethetropicalzonetopandbottomdifferenceintemperature,speedtoproductofburnspeed,inthemeantimecanalsolowerthechimneyheight,orloweranelectricityoflineupthesmokebreezemachinetoconsume,endattainanexaltationthekilnstovethepurposeofthehotutilization.Improvethekilnstovestructure,strengthenthekilnbodytoseparateahotheatpreservationThetraditionalrollerwaythekilnalladoptsthestructureformthattheheavyqualityfire-brickaddsthelightqualityheatpreservationbrick,thekilnwallkilncrestteachthick,thesurfaceofthekilnbodyaccumulatestocomparegreatly,thekilnstovespreadsheatoutwardlymore.Inordertoraisetherollerwaythehotefficiencyofthekiln,whiledesigningtochooseamaterial,shouldbepossiblylighttoturn,choosetousehighandstronglightqualitymaterialasthekilnstoveaninnerpaddirectly,gatherlightballbrickandoxidizealuminumtogathertheballbrickorgluesoiltogatherlightballbricketc.suchasthehighaluminum.Thesematerial,thespecificweightissmallandtransmitsheatcoefficientlow,strengthhighandhotstabilitygood,veryinkeepingwithBetherollerwaythefire-proofmaterialofthekiln;Theoutsidelayerseparatesahotheatpreservationlayertochoosetousetheporcelainandceramicsfibercotton,canreducethinwallthicknessconsumedly,theincrementkilnbodyheatpreservation,lowerthekilnbodysurfacetemperature,reducethekilnstovetospreadoutwardlyhotdeclinebyattaininganeconomytoconsume,exaltationthekilnstovethepurposeofhotefficiency.StrengthenwasteheatexploitationThesmokespiritandcoolingtakewasteheattohavethekilnstoveheattoconsumeacomparisonverygreatly,therecoveryofthispartofthermalenergies,forthekilnstovetheeconomyenergyconspicuousverymuch.Thesmokespiritcanmakeuseofdirectlytopasstochangeahotempressperhapstomakeuseofagain.Thispartofthermalenergiescanusedtolivingadryetcofadobe.Cooling'stakingwasteheatafterdrawoutcanconductandactionscombustion-supportingairwithraisecombustion-supportingairtemperature,reducethedepletionofthefuelthus,exaltationthekilnstoveofhotefficiency.5.RaisethequalityoftheporcelainrollerIncreasetherollerwaythewidthandlengthofthekiln,canraisethevalidareaofthekilnstove,raisethekilnstoveayield,lowercanconsume.Butthekilnstovewidenandhavetoresolvetherollersontotransformaproblem,theexaltationrollersonstraightandevendegree,isburnwithdecreaseproducttoruntobepartialtophenomenon.Theproblemthatusuallyresolvestotransformbe,choosetousetheAL2O3contentshighhighaluminumporcelainrollerasfaraspossible,maketheporcelainrollerisunderheatinsidethekilnconstantform,buttheAL2O3contentincrement,willraisetheporcelainrollertoburntheknottemperature,increasecostthus.Japan,Italianetc.nationmakesuseofthehighaluminumporcelaintubethatthenotyetfinishedallburnsknottomaketherollerson,lettingtherollersonattaintoburnknotcompletelyduringtheperiodofuse,donotincreasecostso,transformagainsmall.AdoptionnewtechniqueInordertopromisenormalproduction,reducetostopbecauseofbreakdownthekilnresultinoftheenergylose,designshouldadoptanewtechniqueasfaraspossible.Ifbreakrollerandfoldbricktoreporttothepolice,dividestanzatospreadtomove,eachstanzascanthealonepositiveoppositesidecirculate,oncediscoveringaproblemhandleimmediately,beunlikelytoresultinthewholekilnsesstopproduction,promisethekilnstovenormalmovementthus.Infine,theexaltationrollerwaythehotefficiencypathofthekilnisalotof,ifadopttinymachinetocontrolautomatically,theimprovementkilnstovepressuresystem,improvementthecombustionequipetc.,allcanattaineconomyenergytodeclinetoconsumeandraisethekilnstovethepurposeof[with]hotefficiency.Certainlyalsohavemanypathademandthekilnstoveworkerbravequest,withcommondevelopmentandraiseourcountrythekilnstovelevel.中文翻譯：提高輥道窯熱效率的途徑近幾年，國內(nèi)陶瓷行業(yè)輥道窯的發(fā)展較快，尤其在建筑陶瓷行業(yè)應(yīng)用廣泛。陶瓷行業(yè)是工業(yè)耗能大戶，針對目前能源日趨緊張的狀況，如何提高窯爐燒成的熱利用率顯得非常重要。下面就提高輥道窯熱效率的途徑作一綜述。采用合適的燃料窯爐采用何種燃料燒成，不但關(guān)系到操作和產(chǎn)品質(zhì)量，還直接影響到節(jié)約能源降低成本，因此對于燃料的選擇必須十分慎重。燃料的熱經(jīng)濟分析表明，燒媒各項技術(shù)經(jīng)濟指標都不如燒油或燒氣體燃料。就窯爐熱效率來而言，燒煉焦煤氣熱效率最高，其次是重油，再就是發(fā)生爐煤氣，最低是煤。在窯爐設(shè)計上，應(yīng)盡可能采用煤氣或油作燃料。但對于中小型廠家來說，如果一定要采用煤作燃料時，那么最好改進煤的燃燒方式，以提高窯爐熱效率。其方法有兩種：一是將煤碾磨成粉末，用高壓噴嘴噴如窯內(nèi)燃燒；二是使用水煤漿，噴入窯內(nèi)燃燒。這兩種方式均能夠提高燒煤的熱效率，但必須解決好窯內(nèi)清灰問題。近年來，中南窯爐設(shè)計研究所設(shè)計出了一條燒水煤漿的雙層輥道窯，并已在山西晉城實施，使用情況良好。盡量降低空氣過剩系數(shù)嚴格燃燒管理，降低空氣過剩系數(shù)，是提高窯爐熱效率的一個重要途徑。目前陶瓷工業(yè)窯爐中煙氣帶走的熱量占總熱耗的1/3左右，其帶走顯熱大的原因是燃燒時空氣過剩系數(shù)大。由于我國陶瓷窯爐操作大多是憑經(jīng)驗控制，燒成時存在還原焰偏重、氧化焰過氧的穩(wěn)妥操作傾向，這樣勢必造成燃料的浪費。降低空氣過剩系數(shù)，可減少離窯煙氣量，大幅度降低預熱帶負壓，減少窯爐漏風量，降低窯爐預熱帶上下溫差，加快制品的燒成速度，同時還可以降低煙囪高度，或者降低排煙風機的電耗，最終達到提高窯爐熱利用率的目的。改進窯爐結(jié)構(gòu)，加強窯體隔熱保溫傳統(tǒng)輥道窯均采用重質(zhì)耐火磚加輕質(zhì)保溫磚的結(jié)構(gòu)形式，窯墻窯頂教厚，窯體的表面積較大，窯爐向外散熱較多。為提高輥道窯的熱效率，在設(shè)計選材時，應(yīng)盡可能輕型化，直接選用高強輕質(zhì)材料作為窯爐內(nèi)襯，如高鋁聚輕球磚、氧化鋁聚球磚或粘土聚輕球磚等。這些材料，比重小、導熱系數(shù)低、強度高、熱穩(wěn)定性好，很適合作為輥道窯的耐火材料；外層隔熱保溫層選用陶瓷纖維棉，可大大減薄墻厚度，增加窯體保溫，降低窯體表面溫度，減少窯爐向外散熱，以達到節(jié)約降耗，提高窯爐熱效率的目的。另外，減少上下溫差，選用高速調(diào)溫燒嘴等，均能夠達到提高熱效率的目的。加強余熱利用煙氣及冷卻帶余熱占窯爐熱耗比例相當大，這部分熱能的回收，對于窯爐節(jié)能非常顯著。煙氣可直接利用或者通過換熱后再利用。這部分熱能可用作生坯干燥等等。冷卻帶余熱抽出后，可作為助燃空氣，以提高助燃空氣溫度，從而減少燃料的消耗，提高窯爐的熱效率。提高瓷輥的質(zhì)量增加輥道窯的寬度與長度，可提高窯爐的有效面積，提高窯爐產(chǎn)量，降低能耗。但窯爐加寬必須解決輥子變形問題，提高輥子平直度，以減少燒成制品跑偏現(xiàn)象。通常解決變形的問題是，盡量選用AL2O3含量高的高鋁瓷輥，使瓷輥在窯內(nèi)高溫下不變形，但AL2O3含量增加，會提高瓷輥燒結(jié)溫度，從而增加成本。日本、意大利等國家利用未完全燒結(jié)的高鋁瓷管作輥子，讓輥子在使用過程中達到完全燒結(jié)，這樣不增加成本，變形又小。采用新技術(shù)為保證正常生產(chǎn)，減少因故障而停窯造成的能量損失，設(shè)計時應(yīng)盡量采用新技術(shù)。如斷輥、疊磚報警，分節(jié)傳動，每節(jié)都能夠單獨正反方向運行，一旦發(fā)現(xiàn)問題，立刻處理，不至于造成全窯停產(chǎn)，從而保證窯爐正常運行。總之，提高輥道窯的熱效率途徑很多，如采用微機自動控制，改善窯爐壓力制度，改進燃燒裝置等，均可達到節(jié)能降耗、提高窯爐熱效率的目的。當然，還有許多途徑需要窯爐工作者大膽探索，以共同發(fā)展和提高我國窯爐水平。基于C8051F單片機直流電動機反饋控制系統(tǒng)的設(shè)計與研究基于單片機的嵌入式Web服務(wù)器的研究MOTOROLA單片機MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機的通用控制模塊的研究基于單片機實現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機控制的二級倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強型51系列單片機的TCP/IP協(xié)議棧的實現(xiàn)基于單片機的蓄電池自動監(jiān)測系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機系統(tǒng)的圖像采集與處理技術(shù)的研究基于單片機的作物營養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機的交流伺服電機運動控制系統(tǒng)研究與開發(fā)基于單片機的泵管內(nèi)壁硬度測試儀的研制基于單片機的自動找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機的嵌入式系統(tǒng)開發(fā)基于單片機的液壓動力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測儀開發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機實現(xiàn)一種基于單片機的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機的噴油泵試驗臺控制器的研制基于單片機的軟起動器的研究和設(shè)計基于單片機控制的高速快走絲電火花線切割機床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機的機電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開發(fā)基于PIC單片機的智能手機充電器基于單片機的實時內(nèi)核設(shè)計及其應(yīng)用研究基于單片機的遠程抄表系統(tǒng)的設(shè)計與研究基于單片機的煙氣二氧化硫濃度檢測儀的研制基于微型光譜儀的單片機系統(tǒng)單片機系統(tǒng)軟件構(gòu)件開發(fā)的技術(shù)研究基于單片機的液體點滴速度自動檢測儀的研制基于單片機系統(tǒng)的多功能溫度測量儀的研制基于PIC單片機的電能采集終端的設(shè)計和應(yīng)用基于單片機的光纖光柵解調(diào)儀的研制氣壓式線性摩擦焊機單片機控制系統(tǒng)的研制基于單片機的數(shù)字磁通門傳感器基于單片機的旋轉(zhuǎn)變壓器-數(shù)字轉(zhuǎn)換器的研究基于單片機的光纖Bragg光柵解調(diào)系統(tǒng)的研究單片機控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機的多生理信號檢測儀基于單片機的電機運動控制系統(tǒng)設(shè)計Pico專用單片機核的可測性設(shè)計研究基于MCS-51單片機的熱量計基于雙單片機的智能遙測微型氣象站MCS-51單片機構(gòu)建機器人的實踐研究基于單片機的輪軌力檢測基于單片機的GPS定位儀的研究與實現(xiàn)基于單片機的電液伺服控制系統(tǒng)用于單片機系統(tǒng)的MMC卡文件系統(tǒng)研制基于單片機的時控和計數(shù)系統(tǒng)性能優(yōu)化的研究基于單片機和CPLD的粗光柵位移測量系統(tǒng)研究單片機控制的后備式方波UPS提升高職學生單片機應(yīng)用能力的探究基于單片機控制的自動低頻減載裝置研究基于單片機控制的水下焊接電源的研究基于單片機的多通道數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于uPSD3234單片機的氚表面污染測量儀的研制基于單片機的紅外測油儀的研究96系列單片機仿真器研究與設(shè)計基于單片機的單晶金剛石刀具刃磨設(shè)備的數(shù)控改造基于單片機的溫度智能控制系統(tǒng)的設(shè)計與實現(xiàn)基于MSP430單片機的電梯門機控制器的研制基于單片機的氣體測漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機的CAN/USB協(xié)議轉(zhuǎn)換器基于單片機和DSP的變壓器油色譜在線監(jiān)測技術(shù)研究基于單片機的膛壁溫度報警系統(tǒng)設(shè)計基于AVR單片機的低壓無功補償控制器的設(shè)計基于單片機船舶電力推進電機監(jiān)測系統(tǒng)基于單片機網(wǎng)絡(luò)的振動信號的采集系統(tǒng)基于單片機的大容量數(shù)據(jù)存儲技術(shù)的應(yīng)用研究基于單片機的疊圖機研究與教學方法實踐基于單片機嵌入式Web服務(wù)器技術(shù)的研究及實現(xiàn)基于AT89S52單片機的通用數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于單片機的多道脈沖幅度分析儀研究機器人旋轉(zhuǎn)電弧傳感角焊縫跟蹤單片機控制系統(tǒng)HYPERLINK"