抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)2015.10重慶市軌道交通設(shè)計(jì)研究院有限公司重慶軌道交通九號(hào)線一期工程4.1明挖車站抗震設(shè)計(jì)重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）序號(hào)站名結(jié)構(gòu)型式覆土厚度（m）基坑深度（m）圍護(hù)結(jié)構(gòu)型式車站總長(zhǎng)/標(biāo)準(zhǔn)段寬度（m）/標(biāo)準(zhǔn)段寬度（m）備注1沙坪壩站雙層三跨矩形框架結(jié)構(gòu)

柱列式灌注樁＋板肋式錨桿擋墻190.9/與環(huán)線、1號(hào)線通道換乘，主體結(jié)構(gòu)及部分附屬已作為節(jié)點(diǎn)工程提前實(shí)施2土灣站三層三跨矩形框架結(jié)構(gòu)

柱列式灌注樁＋板肋式錨桿擋墻166/

3半山路站三層三跨矩形框架結(jié)構(gòu)

柱列式灌注樁＋板肋式錨桿擋墻231/與5支線換乘4劉家臺(tái)站二層（局部三層）三跨矩形框架結(jié)構(gòu)4.019.5～26.6～26.6內(nèi)支撐318.6/22.7

5江北城站框架六層(局部五層)矩形框架結(jié)構(gòu)0238.8柱列式灌注樁＋板肋式錨桿擋墻238.8/與6號(hào)線同臺(tái)換乘，已與6號(hào)線同步實(shí)施6保稅港站兩層（局部三層）六跨框架結(jié)構(gòu)3.5222/20.6柱列式灌注樁＋板肋式錨桿擋墻259.1/與4號(hào)線同臺(tái)換乘，已與4號(hào)線同步實(shí)施7何家梁站二層（局部三層）三跨矩形框架結(jié)構(gòu)3.5222/20.6內(nèi)支撐294.44/

8上灣路站二層六跨矩形框架結(jié)構(gòu)3.5216.0~26.9柱列式灌注樁＋板肋式錨桿擋墻254.7/44.3與10號(hào)線換乘，已與10號(hào)線同步實(shí)施9服裝城大道站二層（局部三~四層）三跨矩形框架結(jié)構(gòu)3.5222/20.6板肋式錨桿擋墻358.8/車輛段接軌站抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)

經(jīng)對(duì)埋深、地質(zhì)、結(jié)構(gòu)形式等多方面進(jìn)行綜合比較，服裝城大道站由于結(jié)構(gòu)高度及寬度較大，我們認(rèn)為服裝城大道站為抗震不利車站，故本次以服裝城大道站為例進(jìn)行抗震計(jì)算分析，采用SAP84軟件。砂質(zhì)泥巖砂巖填土強(qiáng)風(fēng)化層

本區(qū)域地表主要為第四系全新統(tǒng)人工填土，下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組砂質(zhì)泥巖和砂巖，水文地質(zhì)條件簡(jiǎn)單，下水狀態(tài)為I級(jí)。4.1明挖車站抗震設(shè)計(jì)重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)服裝城大道站橫斷圖4.1明挖車站抗震設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)橫斷面各部位尺寸表頂板(mm)中板(mm)底板(mm)側(cè)墻(mm)中柱(mm)700400800700800×1000斷面圖（二）斷面圖（一）重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)a）計(jì)算原理土層相對(duì)位移4.1明挖車站抗震設(shè)計(jì)重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)土層相對(duì)剪力反應(yīng)結(jié)構(gòu)慣性力地震使用階段荷載參考《城市軌道交通結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》采用反應(yīng)位移法進(jìn)行計(jì)算。采用反應(yīng)位移法進(jìn)行進(jìn)行地下結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)計(jì)算，考慮3類地震作用：反應(yīng)位移法模型簡(jiǎn)圖4.1明挖車站抗震設(shè)計(jì)重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)土層相對(duì)剪力反應(yīng)結(jié)構(gòu)慣性U'(z)=1/2umax(cos2H(πz)-cos2H(πZb))τ(z)=Gd*(π/4H)*Umax*sin(πZ/2H)F?=G*αmax

位移法計(jì)算公式及變量定義

土層相對(duì)位移z：土層深度H：地表至地震作用基準(zhǔn)面的距離Zb:結(jié)構(gòu)底板形心至地表距離G:結(jié)構(gòu)等效集中質(zhì)量αmax:最大有效慣性加速度Gd:動(dòng)剪切變形系數(shù)Umax：場(chǎng)地地表最大位移z：結(jié)構(gòu)深度H：場(chǎng)地及基準(zhǔn)面深度重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)4.1明挖車站抗震設(shè)計(jì)車站主體結(jié)構(gòu)可按底板支承在彈性地基上的平面框架進(jìn)行內(nèi)力分析計(jì)算時(shí)宜考慮所有構(gòu)件的彎曲、剪切和壓縮變形的影響應(yīng)分別進(jìn)行承載能力的計(jì)算和穩(wěn)定、變形及裂縫寬度驗(yàn)算地震、人防或其他偶然荷載作用時(shí)，不驗(yàn)算結(jié)構(gòu)的裂縫寬度b）計(jì)算原則重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)C）計(jì)算參數(shù)本工程所在地區(qū)抗震分析烈度6度地震動(dòng)峰值加速度值0.05g設(shè)計(jì)地震分組為第一組地震動(dòng)反應(yīng)譜特征周期為0.45s車站場(chǎng)地類型：第Ⅲ類地震動(dòng)反應(yīng)譜特征周期為0.45s475年一遇地震作用效應(yīng)下：基本設(shè)計(jì)地震動(dòng)峰值位移umax：0.03m基本設(shè)計(jì)地震動(dòng)峰值位移調(diào)整系數(shù)：ψu(yù)=1.24.1明挖車站抗震設(shè)計(jì)4.1明挖車站抗震設(shè)計(jì)重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)主體結(jié)構(gòu)按作用在彈性地基上的等代閉合框架結(jié)構(gòu)進(jìn)行計(jì)算，其地層的作用模擬為一系列彈簧，采用SAP84進(jìn)行計(jì)算分析，結(jié)構(gòu)計(jì)算按永久荷載、可變荷載、施工荷載和偶然荷載的各種組合工況進(jìn)行。側(cè)向水土壓力取值：取靜止土壓力，采用水土分算，水土壓力共同作用于主體結(jié)構(gòu)側(cè)墻上。水壓力不與地震作用組合。地震工況計(jì)算簡(jiǎn)圖基本組合彎矩圖地震組合彎矩圖重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)4.1明挖車站抗震設(shè)計(jì)KN*m

KN*m

基本組合彎剪力圖地震組合剪力圖重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)4.1明挖車站抗震設(shè)計(jì)KN

KN

基本組合軸力圖地震組合彎軸力圖重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)4.1明挖車站抗震設(shè)計(jì)KN

KN

重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)4.1明挖車站抗震設(shè)計(jì)

單位（m）基準(zhǔn)面深度H深度z475年一遇地震作用效應(yīng)位移U(z)U(z)475年一遇地震作用效應(yīng)相對(duì)位移頂板層號(hào)48.40002.50000.01790.0027側(cè)墻

148.40003.55410.01790.0026248.40004.60810.01780.0025348.40005.66220.01770.0024448.40006.71630.01760.0023548.40007.77040.01740.0022648.40008.82440.01730.0020748.40009.87850.01710.0018848.400010.93260.01690.0016948.400011.98660.01670.00141048.400013.04070.01640.00121148.400014.09480.01610.00091248.400015.14890.01590.00061348.400016.20290.01560.00031448.400017.25700.01520.0000中板1548.40008.47500.01730.0021頂板層號(hào)48.40002.50000.01790.0027地震作用下土層相對(duì)位移表內(nèi)力項(xiàng)目地震工況包絡(luò)值基本組合包絡(luò)值抗震計(jì)算配筋率（%）M（kN.m）4155600.20V（kN）383424

M（kN.m）3604450.18V（kN）381451

M（kN.m）559了7040.35V（kN）435477

M（kN.m）415550.40.20V（kN）287273

M（kN.m）7045590.35V（kN）392415

M（kN.m）147712330.77V（kN）992991

M（kN.m）79012110.40V（kN）802980

M（kN.m）123314770.77V（kN）605983

M（kN.m）4896320.24V（kN）439591

M（kN.m）78412110.39V（kN）802980

F（KN）12641518--重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)4.1明挖車站抗震設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果對(duì)比表頂板左支座左側(cè)墻上支座右側(cè)墻上支座左側(cè)墻下支座右側(cè)墻下支座右側(cè)墻下支座底板左支座底板右支座軸力頂板右支座頂板中支座結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面驗(yàn)算采用下面的設(shè)計(jì)表達(dá)式：S≤R結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面抗震驗(yàn)算，應(yīng)采用下面的設(shè)計(jì)表達(dá)式：S≤R/γRES-荷載效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值，包括組合的彎矩、軸向力和剪力設(shè)計(jì)值；R-結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值；γRE-承載力抗震調(diào)整系數(shù)，抗震墻等偏壓構(gòu)件按0.85考；在抗震設(shè)計(jì)中，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的重要性系數(shù)為1.0；使用工況計(jì)算值考慮結(jié)構(gòu)構(gòu)件的重要性系數(shù)1.1。重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)4.1明挖車站抗震設(shè)計(jì)側(cè)墻、頂板、底板、樓板按受壓彎構(gòu)件計(jì)算。地震工況下按強(qiáng)度計(jì)算配筋，使用工況下按裂縫計(jì)算配筋,其最大裂縫寬度限值w：迎土面w≤0.2mm，背土面w≤0.3mm。

經(jīng)過(guò)計(jì)算及對(duì)比分析，明挖車站構(gòu)件的控制工況為裂縫控制,地震工況不起控制作用。小結(jié)重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)4.1明挖車站抗震設(shè)計(jì)配筋計(jì)算原則：4.2暗挖車站抗震設(shè)計(jì)重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)序號(hào)車站名稱車站埋深（至軌面m）車站長(zhǎng)度（m）結(jié)構(gòu)型式施工方法1高灘巖站46.3～50307.063單拱雙層復(fù)合式襯砌暗挖法（雙側(cè)壁導(dǎo)坑法）2天梨路站26.7~33.9225單拱雙層復(fù)合式襯砌暗挖法（雙側(cè)壁導(dǎo)坑法）3小龍坎站41.9~50.2288（含配線）單拱雙層復(fù)合式襯砌暗挖法（雙側(cè)壁導(dǎo)坑法）4紅巖村站77.6~101.65286.8（含配線）單拱雙層復(fù)合式襯砌暗挖法（雙側(cè)壁導(dǎo)坑法）5李家坪站27~51257.5（含配線）單拱雙層復(fù)合式襯砌暗挖法（雙側(cè)壁導(dǎo)坑法）6螞蝗梁站59-65228單拱雙層復(fù)合式襯砌暗挖法（雙側(cè)壁導(dǎo)坑法）7觀音橋站33.2-43.2242.8單拱雙層復(fù)合式襯砌暗挖法（雙側(cè)壁導(dǎo)坑法）4.2暗挖車站抗震設(shè)計(jì)重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)序號(hào)車站名稱車站埋深（至軌面m）車站長(zhǎng)度（m）結(jié)構(gòu)型式施工方法8鯉魚池站21.9-50.5216.7單拱雙層復(fù)合式襯砌暗挖法（雙側(cè)壁導(dǎo)坑法）9五里店站28-30218.2單拱雙層復(fù)合式襯砌+矩形框架明暗結(jié)合10頭塘站48-52245單拱三層復(fù)合式襯砌暗挖法11上果路站12~15216.607單拱雙層復(fù)合式襯砌暗挖法（雙側(cè)壁導(dǎo)坑法）12寶桐路站56~76241.8單拱雙層復(fù)合式襯砌暗挖法（雙側(cè)壁導(dǎo)坑法）13回興站57~66270單拱雙層復(fù)合式襯砌暗挖法（雙側(cè)壁導(dǎo)坑法）4.2暗挖車站抗震設(shè)計(jì)重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)經(jīng)對(duì)埋深、地質(zhì)、結(jié)構(gòu)形式等多方面進(jìn)行綜合比較，選取李家坪站作為暗挖車站的典型進(jìn)行抗震計(jì)算分析。李家坪站是重慶軌道交通九號(hào)線一期工程的第九座站，李家坪站位于嘉華大橋北橋頭與李家坪立交之間，位于嘉華大橋北引道下方。車站采用13米島式站臺(tái)，單拱雙層結(jié)構(gòu)，車站隧道采用復(fù)合式襯砌，開(kāi)挖凈寬24.3m，開(kāi)挖高度21.26m。車站埋深較淺，頂部覆蓋層厚度約13.25~33.23m。本站為地下二層島式站臺(tái)車站，地下一層、地下二層分別為站廳層、站臺(tái)層。站前設(shè)交叉渡線，站后設(shè)單獨(dú)渡線。車站圍巖以砂質(zhì)泥巖為主，巖體較完整。4.2暗挖車站抗震設(shè)計(jì)重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)李家坪站橫斷圖超前支護(hù)：Φ42超前小導(dǎo)管，長(zhǎng)4.2m，環(huán)縱間距0.4m×2m；初期支護(hù)：300mm厚C25早強(qiáng)混凝土及H220格柵鋼架@0.5m；二次襯砌：800mm厚鋼筋混凝土。4.2暗挖車站抗震設(shè)計(jì)重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)地震使用階段荷載參考《城市軌道交通結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》采用反應(yīng)位移法進(jìn)行計(jì)算。采用反應(yīng)位移法時(shí)，將周圍土體作為支撐結(jié)構(gòu)的地基彈簧，結(jié)構(gòu)采用梁?jiǎn)卧M(jìn)行建模。模型簡(jiǎn)圖同明挖車站結(jié)構(gòu)。（1）靜力荷載計(jì)算

李家坪站是重慶軌道交通九號(hào)線一期工程的第九座站，李家坪站位于嘉華大橋北橋頭與李家坪立交之間，位于嘉華大橋北引道下方。車站埋深較淺，頂部覆蓋層厚度約13.25~33.23m。因此，特選取其Ⅴ級(jí)圍巖淺埋段作為計(jì)算斷面，該計(jì)算斷面拱頂覆蓋層15m，其中覆土8m，覆巖7m，永久豎向荷載取全高土柱。

側(cè)向水土壓力取靜止水土壓力，水土分算。根據(jù)重慶地區(qū)經(jīng)驗(yàn)，位于巖石中的車站水壓力取至區(qū)間拱頂。

根據(jù)《鐵路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范》計(jì)算得車站隧道的永久荷載數(shù)值如下表。高度（m）寬度（m）隧道埋深豎向荷載q(KN)拱頂處側(cè)向荷載e1(KN)仰拱底處側(cè)向荷載e2(KN)18.9621.815334.51002464.2暗挖車站抗震設(shè)計(jì)重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)（2）地震荷載計(jì)算（反應(yīng)位移法）1）計(jì)算參數(shù)根據(jù)《鐵路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50111-2006)、《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50011-2010)及《中國(guó)地震動(dòng)參數(shù)區(qū)劃圖》（GB18306—2001），擬建場(chǎng)地抗震設(shè)防烈度為6度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.05g。本工程所在地區(qū)抗震設(shè)防烈度6度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值0.05g；設(shè)計(jì)地震分組為第三組，地震動(dòng)反應(yīng)譜特征周期為0.45s。根據(jù)地勘報(bào)告及《重慶軌道交通九號(hào)線一期（高灘巖—回興）工程場(chǎng)地地震安全性場(chǎng)地地震安全性評(píng)價(jià)報(bào)告》，本段范圍場(chǎng)地屬于Ⅱ類場(chǎng)地，475年一遇地震作用效應(yīng)下基本設(shè)計(jì)地震動(dòng)峰值位移umax為0.03m，基本設(shè)計(jì)地震動(dòng)峰值位移調(diào)整系數(shù)ψu(yù)=1.0，。2450年一遇地震作用效應(yīng)下基本設(shè)計(jì)地震動(dòng)峰值位移umax為0.08m，基本設(shè)計(jì)地震動(dòng)峰值位移調(diào)整系數(shù)ψu(yù)=1.0。2）地層彈簧節(jié)點(diǎn)相對(duì)位移計(jì)算地震時(shí)土層沿深度方向的水平位移分布為：深度z處相對(duì)于結(jié)構(gòu)底部的自由土層相對(duì)位移為U'(z)=U(z)-U(zb)=1/2umax(cos2H(πz)-cos2H(πzb))4.2暗挖車站抗震設(shè)計(jì)重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)土層位移計(jì)算單元號(hào)基準(zhǔn)面深度H深度z475年一遇地震作用效應(yīng)位移U(z)475年一遇地震作用效應(yīng)相對(duì)位移2450年一遇地震作用效應(yīng)位移U(z)2450年一遇地震作用效應(yīng)相對(duì)位移170150.01420.00330.03780.008827015.180.01410.00330.03770.008837015.70.01410.00320.03750.008647016.530.01400.00310.03730.008457017.70.01380.00300.03690.008067019.120.01360.00280.03640.007577020.760.01340.00260.03570.006887022.580.01310.00230.03500.006197024.520.01280.00190.03410.0052107026.520.01240.00160.03310.0042117026.520.01240.00160.03310.0042127028.50.01200.00120.03210.0032137030.330.01170.00080.03110.0022147031.490.01140.00060.03040.00151570320.01130.00050.03010.0012167032.390.01120.00040.02990.0010177032.650.01120.00030.02970.0008187032.770.01110.00030.02970.0008各地層彈簧節(jié)點(diǎn)的相對(duì)位移見(jiàn)下表4.2暗挖車站抗震設(shè)計(jì)重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)3）土層剪切力計(jì)算

采用反應(yīng)譜法計(jì)算土層位移，通過(guò)土層位移微分確定土層應(yīng)變，最終通過(guò)物理關(guān)系計(jì)算土層剪力。將地震摩擦力沿深度變化假設(shè)為正弦函數(shù)，可計(jì)算出地震摩擦力。4）結(jié)構(gòu)慣性力計(jì)算

結(jié)構(gòu)自身的慣性力可將結(jié)構(gòu)物的質(zhì)量乘以最大加速度來(lái)計(jì)算，作為集中力可以作用在結(jié)構(gòu)形心上，也可以按照各部位的最大加速度計(jì)算結(jié)構(gòu)的水平慣性力并施加在相應(yīng)的結(jié)構(gòu)部位上。4.2暗挖車站抗震設(shè)計(jì)重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)設(shè)防地震（475年一遇）作用效應(yīng)剪切力計(jì)算單元號(hào)基準(zhǔn)面深度H深度zτ角度FAXFAY1701565.283090737.69800.000027015.1866.036180734.8709129.577637015.768.205469719.5305276.201947016.5371.648759693.9890416.990757017.776.460149652.0682566.834267019.1282.228338572.0605732.204177020.7688.786028471.0125885.845787022.5895.922418334.95051030.871797024.52103.35288162.53841156.5205107026.52110.8078243.69871251.3656117026.52110.807813281.66761220.0364127028.5117.968622499.36731235.9775137030.33124.380132744.79881191.9272147031.49128.336341951.41671094.4797157032130.0483501125.7371944.6056167032.39131.3460611298.1187719.5590177032.65132.2055731428.6449436.7806187032.77132.6007851492.6862130.5931結(jié)構(gòu)各點(diǎn)處剪切力見(jiàn)下表4.2暗挖車站抗震設(shè)計(jì)重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)（3）反應(yīng)位移法計(jì)算結(jié)果?；窘M合彎矩圖設(shè)防地震（475年一遇）荷載工況下彎矩圖基本組合軸力圖設(shè)防地震（475年一遇）荷載工況下軸力圖4.2暗挖車站抗震設(shè)計(jì)重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)（3）反應(yīng)位移法計(jì)算結(jié)果?；窘M合剪力圖設(shè)防地震（475年一遇）荷載工況下剪力圖項(xiàng)目基本組合設(shè)防地震（475年一遇）荷載工況彎矩軸力剪力彎矩軸力剪力拱頂1159419058010303774506拱腰1257550545110705134450拱腳1260679260111796030542拱底82372122137176406185

計(jì)算分析表明，由于結(jié)構(gòu)周邊土體的約束作用，地震力對(duì)地下結(jié)構(gòu)的影響較小，為非控制因素，僅需按抗震設(shè)防要求進(jìn)行構(gòu)造措施處理。4.2暗挖車站抗震設(shè)計(jì)重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)（4）時(shí)程分析法計(jì)算計(jì)算采用地層—結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行時(shí)程分析，該分析是把地震運(yùn)動(dòng)視為一個(gè)隨時(shí)間變化的過(guò)程，并將地下結(jié)構(gòu)物和周圍土體介質(zhì)視為共同受力變形的整體，通過(guò)直接輸入地震加速度記錄，在滿足變形協(xié)調(diào)的前提下分別計(jì)算結(jié)構(gòu)物和土體介質(zhì)在各個(gè)時(shí)刻的位移，速度，加速度以及應(yīng)變和內(nèi)力，據(jù)以驗(yàn)算場(chǎng)地的穩(wěn)定性。李家坪站斷面地層計(jì)算模型4.2暗挖車站抗震設(shè)計(jì)重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)（4）時(shí)程分析法計(jì)算通過(guò)分析計(jì)算，地震時(shí)車站結(jié)構(gòu)最大橫向位移為12.9mm，產(chǎn)生于結(jié)構(gòu)拱頂處；根據(jù)上述分析結(jié)果可知，在設(shè)防地震時(shí)，若地震波沿X方向，車站差異變形量不大，能滿足抗震要求。4.2暗挖車站抗震設(shè)計(jì)重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)（4）時(shí)程分析法計(jì)算根據(jù)結(jié)構(gòu)受力云圖可以看出，車站明挖段結(jié)構(gòu)關(guān)鍵點(diǎn)的最大應(yīng)力值為0.47MPa<1.71MPa（C40砼抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值），滿足結(jié)構(gòu)受壓強(qiáng)度要求。4.2暗挖車站抗震設(shè)計(jì)重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)（4）時(shí)程分析法計(jì)算地震荷載工況下彎矩圖地震荷載工況下軸力圖地震荷載工況下剪力圖地震工況的計(jì)算方法：建立荷載-結(jié)構(gòu)模型，將時(shí)程分析法所得結(jié)構(gòu)的實(shí)際位移加載在結(jié)構(gòu)上，得出結(jié)構(gòu)的內(nèi)力圖。計(jì)算模型及地震力加載方式同反應(yīng)位移法，過(guò)程略。計(jì)算結(jié)果地震力對(duì)地下結(jié)構(gòu)的影響較小，為非控制因素，僅需按抗震設(shè)防要求進(jìn)行構(gòu)造措施處理。4.3暗挖區(qū)間抗震設(shè)計(jì)重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)

全線鉆爆法暗挖區(qū)間段14.5km，斷面形式多為單洞單線馬蹄形斷面、單洞雙線馬蹄形斷面。經(jīng)對(duì)埋深、地質(zhì)、結(jié)構(gòu)形式等多方面進(jìn)行綜合比較，何家梁站~上果路站區(qū)間部分隧道全位于填土中，拱頂覆土25.75m，選取該暗挖區(qū)間填土段作為典型鉆爆法區(qū)間進(jìn)行抗震計(jì)算。區(qū)間典型斷面圖區(qū)間隧道高度（m）寬度（m）隧道埋深豎向荷載q(KN)拱頂處側(cè)向荷載e1(KN)仰拱底處側(cè)向荷載e2(KN)單線7.77.425.75502151196

地震使用階段荷載采用反應(yīng)位移法計(jì)算，本計(jì)算方法主要參考《城市軌道交通結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》進(jìn)行計(jì)算。靜力荷載根據(jù)《鐵路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范》TB10003-2005中淺埋隧道襯砌作用荷載計(jì)算方法計(jì)算。（1）靜力荷載計(jì)算4.3暗挖區(qū)間抗震設(shè)計(jì)重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)（2）地震荷載計(jì)算（反應(yīng)位移法）1）計(jì)算參數(shù)根據(jù)《鐵路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50111-2006)、《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50011-2010)及《中國(guó)地震動(dòng)參數(shù)區(qū)劃圖》（GB18306—2001），擬建場(chǎng)地抗震設(shè)防烈度為6度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.05g。本工程所在地區(qū)抗震設(shè)防烈度6度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值0.05g；設(shè)計(jì)地震分組為第三組，地震動(dòng)反應(yīng)譜特征周期為0.45s。根據(jù)地勘報(bào)告，本段范圍場(chǎng)地屬于Ⅲ類場(chǎng)地，475年一遇地震作用效應(yīng)下基本設(shè)計(jì)地震動(dòng)峰值位移umax為0.03m，基本設(shè)計(jì)地震動(dòng)峰值位移調(diào)整系數(shù)ψu(yù)=1.2，。2450年一遇地震作用效應(yīng)下基本設(shè)計(jì)地震動(dòng)峰值位移umax為0.08m，基本設(shè)計(jì)地震動(dòng)峰值位移調(diào)整系數(shù)ψu(yù)=1.217（插值計(jì)算）。2）地層彈簧節(jié)點(diǎn)相對(duì)位移、土層剪切力計(jì)算、結(jié)構(gòu)慣性力計(jì)算原理同暗挖車站。4.3暗挖區(qū)間抗震設(shè)計(jì)重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)土層位移計(jì)算單元號(hào)475年一遇地震作用效應(yīng)位移U(z)475年一遇地震作用效應(yīng)相對(duì)位移2450年一遇地震作用效應(yīng)位移U(z)2450年一遇地震作用效應(yīng)相對(duì)位移10.01470.00190.03950.005220.01460.00190.03940.005130.01450.00180.03910.004840.01430.00160.03860.004350.01410.00140.03800.003760.01380.00110.03730.003070.01360.00080.03650.002280.01330.00050.03580.001590.01310.00030.03520.0009100.01300.00020.03490.0006110.01290.00020.03480.0006設(shè)防地震（475年一遇）作用效應(yīng)剪切力單元號(hào)τFaxFay18.407627.32470.000028.452526.21798.201138.578122.887215.918948.774317.395322.596459.01679.936127.568469.27890.994630.140179.54138.526529.813989.788117.321026.682299.979824.615521.12041010.054629.854713.28591110.081932.61043.1917結(jié)構(gòu)各點(diǎn)處剪切力見(jiàn)下表各地層彈簧節(jié)點(diǎn)的相對(duì)位移見(jiàn)下表4.3暗挖區(qū)間抗震設(shè)計(jì)重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)

彎矩圖

軸力圖

剪力圖

基本組合

地震組合重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)項(xiàng)目基本組合設(shè)防地震（475年一遇）荷載工況彎矩軸力剪力彎矩軸力剪力拱頂895998160823822230拱腰81222711157381757217拱底1175198326710611657423經(jīng)過(guò)內(nèi)力統(tǒng)計(jì)可知，結(jié)構(gòu)斷面各截面尺寸均不受地震工況控制。4.3暗挖區(qū)間抗震設(shè)計(jì)4.4復(fù)合式TBM區(qū)間抗震設(shè)計(jì)重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)

全線復(fù)合式TBM區(qū)間段7.7km，斷面形式多為單圓形斷面。經(jīng)對(duì)埋深、地質(zhì)等多方面進(jìn)行綜合比較，選取服裝城大道站~寶桐路站區(qū)間填土段作為典型TBM區(qū)間進(jìn)行抗震計(jì)算。復(fù)合式TBM標(biāo)準(zhǔn)橫斷面圖區(qū)間隧道高度（m）寬度（m）隧道埋深豎向荷載q(KN)拱頂處側(cè)向荷載e1(KN)仰拱底處側(cè)向荷載e2(KN)單線6.66.628.5556167205

地震使用階段荷載采用反應(yīng)位移法計(jì)算，本計(jì)算方法主要參考《城市軌道交通結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》進(jìn)行計(jì)算。靜力荷載根據(jù)《鐵路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范》TB10003-2005中淺埋隧道襯砌作用荷載計(jì)算方法計(jì)算。（1）靜力荷載計(jì)算4.4復(fù)合式TBM區(qū)間抗震設(shè)計(jì)重慶軌道交通九號(hào)線一期（回興~高灘巖）抗震設(shè)防專項(xiàng)設(shè)計(jì)匯報(bào)1）計(jì)算參數(shù)根據(jù)《鐵路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50111-2006)、《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50011-2010)及《中國(guó)地震動(dòng)參數(shù)區(qū)劃圖》（GB18306—2001），擬建場(chǎng)地抗震設(shè)防烈度為6度