書帶式輸送機(jī)傳動裝置設(shè)計(jì)班級:機(jī)電BG111 組員:李博、李雪、魏斌 二、傳動技術(shù)方案的確定(如下圖)2各級分配5六、減速器鑄造箱體的主要結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)19減速器的潤滑方式，牌號及密封件32一、設(shè)計(jì)任務(wù)書，電直帶速度誤差為±5%)。滾筒效率n=0.96(包括滾筒與軸承德效率損失)。二、傳動技術(shù)方案的確定(如下圖)。設(shè)計(jì)說明書設(shè)計(jì)及說明結(jié)果三、確定電動機(jī)的型號Fv55001.4p===7.7kWw10001000n=nnn2nnn=nnn2nnP7.7P=W==9.28kWP=7.7KWwn.833dn=V帶傳動比范圍i1＝2~4，單級圓柱齒輪傳動比i2＝3~5，dw12dw12電動機(jī)額定功率同步轉(zhuǎn)速滿載轉(zhuǎn)速額定轉(zhuǎn)矩功率因數(shù)型號(kW)(r/min)nm(r/min)YL1.70.77H外形尺寸2底腳安裝尺寸地腳螺栓孔直徑K軸伸尺寸鍵公稱尺寸四、確定傳動裝置的總傳動比及各級分配im=12.29；i===3.322wi=3.72i=3.31軸Ⅰ(高速軸)軸Ⅱ(低速軸)dd2231w24212P=7.89kWw軸Ⅰ1i13.3軸Ⅱ2i23.7TddmPPnnTNn782m12w12P7.89Twnw955059.78=1260.45N.mw參數(shù)輸入功率轉(zhuǎn)速輸入轉(zhuǎn)矩21.4(高速軸)軸Ⅱ(低速軸)五、傳動零件的設(shè)計(jì)計(jì)算①確定計(jì)算功率PCAdAA在5m/s~30m/s之間。故帶的速度合適。2d12d1d20d1d200002(d+d)+(dd2_dd1)2d1d24a0L_LL_L0211aP00aLd100z0上的載荷022構(gòu)設(shè)計(jì)尺寸槽型基準(zhǔn)寬度bd基準(zhǔn)線上槽深h基準(zhǔn)線下槽深hfmin槽間距e槽邊距fmin輪緣厚6min外徑das帶輪寬度B3帶輪結(jié)構(gòu)B96ad1aB=2f+4e=783式大帶輪B96ad1aB=2f+4e=783腹板式2.齒輪傳動設(shè)計(jì)計(jì)算kw1)選取壓力角2)選取精度等級選z=241選z=24123)材料的選擇4)齒數(shù)選擇122由式(10—1)試計(jì)算小齒輪分度圓直徑，即dH確定公式中的各參數(shù)值KHt1.3T==384680N?m②1221.2③查表10-7選取齒寬系數(shù)dZ⑥計(jì)算接觸疲勞強(qiáng)度重合度系數(shù)ca11aa222aacac[(][(]11 ima1h08H1H2H2K12取失效概率為1%、安全系數(shù)S=1，由式(10—14)計(jì)算aH1S1imMPaH2S1取[H]1和[H]2中較小的作為齒輪副的接觸疲勞許用應(yīng)力，即HH2。2KT(u+1)(ZZZ)21t30u[]21t30u[]2dH== (2)調(diào)整小齒輪分度圓直徑1)計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)前的數(shù)據(jù)準(zhǔn)備。①圓周速度vb寬d1t2)計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)KHK=1KF/b=At1dAt1K=1.2H1K=KKKKHAvHHaK1.60311tK1.3d=d3H=92.0611tK1.3Ht及相應(yīng)的齒輪模數(shù)d98.72m=1=z24m3按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)(1)由式(10—7)計(jì)算模數(shù)，即2KTY(YF)t2KTY(YF)t30z2[]d1F確定公式中的各參數(shù)數(shù)值eK=1.3初選Ft由式(10-5)計(jì)算彎曲疲勞強(qiáng)度重合度系數(shù)Y=0.25+=0.25+=0.6861.72a由圖10-24c查得大齒輪和小齒輪的齒根彎曲疲勞極限分別為勞安全系數(shù)S=1.4由式(10—14)得K[]=NFlimFS[]=KN1Flim1=0.87500=310.71MPaFS4[]=KN2Flim2=0.91380=247MPaF2S1.4F1[]247F2YYYYYYFasaFasaFa2s21=0.0159因?yàn)榇簖X輪的[F]大于小齒輪的，所以取[F]=[F]22KTY(YF)mFt1Fasat30z2[]d1F=32)①計(jì)算圓周速度v[]=F1[]=F2=t=1d1at3)計(jì)算實(shí)際載荷系數(shù)KFt1KFb.202104/63.984At1計(jì)算結(jié)果，查表得FaK=1.314HK=1.28F則KF=KAKvKFaKF=1.422Km=mF=2.747mmt3KFt124幾何尺寸計(jì)算(1)計(jì)算分度圓直徑122(2)計(jì)算中心距1212(3)計(jì)算齒輪寬度bdmmd12考慮不可避免的安裝誤差，為了保證設(shè)計(jì)齒寬和節(jié)省材料，一般2將小齒輪略微加寬(5-10mm),即小齒輪寬度為104mm—109mm,我們?nèi)?強(qiáng)度校核(1)齒面接觸疲勞強(qiáng)度校核先計(jì)算式(10—10)中的各參數(shù)=H2KHT1(u+1)ZZZ[]0d3uHEeHd1H=1d1i=3.72Z=2.36HHHEe=Ee=H2KT(i+1)H12ZZZ0d3ud1HH齒面接觸疲勞強(qiáng)度滿足要求。(2)齒面彎曲疲勞強(qiáng)度校核=FFasa=FFasae[]F0m3z2Fd1由以上計(jì)算及查表得TNmmYFFa11sa1、2KTYYY=F1Fa1sa1ed1=133332F1FFa2sa2e0m3z2d1=F26主要設(shè)計(jì)結(jié)論=F1=名稱代計(jì)算公式結(jié)果號ai小齒輪號aiaa=(d+d)/212i=z2傳動比1齒頂高齒根高全齒高數(shù)h齒頂高齒根高全齒高數(shù)aanafhZdffhZdafd齒頂圓直徑齒根圓直徑齒輪寬dz+2hd齒頂圓直徑齒根圓直徑齒輪寬aaaa.5dfbd=(z2h*2c*)mdfbf(4)齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)DD代號計(jì)算公式結(jié)果D1.6d104(0.25~0.35)(D(0.25~0.35)(DD)D(D+D)/2178o30an六、減速器鑄造箱體的主要結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)名稱底座壁厚箱蓋壁厚底座上部凸緣厚度箱蓋凸緣厚度底座下部凸緣厚度底座加強(qiáng)肋厚度底蓋加強(qiáng)肋厚度地腳螺栓直徑地腳螺栓數(shù)目軸承座聯(lián)接螺栓直徑箱座與箱蓋聯(lián)接螺栓直徑軸承蓋固定螺釘直徑視孔蓋固定螺釘直徑軸承蓋螺釘分布圓直徑代號661h0h1h2ee1dnd2d3d4d5D1尺寸計(jì)算11結(jié)果(mm)6622軸承座凸緣端面直徑螺栓孔凸緣的配置尺寸地腳螺栓孔凸緣的配置尺寸箱體內(nèi)壁與齒輪距離箱體內(nèi)壁與齒輪端面距離底座深度外箱壁至軸承座端面距離D△Hl1≥1.2612120c8,c=24,120七、軸的設(shè)計(jì)(1)選擇軸的材料：(2)初步估算軸的最小直徑P8.91n221.21dA31=1123n221.21 (3)軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)+l，L=B+2+l，1(4)按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度(2)軸上的載荷NH221(3)按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度的強(qiáng)度。根據(jù)式及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為靜應(yīng)M2+(aT)23618352+(0.6人384680)2a=12=MPa=5.6MPa前已選定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由《機(jī)械設(shè)計(jì)》表15-1查得(4)精確校核軸的疲勞強(qiáng)度(1)判斷危險(xiǎn)軸面應(yīng)力集中均將削弱軸的疲勞強(qiáng)度，但由于軸的最小直徑是按鈕轉(zhuǎn)強(qiáng)度較較大，故不必做強(qiáng)度校核。截面C雖然應(yīng)力最大，但應(yīng)力集中不大(過錄可知，鍵槽的應(yīng)力集中系數(shù)比過盈配合的小，因而該軸只需校核截面M=361835人N.m=140599N.mm截面Ⅳ左側(cè)的彎矩87.5M140599 (==MPa=11.25MPa截面上的彎曲應(yīng)力bW12500Pa截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力T截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力T B一1 數(shù)為(TT1 bT (((TTTe=0.67由《機(jī)械設(shè)計(jì)》附圖3-2得尺寸系數(shù)(；又由《機(jī)械設(shè)計(jì)》附 (TTb (eb0.670.92 ((TT (取(T取T (275 (275 (a(mT15522S= (T= (T (T故可知其安全。M=361835人N.m=140599N.mmM140599 (==MPa=1.84MPabW76606T (T (Tk (過盈配合處的過盈配合處的(，由《機(jī)械設(shè)計(jì)》附表3-8用插值法求出，并取e ( (kk (=3.20,T=0.8人3.20=2.56，于是得(T，于是得(T (Tk11k11 (eb0.92 ((TT (275 (275 (a(m22S=SS (T= (T (T故該軸在截面Ⅳ右側(cè)的強(qiáng)度也是足夠的。pnp28.3T b1T (K=2.62T (Tmin(1)軸的計(jì)算簡圖(5)軸上的載荷NH221(3)按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度的強(qiáng)度。根據(jù)式及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為靜應(yīng)M2+(aT)23116682+(0.6人1325950)2a=12=MPa=20.25MPa前已選定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由《機(jī)械設(shè)計(jì)》表15-1查得(4)精確校核軸的疲勞強(qiáng)度(1)判斷危險(xiǎn)軸面應(yīng)力集中均將削弱軸的疲勞強(qiáng)度，但由于軸的最小直徑是按鈕轉(zhuǎn)強(qiáng)度較從應(yīng)力集中對軸的疲勞強(qiáng)度的影響來看，截面Ⅳ和Ⅴ處過盈配合引起的應(yīng)力集中最嚴(yán)重；從受載的情況來看，截面C上的應(yīng)力最大。截面Ⅴ的較大，故不必做強(qiáng)度校核。截面C雖然應(yīng)力最大，但應(yīng)力集中不大(過錄可知，鍵槽的應(yīng)力集中系數(shù)比過盈配合的小，因而該軸只需校核截面。MNm130021N.mm截面Ⅳ左側(cè)的彎矩81.5M130021 (==MPa=3.79MPa截面上的彎曲應(yīng)力bW34300截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力T截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力T B一1 數(shù)為(T (((TTTe=0.67由《機(jī)械設(shè)計(jì)》附圖3-2得尺寸系數(shù)(；又由《機(jī)械設(shè)計(jì)》附圖3-3得扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)T。T1 bT (TK= (eb1.8210.670.92 ((TT (取(T取T (275S=一1==20.21 (a(mT1552S= (T= (T (T故可知其安全。MN.mm=130021N.mm Tk (過盈配合處的過盈配合處的(