，據(jù)國際技術(shù)統(tǒng)計(jì)，2000年產(chǎn)品零件粗加工的75%，精加工的50%都由模具加工，85％以上。據(jù)國際生產(chǎn)技術(shù)預(yù)測，到2000年，機(jī)械零件粗加工的75％和精加工的車覆蓋件為代表的大型、復(fù)雜、精密沖壓模,用CAD/CAM/CAE軟件進(jìn)行三維設(shè)計(jì)和模爐，連續(xù)式雙金屬帶材和(D)料，雙金屬帶材和(D)有力地推動了我國粉末冶金機(jī)械零件工業(yè)的技術(shù)進(jìn)步，使其生產(chǎn)技術(shù)水平有了明顯提高。例如含油軸承洗衣機(jī)、電機(jī)用含油軸承1983年以前全部從進(jìn)口，1987年2億件/年，材料有銅基、鐵基及鐵銅合金等。3333在風(fēng)沙、雨雪、鹽霧等惡劣的氣候條件下保持穩(wěn)定的性能；要求產(chǎn)品能達(dá)到10年零件材質(zhì)為AZ911.81g/cm20.84g/cm2。51833 335184092圖2- 零件4092由上述條件知壓縮比h粉粉末冶金是金屬粉末并通過成型和燒結(jié)等工藝將金屬粉末或與非金屬粉末混合成制品的加工方法既可普通熔煉方法難以的特殊材料又可制造各種精采用。粉末冶金材料和工藝與傳統(tǒng)材料相比，具有以下優(yōu)點(diǎn)：40%到50%95%以上。冶金壓機(jī)，產(chǎn)量通常為1000至10000件。45號、50號或4Cr5W2VSi、5Cr4W5MoV等模具鋼。繪制模具裝配圖和零件圖，合理提出模具加工技術(shù)要求[3]求外，還要考慮零件外形能否由粉末成形，這就需要把零件設(shè)計(jì)成適于的粉末度；②粉末難易程度；③脫模難易程度；④壓模結(jié)構(gòu)和強(qiáng)度耐用性；⑤能否簡化a、b2-1所示；這兩個(gè)不同尺寸級別的零件在通過不同最終工序2-2-1所示。2-2a表示依賴與模具的尺寸b2-22-2所確定的尺寸級別a和b的精度（度和某些沉淀硬化處A----B----A----B----A----B----2-29-10級；經(jīng)自動全精整或復(fù)壓的小零件，軸向尺寸偏差約為0.03-0.05；在自動壓坯的軸向高度偏差約為±0.100.15mm.壓坯上依賴模具尺寸的a級尺寸精度，一般必須在模具設(shè)計(jì)尺精整時(shí)，在平行于方向的壓坯側(cè)面，其平行度可達(dá)7～8級，在垂直于方向的壓坯上下端面其平行度精度只能達(dá)9～10級一般條件下壓坯垂度為9～10級。平行于方向壓坯側(cè)面的粗糙度較低不精整時(shí)可達(dá)Ra0.4～1.6精整后可達(dá)Ra0.1～以粗糙度仍為Ra0.4～1.6[4]。粉末冶金鐵基零件密度可分為下列四類密度孔隙度單位壓力9--450---2-3應(yīng)當(dāng)使壓坯的壓力中心與陰模外形的中心、模沖承壓墊板的中心以及壓機(jī)的壓力 實(shí)體有孔2-3壓坯密度分布與方式選壓坯密度的均勻性，是大壓模設(shè)計(jì)要解決的主要質(zhì)量指標(biāo)在過程中，影響壓坯密度分布均勻性的因素較多，除了粉末成份、性能及模具布它與方式有關(guān)另一是當(dāng)模腔中的粉末同時(shí)受到壓縮時(shí)粉末體產(chǎn)生柱式流動，度、壓縮比、壓縮速率或最后壓縮速度有關(guān)，這些都可以通過工藝參數(shù)來控制。不均勻的，特別是隨著壓坯高徑比的增大引起的壓坯密度沿高度方向的不均勻越來越大。但是方式不同，壓坯密度分布有很大差別。單向時(shí)，壓坯密度分布很不均勻，如果采用雙向中的非同時(shí)雙向或摩擦芯桿，可以顯著改善壓坯密度分布的不均勻性。均勻性必須根據(jù)壓坯的形狀高徑比生產(chǎn)批量和壓機(jī)選擇方式和壓模結(jié)構(gòu)類型當(dāng)H/D＞1或H/T＞3時(shí)，則通常采用雙向和雙向壓模當(dāng)H/T＞4時(shí)，最好采用時(shí)芯桿和陰模能相對移動的壓模當(dāng)H/T＞6～10時(shí)，可采用摩擦芯桿壓模或時(shí)陰模、芯桿和上模能相對又由圖2-1得出制動片的高徑比H/D＝18/31＜1可采用單向和單向壓模[5]補(bǔ)償裝粉的考慮對于方向變橫截面的壓坯，為了使壓坯的不同部分壓脫模方式對無臺階的壓坯，是考慮采用頂出式（下模沖將壓坯訂出陰模）2-4，對于繪制結(jié)構(gòu)總裝圖先匯出壓坯圖，以它為中心，現(xiàn)縱向后橫向，逐步向外展開連接上下定位、導(dǎo)向、強(qiáng)度和剛度等）逐步畫出其它零件。脫模復(fù)位結(jié)構(gòu)根據(jù)壓坯的形狀和壓機(jī)具有的動作來設(shè)計(jì)脫模和復(fù)位，一般調(diào)節(jié)裝粉結(jié)構(gòu)由于粉末的松裝密度在生產(chǎn)過程中會有一定范圍的變動，在工藝性模具設(shè)計(jì)必須考慮加工工藝。例如：有電風(fēng)設(shè)備時(shí)，可采用整體陰經(jīng)濟(jì)性這是多方面因素指標(biāo)。例如：結(jié)構(gòu)復(fù)雜程度與批量和生產(chǎn)效率結(jié)合陰模高度h一般由三個(gè)高度組成（見圖5—1—2a）即h=h0 h1+hh——陰模高度h0則h模套=h=40mm。l陰長l陰寬90mm，l模套長=150mml模套寬443-1151151121203-31203-43-5所示，前兩種靠零件自重送料，后一種借外力。3-3a當(dāng)d<25mm,l<100mm,d/l0.12~1.0為宜[7]。3-53-5（b）3-5（a）相同，此外，還可以用于d<50mm，厚度b<10mm3～8mm的窗口，以備觀察零件直管料倉的孔徑dL按下式確定：L3-63-73-83-9上模沖通過套裝結(jié)構(gòu)與墊板連接，壓蓋起強(qiáng)制陰模壓下的作用3-10導(dǎo)柱與上模板的連接，該導(dǎo)柱以為拉桿，使用于自動壓機(jī)拉下式壓模料[10]4-1。 技術(shù)要求（長度單位為1.不平行度為2不平行度為不平行度為不平行度為不平行度為不平行度為不平行度為.徑向跳動不平行度為不垂直度為不平行度為不平行度為不平行度為4-1零件材料選擇及技術(shù)要求本模具陰模內(nèi)腔厚壁圓筒受內(nèi)壓，產(chǎn)生徑向正應(yīng)力r與切向正應(yīng)力[12]21 21 2r2

Pb2a2_

b，r b，a2

b——圓筒外徑 rmax

b2b2

P(r

,

根據(jù)第三強(qiáng)度理論13[——許用應(yīng)力得max

b2b2

P

（一）（二）增加潤滑劑，如硬脂酸鋅和機(jī)油，可降低松裝密度[13]（一）常用常用常用常用————6-6-3————（二）

5-1壓坯高度大于一定值時(shí)，高度對回彈率影響不大。但當(dāng)高度小于一定值時(shí)，35mm[14]0.27。6-1底座長底座寬底座厚孔直徑h6-1ANSYSANSYSANSYS有兩種模式：一種是交互模式，另一個(gè)是非交互模式。交互模式是初學(xué)者因皆用交互模式。但若分析問題要很長時(shí)間，可把分析問題ANSYS可分為兩個(gè)基本過程，即起始狀態(tài)和處理狀態(tài)。起始狀態(tài)可用來控制某些全局性問題，如改變工作文件名、清楚數(shù)據(jù)庫內(nèi)的數(shù)據(jù)、二進(jìn)制文件等。ANSYS在進(jìn)入ANSYS后，先確定工作文件名和定義工作標(biāo)題，并確保單位一致；PREP7是ANSYS的前處理模塊，用來建立三維模型和網(wǎng)格的劃分以及設(shè)定邊界條件。制動片模腔在ANSYS6-2所示。6-ANSYS可以很好的反應(yīng)出制動片模腔的壓力分布特性，得到制動片模腔在整個(gè)壓6-3,6-4,6-5,6-6,6-7。6-36-46-56-66-7400MPa條件下沒有失效，因此我們在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng) [1].模具實(shí)用技術(shù)設(shè)計(jì)綜合手冊[M].華南理工大學(xué),1995:850-[4]，，.機(jī)械原理[M].高等教育,2006:156-[7].機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(第3,4卷)[M].:機(jī)械工業(yè)HydrofromingCongress.HydroformingforlargevolumeproductionBochum[J].SurfaceandCoatingsTechnology,1997:134-142.LiXiong,ZhangHongbing,RuanXueyu,LuoZhonghua,ZhangYan.HeatTreatmentofDieandMouldOrientedConcurrentDesign[J].JournalofIronandSteelResearch，RajanAmbat,NaingAung.EvaluationofmicrostructuraleffectsoncorrosionbehaviorofAZ91Dmagnesiumalloy[J].CorrosionScience,2000,42:1433—1455.BourgeoisL,MuddleBC,NieJF．ThecrystalstructureoftheequilibriumphaseinMg-Zn-AIcastingalloys[J]．ActaMater,2001,49(8):2701—2711．FrankWitte,Jens,JensNellesen,eta1．Invitroandinvivocorrosionmeasurementsofmagnesiumalloys[J]．Biomaterials,2006：1013—1018．MaYou,WenWeixin,XuKewei,Effectsoftreatedparametersonthemicrostructureofdifusion-alloyedcoatingofpuremagnesium[J],SurfaceEngineering,2004,20(2):28—32．C.Aliravci,J.E.Gruzleski.R.Dimayuga,D.ZulianiandB.Closset.Proc48thAnn.WorldMagnesiumConference,IMA(1991):15.WatariA.SugimotoTVibrationscausedbydryfrictionJ].Trans.JaPanSoc.Mech.Engrs,1963，200(29):769782.,,

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