1．概述工程概況本次勘察建筑物，平面布置均近似呈東西向分布，建筑物平面形狀近似呈矩形。住宅樓為小高層和高層建筑物，地上建筑物層數(shù)為11層～18+1層，均為短肢剪力墻結構，擬采用樁筏基礎，室內正負零標高為4.35m（85國家高程基準，下同），均設有2層地下室，基礎埋深7.1m(從室內正負零標高算起)；獨立地下車庫箱體高度為4.55m，地坪標高為3.15m，埋深6.2m（相對于室外地坪）。擬建建筑物的主要特征見表1.1擬建建筑物主要特征表表1.1建筑物名稱層數(shù)功能荷載（kPa）高度及跨度（m）結構擬采用基礎形式地面或±0.00設計標高（m）基礎埋深（m）B-2018+1F住宅29055.1短肢剪力墻樁筏基礎4.35-7.1B-21、B-22、B-25、B-2616+126049.3B-2415+125046.4B-171122033.4B-28～B-301車庫1207框架筏板3.15-6.2公建房3公建6012.5框架獨立基礎-2.5本項目由上海電子工程設計研究院有限公司設計，設計等級為乙級。擬建工程重要性等級：小高層及高層、獨立地下車庫為二級，公建房為三級；場地復雜程度等級為二級；地基復雜程度等級為二級。綜合評價，本次巖土工程勘察等級為乙級。1.2勘察目的和技術要求本次勘察目的是提供擬建場地的巖土工程勘察資料，為地基與基礎設計及工程施工提供地質依據(jù)。主要技術要求如下：查明建筑物范圍內地基土的埋藏分布、構成及其物理力學性質，分析評價地基的穩(wěn)定性、均勻性和承載力，提供基礎方案的建議及相應的設計參數(shù)，并對基礎方案作出評價；查明場地地下水的類型、埋藏條件、水位及變化幅度以及水質情況，查明地層的滲透性，判別地下水對建筑材料的腐蝕性；擬建場地抗震設防烈度為6度，設計基本地震加速度為0.05g，本次勘察按此烈度預測地震效應，劃分建筑場地類別，評價建筑場地屬對建筑抗震有利、不利和危險的地段；查明場地有無不良地質現(xiàn)象及其成因、分布范圍及危害程度，并提出整治建議和參數(shù)；查明有無河道、溝浜、孤石等對工程不利的埋藏物；查明樁基持力層的埋深、分布、工程特性和變化規(guī)律，提供樁基設計參數(shù)，預估單樁承載力，評價成樁的可能性及對周圍環(huán)境的影響，提出成樁的類型及施工方法等建議；提供基坑開挖支護的設計參數(shù)，評價推薦合理的地基處理及基坑支護、降水方案。1.3勘察工作的依據(jù)及技術標準本次勘察工作的依據(jù)及所遵循的技術標準如下：建設單位提供的建筑物平面圖及巖土工程勘察任務委托書；《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001）《高層建筑巖土工程勘察規(guī)范》（JGJ72-2004）《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2002）《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94-94）《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011-2001）《土工試驗方法標準》（GB/T50123-1999）《靜力觸探技術標準》（CECS04：88）《巖土工程勘察報告編制標準》（CECS99:98）等。1.4勘察方案及完成的工作量現(xiàn)場施工中，我院按照規(guī)范完成了鉆探、取樣及現(xiàn)場原位測試，包括靜力觸探、標準貫入、波速測試。在室內對各原狀樣及擾動樣進行了各項土工試驗，包括土的物理力學性質常規(guī)試驗、固結快剪、滲透、顆粒分析試驗、三軸剪切試驗、回彈試驗等（詳見《土工試驗成果報告表》）。本次勘察完成的野外勘探及室內土工試驗工作量見下表1.4。勘察工作量一覽表表1.4野外工作室內土工試驗項目數(shù)量項目數(shù)量取土標貫鉆孔孔數(shù)（個）含水量（項）總進尺（m）密度（項）單橋靜力觸探孔孔數(shù)（個）比重（項）總進尺（m）液限（項）雙橋靜力觸探孔孔數(shù)（個）塑限（項）總進尺（m）壓縮試驗（組）小螺紋鉆孔數(shù)（個）固結快剪（組）總進尺（m）顆粒分析（組）取土試樣原狀土（件）三軸剪切（組）擾動土（件）回彈試驗（組）標準貫入試驗（次）高壓固結（組）波速測試（孔/米）7/140滲透試驗（組）測量放孔（點）127水質分析（件，利用資料）21.5定位依據(jù)及高程系統(tǒng)勘探點定位依據(jù)建設單位提供的“唯亭鎮(zhèn)交通樞紐Ａ、Ｂ區(qū)控制性測量成果圖”引測兩個基準點，兩個基準點分別為JTSN2:N50255.093 ，E67804.790，H=3.142m，JTSN3:N50319.619，E68210.533，H=3.763m（蘇州獨立坐標系，85國家高程基準）。兩基準點邊，現(xiàn)場均有鐵釘標記。各勘探點根據(jù)與兩個基準點的相互關系，室內捕捉坐標，采用全站儀進行現(xiàn)場施放。各勘探點高程引測于JTSN2之高程，即3.142m（85國家高程基準，若無特別注明，本報告所采用的勘探點高程均為85國家高程）。基準點位置、標高及各勘探點標高詳見《建筑物與勘探點平面位置圖》（圖2）。1.6野外工作及勘察報告的完成日期野外勘探工作自2008年1月11日開始，至22.場地工程地質條件2.1地形、地貌2.2地基土的構成與特征地基土構成、特征一覽表表2.2土層編號①②③④⑤-1⑤-2⑥⑥T⑦⑧-1⑧-2⑨⑩⑾⑿2.3水文地質條件2.3.1區(qū)域水文地質條件2.3.2場地地下水條件根據(jù)地下水的埋藏條件及水力特征，勘察深度內地下水分為三層：第一層為孔隙潛水，賦存于地層上部①素填土及②層粉質粘土中，富水性及透水性均較差，勘察期間測得場地初見水位埋深為2.80m~3.00m，初見水位標高為-1.87m~-0.17m（黃海標高，下同）；穩(wěn)定水位埋深為0.20m~0.80，穩(wěn)定水位的標高為0.87m~2.35m。穩(wěn)定水位年變化幅度約為1.0m~2.0m。該區(qū)淺層地下水主要受河流補給及大氣降水補給，以地面蒸發(fā)和側向徑流形式向河、湖排泄。第二層為淺層微承壓水，賦存于第⑤層粉土、粉砂中，初見水位埋深為3.70m~5.60m，標高為-1.98m~-4.32m；穩(wěn)定水位埋深約側向徑流向河、湖排泄。水位受大氣降水和地表水影響，季節(jié)性變化明顯，穩(wěn)定水位年變化幅度約為0.8m。第三層為第Ⅰ承壓水，賦存于第⑨層以下的粉性土中，該層地下水與擬建工程影響甚微。2.3.3場地環(huán)境類型及地下水腐蝕性評價擬建場地環(huán)境地質條件為濕潤本次地下水資料引用我院2007年12月提交的《蘇州工業(yè)園區(qū)唯亭交通樞紐B區(qū)動遷房（四）巖土工程勘察報告》中鉆孔水質分析成果。根據(jù)水質分析結果（見附表水質分析報告,附件14），按照《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-2001）第12.2節(jié)規(guī)定，對本場地地下水的腐蝕性評價如下：1、按環(huán)境2、按地層滲透性（B弱透水層）評價：判定本場地地下水對混凝土結構無腐蝕性；3、按Cl-含量評價：判定本場地地下水對鋼筋混凝土結構中的鋼筋在長期浸水條件下無腐蝕性。擬建物場地位于農田及民居區(qū)內，周邊無工業(yè)廠房，也無污染源。場區(qū)雨量較多，豐水季節(jié)地基土全部浸于水下，土中可溶鹽類多已浸出，結合區(qū)域土易溶鹽分析資料，可以判定場地地下水位以上的土對混凝土結構及鋼筋混凝土結構中的鋼筋無腐蝕性。綜合評價：本場地地下水及地下水位以上的土對混凝土結構及鋼筋混凝土結構中的鋼筋無腐蝕性。土層滲透性評價一覽表表2.3.4層號土層名稱類別垂直滲透系數(shù)水平滲透系數(shù)滲透性分類Kv（cm/s）Kh（cm/s）版）的表9-1-4的內容確定。2.4場地和地基的地震效應2.4.1場地地震效應據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011-2001）附錄A0.8條之規(guī)定，蘇州市抗震設防烈度為6度，設計基本地震加速度值為0.05g，設計地震分組為第一組?？辈鞎r，采用891型多功能測振儀及932-1型波速放大儀等儀器，本次進行的波速測試鉆孔為J25、J32、J39、J104、J106、J114、J130，測試深度均為20.0米。各測孔的測試結果及附圖見《地基土層剪切波速測試報告》(附14)。結筑抗震設計規(guī)范》(GB50011-2001)第4.1.6條規(guī)定，判定場地類別屬Ⅲ類，并按上述規(guī)范第5.1.4條規(guī)定，確定設計特征周期為0.45s。本場地土類型為中軟場地土。綜合分析該場地的地質、地形、地貌條件，可以確定，該場地為建筑抗震的一般地段。2.4.2地震液化判別蘇州市抗震設防烈度為6度，據(jù)據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011-2001）第4.3.1條規(guī)定，對本場地20m以淺之飽和⑤層粉（砂）土可不進行液化判別。2.5不良埋藏物2.5.1明（暗）浜在擬建的B-21、B-22、B-25、公建房及地下車庫B-28、B-29范圍區(qū)，2.5.2原有舊基礎擬建場地大部分區(qū)域為低層民房區(qū)，均為淺基礎（磚石灰土基礎）；此外，有些零星的民用小水井。土體開挖時應注意原房屋舊基礎及水井周圍磚石砌體的影響。2.6不良地質作用場地無巖溶、滑坡、危巖和崩塌、泥石流、采空區(qū)等不良地質作用。3.地基土的物理力學性質指標3.1室內土工試驗3.2原位測試 3.2.1靜力觸探試驗雙橋靜力觸探采用20T液壓式靜力觸探機，將15cm2的探頭壓入土中，用LMC-D310型靜探微機記錄貫入深度、錐尖阻力和側壁摩阻力；單橋靜探采用3T手搖式靜力觸探機將探頭貫入土體中，記錄貫入深度和比貫入阻力。靜力觸探比貫入阻力Ps、錐尖阻力qc和側壁摩阻力fs的統(tǒng)計成果見表3.1及《單橋靜力觸探統(tǒng)計表》（附件11）、《雙橋靜力觸探統(tǒng)計表》（附件12）。3.2.2標準貫入試驗本次勘察在機鉆孔中均進行了標準貫入試驗，目的在于評價地基土的承載力和沉樁可行性。標準貫入試驗實測擊數(shù)統(tǒng)計成果見表3.1及《分層標準貫入試驗成果統(tǒng)計3.2.3波速測試本次勘察共完成了7個J25、J32、J39、J104、J106、J114、J130波速測試采用891型多功能測振儀及932-1型波速放大儀等儀器，單孔法測試，各孔測試深度均為20米。測試方法及成果詳見《波速試驗測試報告》（附件14）。3.3物理力學性質指標統(tǒng)計和選用巖土物理力學性質指標的選用一般應遵循以下原則：對按正常使用極限狀態(tài)計算的巖土參數(shù)指標：壓縮系數(shù)、壓縮模量、回彈指數(shù)、滲透系數(shù)等，選用指標的平均值。對按承載能力極限狀態(tài)計算的巖土參數(shù)指標：抗剪強度指標（C、Ф），選用指標的標準值。3.4地基承載力特征值的確定根據(jù)靜力觸探、標準貫入試驗及室內土工試驗成果，分別計算各土層的地基承載力特征值fak，具體見表3.4.1。地基承載力特征值一覽表表3.4.1土層名稱單橋靜力觸探雙橋靜力觸探觸探試驗標準貫入試驗抗剪強度指標計算Ps(MPa)fak(kPaqc(MPa)fak(kPa)Nkfak(kPa)Ck(kPa)(°)fak(kPa)②粉質粘土1.1371131.12212027.712.2115③粘土1.9892131.4121839.020035.010.1174④粉質粘土夾粉土2.4371842.5802088.018022.612.1132⑤-1粉土5.7041735.12017214.6170⑤-2粉砂11.49824311.07725429.3250⑥粉質粘土1.4901331.4581485.713016.313.0108⑥T粉土5.441179⑦粘土2.27821523415.321038.712.0204⑧-1粉質粘土夾粉土2.96023413.722025.311.5140⑧-2粉質粘土2.10418014.320520.213.0132⑨粉土7.28018827.3220⑩粉質粘土1.98119010.221018.613.6122⑾粉土夾粉質粘土3.6941808.5170⑿粉質粘土1.78717511.822018.912.1116備注：1、由Ps值確定fak:一般粘性土及軟土(上海公式)：fak=0.074Ps+29.1;粉土(靜探公式)：fak=0.02Ps+59.5;硬粘土(鐵三院公式)：fak=5.8Ps0.5–46;粉砂(靜探公式)：fak=0.016Ps+59.5；2、fak=Mbγb+Mdγmd+Mcck(取b=3.0m,d=0.5m)；3、Ps、qc均為厚度加權標準值，qc與ps的換算公式為ps=1.1qc；標貫擊數(shù)Nk為實測擊數(shù)的標準值，樣本不足6個時取平均值作參考。根據(jù)上表中統(tǒng)計結果，結合蘇州地區(qū)的工程經(jīng)驗及場地前期勘察資料，現(xiàn)綜合提出各土層地基承載力特征值及壓縮摸量的建議值見表3.4.2。地基土承載力特征值及壓縮模量建議值表表3.4.2層號土層名稱地基承載力特征值（fak）kPa壓縮摸量Es(0.1-0.2)②粉質粘土1005.7③粘土1906.1④粉質粘土夾粉土1506.6⑤-1粉土160⑤-2粉砂20025.0⑥粉質粘土140⑥T粉土18017.0⑦粘土200⑧-1粉質粘土夾粉土160⑧-2粉質粘土150⑨粉土19021.0⑩粉質粘土170⑾粉土夾粉質粘土16013.0⑿粉質粘土1356.74．巖土工程分析評價4.1場地穩(wěn)定性與適宜性評價4.1.1場地區(qū)域穩(wěn)定性根據(jù)區(qū)域地質資料分析，蘇州地區(qū)第四紀以來地殼運動以沉降為主，第四紀沉積物總厚度達180米以上，建筑場區(qū)地震活動為相對較穩(wěn)定地區(qū)，歷史雖多次發(fā)生較強的有感地震，但其最大震級小于5.5級，且震中相對集中在湖洲～蘇州的北東向的帶狀區(qū)域，建筑場地及周圍地區(qū)所分布的斷裂帶為第三紀以前形成的老斷裂帶，自第三紀以來未見活動痕跡。場地區(qū)域穩(wěn)定。4.1.2場地適宜性評價擬建場地地勢較平坦，場地及臨近地區(qū)無活動斷裂，無巖溶、滑坡、崩塌、泥石流、采空區(qū)等不良地質作用，場地穩(wěn)定性良好。本次勘察區(qū)段的河道（施家浜）已進行清淤，勘察期間，正在實施河道回填，一些舊磚石基礎尚待清除，東側明河為規(guī)劃保留河道，河道較淺，水流平緩，水力作用弱，建筑物興建時，宜對該明河岸坡進行護理。場地土以中軟土為主，分布較穩(wěn)定。綜合評價：場地適宜建筑。4.2淺基礎分析與評價4.2.1淺層地基土分析評價擬建的公建房及三個獨立地下車庫，荷載較小，在淺部有適宜的土層時4.2.2淺基礎方案對于擬建的公建房：可考慮采用④層粉質粘土夾粉土，因此，對于擬建的可以直接以④層粉質粘土夾粉土作為基礎持力層。由于本場地常年地下水埋深為0.5m左右，作用于地下室底板上的水浮力為55kPa左右。根據(jù)設計初步方案，地下室頂板上有約1.50m的覆土層，地下室結構和自重土的覆重一般不抵水浮力作用，故建議在柱間設置一定數(shù)量的抗拔樁，抗拔樁設置形式一般與上部結構相適應，以承臺布樁方式為宜。單元承臺內布置的抗拔樁樁長，應根據(jù)具體所需的抗拔力、樁數(shù)、樁徑及樁身范圍土層性質等因素綜合確定。可考慮采用300×300～350×350預制方樁，樁端宜落于⑤-2層粉砂層中。從樁基經(jīng)濟性和目前工程發(fā)展情況考慮，本工程也可采用Ф300～Ф400PHC管樁。地基均勻性評價：擬建的公建房區(qū)域，基礎埋深主要取決于持力層的埋深。建議的獨立地下車庫區(qū)域，④層粉質粘土夾粉土，層位穩(wěn)定連續(xù)，地基均勻性良好。4.3.1樁基持力層的選擇樁基持力層選擇原則：1單樁豎向承載力應滿足設計布樁要求；2基礎沉降及沉降差應滿足設計及規(guī)范要求；3樁端入土深度應考慮到沉樁的可能性。擬建建筑物均設有兩層地下室，基礎埋深7.10m（相對于室內正負零標高），絕對標高約-2.85m，土體開挖后，①層～③層土將被挖出，基坑底部土層為④層粉質粘土夾粉土，該土層工程性能一般，層厚薄。故①層～④層均不能構成樁基礎持力層。擬建建筑物可供選擇的樁端持力層為：阻力qc標準值11.0771MPa，側壁摩阻力fs標準值142KPa，標準貫入試驗實測擊數(shù)N標準值29.3擊，地基承載力特征值200kPa；該層工程地質性質良好，分布較穩(wěn)定，厚度較大，因有效樁長較短，一般為7.0~8.0m，單樁承載力小，針對本次擬建的高層建筑物而言，該層作為樁基礎持力層時，承載力難以滿足上部荷載的要求；小高層荷載相對較小，可考慮作為其樁基礎持力層。第⑥層粉質粘土，，中壓縮性，厚度2.10m~5.50m，平均厚度3.89m；層頂埋深14.20~17.60m；錐尖阻力qc標準值1.485MPa，側壁摩阻力fs標準值34KPa，地基承載力特征值140kPa，壓縮模量Es1-2=6.6MPa。該層工程性質一般，不宜作為擬建建筑物樁基礎持力層。第⑥T層粉土，飽和，中密～密實，中壓縮性，呈透鏡體分布。厚度1.50m~3.00m，平均厚度2.33m；錐尖阻力qc標準值5.441MPa，側壁摩阻力fs標準值87KPa，地基承載力特征值180kPa；該層工程地質性質較好，厚度較薄，層位不穩(wěn)定，以透鏡體型式局部分布于⑥層粉質粘土中，不宜作為樁基礎持力層。第⑦層粘土，可塑，中壓縮性，厚度2.30m~5.30m，平均厚度3.77m；層頂埋深19.40~21.40m；錐尖阻力qc標準值3.527MPa，側壁摩阻力fs標準值148KPa，地基承載力特征值200kPa，標準貫入試驗實測擊數(shù)平均值15.3，工程性質良好，分布穩(wěn)定，可作為擬建建筑物樁基礎持力層。第⑧-1層粉質粘土夾粉土，可塑，中壓縮性，層厚3.80m~7.10m，平均厚度5.60m；層頂埋深23.00m~25.90m；層頂標高-24.25~-20.68m；錐尖阻力qc標準值2.960MPa，側壁摩阻力fs標準值114KPa，標準貫入試驗實測擊數(shù)N平均值13.7擊，地基承載力特征值160kPa；該層工程地質性質較好，分布穩(wěn)定，可作為擬建建筑物樁基礎持力層。第⑧-2層粉質粘土，軟塑，中壓縮性，厚度0.80m~3.50m，平均厚度1.71m；層頂埋深28.10m~31.90m；錐尖阻力qc平均值2.104MPa，側壁摩阻力fs平均值82KPa，地基承載力特征值150kPa。該層工程性質一般，由于厚度薄，不宜單獨作為樁端持力層，為上覆樁基礎下臥壓縮層。第⑨層粉土第⑩層粉質粘土，軟塑，中壓縮性，層頂埋深37.50~41.60m，部分鉆穿。揭露厚度6.90錐尖阻力qc標準值1.981MPa，側壁摩阻力fs標準值59KPa，地基承載力特征值170kPa，標準貫入試驗實測擊數(shù)N平均值10.2擊。該層工程性能一般，埋深大，不宜作為樁基礎持力層。粉土夾粉質粘土4.3.2樁型與規(guī)格的選擇4.3.3樁基設計參數(shù)的確定根據(jù)靜力觸探、標準貫入試驗和室內土工試驗物理指標，并參照國家行業(yè)標準《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94-94）、《高層建筑巖土工程勘察規(guī)程》（JGJ72-2004）綜合評價，計算各土層預制樁的極限側阻力標準值（qsik）和極限端阻力標準值(qpk)，具體結果見下表：樁基設計參數(shù)一覽表表4.3.3.1土層名稱按照樁基規(guī)范查表取值雙橋靜力觸探計算值高層規(guī)程查表取值qsik(KPa)qpk(KPa)qsik(KPa)qpk(KPa)qsis(KPa)qps(KPa)②粉質粘土5262③粘土586728④粉質粘土夾粉土426326⑤-1粉土407061⑤-2粉砂757790⑥粉質粘土354929⑥T粉土5575⑦粘土752800751518513200⑧-1粉質粘土夾粉土632200851973453100⑧-2粉質粘土472000731403473300⑨粉土603600864853797000⑩粉質粘土466330⑾粉土夾粉質粘土408134⑿粉質粘土516537注：以雙橋計算時，粘性土計算公式：qsik=10.04fs-0.55;qpk=2qc/3；飽和砂土、粉土計算公式：qsik=5.05fs-0.45;qpk=qc/2。結合本地工程設計施工經(jīng)驗，建議本場地內各土層預制樁、灌注樁的極限側阻力標準值（qsik）和極限端阻力標準值(qpk)及抗拔系數(shù)按表4.3.3.2取值。樁基設計參數(shù)建議表表4.3.3.2土層名稱鋼筋砼預制樁沉管灌注樁鉆孔灌注樁抗拔系數(shù)λqsik(KPa)qpk(KPa)qsik(KPa)qpk(KPa)qsik(KPa)qpk(KPa)②粉質粘土③粘土④粉質粘土夾粉土⑤-1粉土⑤-2粉砂⑥粉質粘土⑥T粉土⑦粘土⑧-1粉質粘土夾粉土⑧-2粉質粘土⑨粉土⑩粉質粘土⑾粉土夾粉質粘土⑿粉質粘土注：樁的端阻力、樁側摩阻力特征值分別取樁的極限端阻力標準值、樁的極限側阻力標準值的50%。4.3.4單樁豎向極限承載力標準值估算φ500⑦φ600φ500⑧-1φ600φ500⑦φ600φ500⑧-1φ600φ500⑨φ600φ500⑦φ600φ500⑧-1φ600φ500⑨φ600φ500⑦φ600φ500⑧-1φ600φ500⑨φ600φ500⑦φ600φ500⑧-1φ600φ500⑨φ600φ500⑦φ600φ500⑧-1φ600φ500⑨φ600φ500⑦φ600φ500⑧-1φ600φ500⑨φ600300×300⑤-2350×350φ300φ400300×300⑤-2350×350φ300φ400300×300⑤-2350×350φ300φ400注：１、表中樁頂絕對標高假設為-3.00m，設計時，當樁頂標高及樁端進入持力層深度有差異時，需相應的調整后再進行單樁承載力的估算；2、表中計算時樁端全斷面進入持力層深度約1.20m～2.50m,并考慮到單體建筑區(qū)內最小樁長能進入持力層不小于2D～3D的深度要求。3、單樁承載力估算時，不計填土層樁周摩阻力；4、當按地基土計算單樁豎向承載力超過樁身強度時，則單樁豎向承載力應按樁身強度取值；5、Uk為單樁豎向抗拔極限承載力標準值；6、上述單樁承載力為估算值，供設計參考；7、建議先進行樁的靜載試驗，試驗數(shù)量按現(xiàn)行的規(guī)范和地方要求，單樁豎向極限承載力標準值應以靜載試驗為準。4.3.5樁基沉降計算參數(shù)根據(jù)室內土工試驗的e-p曲線，按樁基礎條件下選擇各土層自重壓力到自重壓力與附加壓力段（Espcz～pcz+△p）的壓縮模量Es值，同時根據(jù)靜力觸探試驗Ps值或qc值及標準貫入試驗N值與壓縮模量Es的經(jīng)驗關系，綜合確定樁基沉降計算參數(shù)Es表4.3.5。樁基沉降估算參數(shù)建議值表4.3.5層號土層名稱由e-p曲線確定的Es（Mpa）由靜力觸探試驗確定的Es（Mpa）由標準貫入試驗確定的Es（Mpa）建議Es（Mpa）⑦粘土16.511.815.014.5⑧-1粉質粘土夾粉土15.014.314.014.0⑧-2粉質粘土13.511.214.012.5⑨粉土24.526.229.026.0⑩粉質粘土16.510.711.012.0⑾粉土夾粉質粘土22.014.010.015.0⑿粉質粘土15.510.012.013.04.3.6沉（成）樁可能性分析本次擬建的建筑物當以第⑦層粘土和第⑧-1粉質粘土夾作為樁基礎持力層時，樁身穿越上部可塑、局部硬塑狀粘性土層及稍密～中密狀粉土層時沉樁有一定難度，穿越上部密實狀較厚的⑤-2層粉砂時，沉樁難度加大，穿越后能順利沉樁并進入持力層；因此樁基設計和施工時，應優(yōu)先選擇開口型高強度預應力管樁（PHC樁），宜采用錘擊方式沉樁，以確保樁身能順利進入持力層。又因本工程沉樁機理為擠土樁，隨著入土樁數(shù)的增加，排土量和超孔隙水壓力大幅度提高，樁基施工后期沉樁的難度必將增大。為此，提出以下措施：1、沉樁設備的沉樁能力應有一定的余量，應達到單樁極限承載力的2倍以上，以備樁間土擠密后能正常沉樁。選用預制樁時，建議采用錘擊方式沉樁。2、確定合理的打樁順序，如采用從有建筑物的一側開始向另一側外推進的施工順序。3、應確保樁身強度能滿足最大壓樁力的要求，避免樁身破壞。4、采用標高與貫入度雙控的原則，且主要以標高控制為主，壓樁力控制為輔助。5、可在場區(qū)內布置適量的排水孔，以消散孔隙水壓力，減弱擠土效應。6、擬建區(qū)原有的舊基礎及建筑垃圾，在樁基礎施工前，應予以清理，以消除其對沉樁的不利影響。建議通過試沉(成)樁來判定沉(成)樁可能性及確定施工參數(shù)；并通過單樁靜載荷試驗來確定單樁豎向承載力，靜載荷試驗時的間歇時間宜在28天以上。4.3.7沉（成）樁對周邊環(huán)境的影響由于預制樁的擠土作用，沉樁時將產生較高的超孔隙水壓力，導致土體隆起和水平擠壓，并波及到一定的范圍；擬建場地周圍環(huán)境較為簡單，主要受影響的是正在著手興建的B區(qū)其它建筑物。建議沉（成）樁時除合理地安排施工順序，控制沉樁速率外，宜沿擬建的建筑物周邊一定距離范圍挖應力施放溝，以保護正在施工的建筑物不受影響，同時進行必要的監(jiān)測，以信息化指導施工。基坑開挖、降水設計參數(shù)表5.1土層編號土層名稱綜合滲透試驗系數(shù)固結快剪三軸剪切天然重度靜止土壓力系數(shù)回彈指數(shù)壓縮指數(shù)K（cm/s）Ck(kPa)Φk(°)Cuu(kPa)Φuu(°)γ(KN/m3)KoCsCc①素填土5.0×10-5*10.0*10.030.04.518.80.6②粉質粘土5.0×10-63013.238.33.719.20.6③粘土1.0×10-639.010.943.04.719.30.50.0340.250④粉質粘土夾粉土5.0×10-52713.618.90.60.0200.269⑤-1粉土3.0×10-46.522.0*30.0*5.018.30.5注：1、上表中標有*號者，參考了前期勘察報告試驗成果；2、土層的剪切強度指標為標準值（標有*者除外），其余均為平均值。5.2基坑的降水、排水及圍護5.2.1基坑的規(guī)模特點及周邊環(huán)境前述可知:建筑物室內正負零標高為4.35m，均設有2層地下室，基礎埋深為7.1m(從室內正負零標高算起)；獨立地下車庫箱體高度為4.55m，室外地坪標高為3.15m，埋深6.2m（相對于室外地坪）。根據(jù)建筑物地下室及獨立車庫的基礎設計埋深可知，擬開挖后的基坑底部絕對標高約為-2.85m。場地平整后，估計基坑平均開挖深度約為5.5m。結合基坑周圍環(huán)境、地層分布及地下水特點，綜合評價，基坑安全等級為二級。擬建場地B-30獨立地下車庫東西兩側，正在興建多層住宅。B-28、B-29獨立地下車庫基坑及高層建筑物地下室基坑四周場地目前尚較開闊。經(jīng)勘察，基坑四周影響區(qū)域（水平距離按12.0m考慮）目前無暗埋的管線等設施。深淺，基坑開挖工作面和基礎施工大多在地下水位以下，綜合分析認為，為了基坑的安全穩(wěn)定，保證基礎順利施工，基坑開挖前須作好降水、排水設計。如采用輕型井點降水結合坑內外簡易降、排水方案。開挖涉及的坑壁土體主要為結構松散的素填土和多呈可塑、局部軟塑狀的粘性土，強度較低，土層的抗剪強度較小，基坑側壁穩(wěn)定性較差，須進行基坑圍護。根據(jù)基坑周邊條件，對于原填埋河道區(qū)域，基坑圍護可考慮水泥土攪拌狀擋墻或鉆孔樁的支護方案，其它地段，可考慮采用土釘墻+自然放坡的方式?；訃o和降水作為重要的施工措施，應進行專門的圍護設計和設計，并進行監(jiān)測和檢測。5.3基坑施工中注意的問題為確?；拥氖┕ぐ踩?，還應注意下列問題：1．應分段驗算基坑開挖邊坡與地基整體滑動穩(wěn)定性，確定安全合理的邊坡坡度，設計驗算時，應考慮滲透力的作用。2．基坑土方分層開挖設計厚度一般不宜超過1.0米，基坑