某城鎮(zhèn)污水處理工藝設計目錄TOC\o"1-3"\h\u305151背景介紹 背景介紹目前中國所采用的二級處理技術的類型主要包括A/O工藝、A2/O工藝、氧化溝工藝、SBR工藝等。A2/O工藝或稱AAO工藝，生化池中包含厭氧區(qū)、缺氧區(qū)、好氧區(qū)，能夠同時做到脫氮除磷和有機物的降解。序批式活性污泥法（SBR法）是一種活性污泥污水處理技術，其原理是間歇循環(huán)式曝氣處理廢水降解有機物。其技術核心是SBR反應池，可集合均化、初沉、生物降解、二沉等功能，簡化了調節(jié)池和取消了污泥回流系統(tǒng)，工藝流程簡潔，運行費用低。魏春飛應用SBR法處理沈陽市某食品企業(yè)高污染物含量的肉類加工廢水，不僅處理后出水達到DB21/1627-2008規(guī)定的食品加工業(yè)排水標準，而且運行成本低廉，每噸僅為1.21元。氧化溝法的氧化溝體有Orbal氧化溝、Carrousel氧化溝、T型氧化溝、DE型氧化溝、一體化氧化溝等，目前我國最常用Carrousel型氧化溝，溝體通過恒定方向的操控的曝氣和混合設備，在水平方向上通過污水水體，進而使混合污水在密封渠道中循環(huán)流動。2設計任務2.1設計規(guī)模本設計主要參數(shù)：工程規(guī)模：3萬噸/天；運行時間：一年按365天計算。2.2設計進出水水質進水水質如表2所示：出水水質如表3所示：執(zhí)行《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準》（GB18918-2002）一級A出水標準；處理結果應穩(wěn)定達標，標準限值見下表：污水處理去除效率2.3自然條件本工程在云南省昆明市，主要自然條件為：地形條件：地勢南高北低，地勢標高6.0m；動力條件：由當?shù)仉娏Σ块T供應；給排水條件：由當?shù)刈詠硭窘鉀Q，廠區(qū)污水自行處理，雨水介入廠區(qū)雨水管。3設計說明書3.1設計原則結合行業(yè)特點和場地等的具體情況，盡可能采用先進技術，以降低項目成本和運營成本；盡量采用設計運作穩(wěn)定和方便管理的廢水處理工藝。通過使用新材料、新產(chǎn)品、新工藝，削減生產(chǎn)成本和運營成本采用自動化的雇傭關系，減少工人的工作強度。盡量避免與消除二次污染。3.2設計依據(jù)《室外排水設計規(guī)范》(GB50014-2006)（2014、2016年版）；《城鎮(zhèn)給水排水技術規(guī)范》(GB50788-2012)；《污水綜合排放標準》（GB8978-1996）；《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準》（GB18918-2002）；《給水排水工程構筑物結構設計規(guī)范》(GB50069-2002)；《給水排水構筑物施工及驗收規(guī)范》(GBJ141-90)；《泵站設計規(guī)范》(GB/T50265-97)。3.3設計方案3.3.1工程方案的選擇根據(jù)城鎮(zhèn)污水的特點，考慮到既要有效去除COD、BOD5以及SS，又需對污水進行脫氮除磷，且脫氮除磷效果良好，比選A2/O法、SBR法、氧化溝法，故采用A2/O法。A2/O工藝簡單，污泥在厭氧、缺氧、好氧條件下交替循環(huán)，絲狀細菌在該條件下生存不利，使污泥去除良好，保證了出水質量。脫氧和脫磷處理過程與反硝化過程一起進行，使硝化過程具有堿度，同時凈化了廢水。當碳源充足時，得當?shù)脑O計使得該處理系統(tǒng)出水中磷濃度基本可降低到1mg/L以下，氨氮濃度也可降低到5mg/L以下，從而滿意地消除氮和磷。3.3.2設計工藝流程A2/O工藝即厭氧—缺氧—好氧法。其工藝流程如圖1所示。城鎮(zhèn)污水進入格柵、沉砂池、初沉池進行一級處理，進入A2/O反應池進行二級處理，降解有機物，同時脫氮除磷，達到凈化污水的效果。A2/O法可實現(xiàn)同步脫氮除磷，原理如下：廢水和回流污泥流入?yún)捬醴磻獏^(qū),在不含氧氣的空氣條件下，聚磷菌放出磷，反應分解部分有機物，如COD、VFA和PHB，有機氮的轉化為氨的一部分。廢水進入缺氧反應器，在那里脫氮。硝態(tài)氮通過混合液的內(nèi)流通過好氧反應器輸送，內(nèi)流速率通常為原水流量的2~4倍?；旌弦哼M入好氧反應區(qū)，除有機物進一步降解外，還發(fā)生氨態(tài)氮的硝化和磷的吸收。廢水中的硝態(tài)氮重新回到缺氧反應區(qū)，而多余的磷則被包含在剩余污泥中去掉。3.4污水處理單元3.4.1格柵格柵是平行的設備，由金屬格柵或篩網(wǎng)用于提取浮動或懸浮固體等等,這是安裝在一個灌溉廢水在傾斜位置的管道入口處廢水流或泵站的污水預處理設施,以減少進一步處理過程的處理負荷，保護泵和后續(xù)機械。按格柵柵條間距的大小不同，格柵分為粗格柵、中格柵和細格柵3類。按格柵的清渣方法，有人工格柵、機械格柵和水力清除格柵三種。3.4.2集水井集水井，是在偏轉點埋設地下管道時，間隔一定的豎井，或在偏轉點砌筑圓形豎井，以方便在正常情況下檢查和釋放管道。用于沉積和儲存地下水的豎井。3.4.3沉砂池沉砂池的作用是去除砂礫、爐渣或其他重的固體物質。沉砂池有多種類型，常用的有平流沉砂池、曝氣沉砂池和旋流沉砂池。(1)在平流式沉砂池中，池內(nèi)廢水的流動方向是水平的，具有施工簡單、攔截固體高效、建造費用低等優(yōu)點。(2)曝氣沉砂池指空氣被注入其中的一側，污水沿著池旋轉前進，以恒定的速度形成一個橫向回路，允許人工控制旋風速度和沉積效果穩(wěn)定。(3)旋流沉砂池利用外力加速砂粒的沉淀，沉淀效果好，占地小。本設計采用曝氣沉砂池。3.4.4初沉池初沉池是廢水進行二級處理前的最后一步，它能輕易過濾掉部分固體和懸浮物，根據(jù)情況建造合適的初沉池能過濾掉50%~70%的懸浮固體和25%~40%的BOD5。常用的初沉池類型主要有平流沉淀池、輻流沉淀池、斜板(管)沉淀池。平流式初沉池構造簡單，施工成本低，能在沖擊力度較大和溫度差異大的工作環(huán)境中穩(wěn)定工作。(2)輻流式初沉池設備簡單，工藝成熟，可運用機械排泥，不僅去除效果好，工作強度也更高。(3)內(nèi)設有斜板的沉淀池是斜板(管)沉淀池，效率高。本設計采用平流式初沉池。3.4.5A2/O反應池A2/O反應池由厭氧段、缺氧段和好氧段三段組成。污水分別流入?yún)捬醭?、缺氧池、好氧池后，由特定微生?如兼性厭氧硝化菌、硝酸還原菌、聚磷菌等)將污染物質降解，從而達到降解有機物脫氮除磷的作用。3.4.6二沉池常用的二沉池類型主要有平流沉淀池、輻流沉淀池、斜板(管)沉淀池。本設計的二沉池采用輻流式二沉池。3.4.7接觸池消毒是指用消毒劑或者其他消毒劑消除水中病原微生物的處理。消毒是確保廢水安全排放或回用的最后一步，也是廢水處理工廠必須處理的最后一步。消毒的主要方法是向污水中投加消毒劑。目前用于污水消毒的常用消毒劑主要為氯系消毒劑，例如液氯和漂白粉。消毒的場所是接觸池，實際應用中有三種接觸池可供工程選擇，有水平隔板式、垂直隔板式和攪拌池等。水平隔板式（又稱廊道式）水流速度小。水流平緩，一般情況下不會產(chǎn)生流動方向紊亂的情況，并且該結構工藝完善水力損失小，因此本設計采用廊道式接觸池。

4設計計算書Q平均=30000m3/d=0.35m3/s=350L/s，查表得，生活污水量總變化系數(shù)Kz=1.5，則Qmax=Kz*Q平均=m3/d=0.53m3/s=530L/s。4.1格柵設計計算4.1.1設計參數(shù)設計流量：Qmax=0.53m3/s；格柵數(shù)量：2座；過柵流速：v=1.0m/s；格柵安裝傾角：α=60°；柵條間隙寬度：b=0.03m；柵條寬度：S=0.01m；水頭損失：0.10m；柵前渠內(nèi)水深：h=0.4m；每日柵渣量：0.02m3柵渣/103m3污水。4.1.2工藝尺寸格柵水力計算簡圖如圖2所示：圖2：格柵水力計算簡圖格柵形式：柵條形狀為銳角矩形，其斷面尺寸為。格柵間隙數(shù)n： （1）取n=42。式中：Qmax--最大污水量設計，m3/s；α--格柵安裝傾角（45°~75°），取60°；b--柵條間隙寬度，取0.03m；h--柵前渠內(nèi)水深，取0.4m；v--水流過柵流速，一般0.6m/s~1.0m/s，取1.0m/s。柵渠寬度B： （2）柵前擴大段長度L1： （3）式中：B1--進水渠寬，取0.8m；α1--漸寬處角度，取20°。出水渠道漸窄部分L2： （4）過柵水頭損失h1： （5）式中：k--因固體廢物把格柵堵塞而加大水頭損失的經(jīng)驗系數(shù)，取3；β--格柵形狀的阻力系數(shù)，矩形格柵為2.42；g--重力加速度，常數(shù)，取9.81m/s2。柵后明渠總高度H： （6）式中：h2--明渠超高，取0.4m。柵槽總長度L： （7）式中：H1--柵前槽總高，按h+h2=0.4+0.4=0.8m。每日柵渣量W： （8）0.61m3/d>0.20m3/d式中：W1--每103m3污水柵渣量，取0.02m3/103m3。宜采用機械清渣。格柵渠格柵選型：格柵渠格柵型號及參數(shù)見表5。4.2集水池設計計算4.2.1設計參數(shù)設計流量：Qmax=0.53m3/s；水力停留時間：t=1min；水流速度：v=0.2m/s；有效水深：h=1.5m；集水池超高：h1=0.4m。4.2.2工藝尺寸集水池有效容積V： （9）集水池長L： （10）集水池過水斷面A： （11）集水池寬度B： （12）集水池總高度H： （13）集水池設備選型：根據(jù)集水池流量，對集水池提升設備選型，其型號及參數(shù)見表6。4.3沉砂池設計計算本設計采用曝氣沉砂池。4.3.1設計參數(shù)設計流量：Qmax=0.53m3/s；水流旋轉速度：v=0.2m/s；水力停留時間：t=1min；4.3.2工藝尺寸沉砂池有效容積V： （14）水流斷面面積A： （15）沉砂池長度L： （16）池寬度B： （17）式中：n--沉砂格個數(shù)，取4；b--每格池寬度，取0.6m。沉砂池有效水深h2： （18）沉砂池所需容積V1： （19）式中：X--每106m3城鎮(zhèn)污水含砂量，取30m3/106m3；T--清除沉砂的時間間隔，取2d。每小時所需空氣量q： （20）每個沉砂斗體積V0：假設每個分斗有兩個沉砂斗，則： （21）沉砂斗各部分尺寸：沉砂斗上口寬a： （22）沉砂斗容積V0： （23）符合要求。式中：h'3--沉砂斗高度，取0.4m；α--沉砂斗壁與水平傾角，取60°；a1--沉砂斗斗底寬，取0.5m。沉砂室高度h3：采用重力排砂，則： （24）式中：i--池底坡度，取0.02；L2--。池總高度H： （25）式中：h1--沉砂池超高，取0.4m。校核長寬比、寬深比：長寬比 （26）符合要求。寬深比 （27）符合要求。驗算最小流速： （28）0.35m/s>0.15m/s，符合要求。式中：Qmin--最小設計污水流量，Qmin=Q平均/Kz=0.35/1.5=0.23；n1--廢水最少時所需的池子數(shù)，取1；ωmin--。沉砂池刮泥設備選型：沉砂池刮泥設備型號及參數(shù)見表7。4.4初沉池設計計算本設計采用平流式初沉池。4.4.1設計參數(shù)設計流量：Qmax=0.53m3/s；表面負荷：;水力停留時間：t=2h；初沉池超高：h=0.4m；水平流速：v=5mm/s；初沉池SS沉淀效率：η1=50%；初沉池COD沉淀效率：η2=20%；初沉池BOD5沉淀效率：η3=20%；4.4.2工藝尺寸初沉池總面積A： （29）沉淀部分有效水深h2： （30）沉淀部分有效容積： （31）沉淀池池長L： （32）沉淀池總寬度B： （33）沉淀池座數(shù)或分格數(shù)n： （34）n取4。式中：b--每格初沉池寬度。污泥部分所需容積V: （35）式中：Q--平均設計污水流量，為0.35m3/s；C1--初沉池進水SS濃度，C1=250mg/L；C2--初沉池出水SS濃度，C2=125mg/L；T--排泥周期，取1d；p--污泥含水率（%），取97；γ--排泥容重，取1t/m3。每格初沉池污泥部分所需容積： （36）污泥斗高度h4： （37）式中：a--沉淀池污泥斗長邊長，取5.0m；a1--沉淀池污泥斗短邊長，取1.0m；α--泥斗壁傾角，取60°。污泥斗容積V1： （38）35.8m3>31.5m3，符合要求。初沉池總高度H： （39）式中：h1--沉淀池超高，取0.4m；h3--緩沖層高度，取0.3m。校核長寬比、長深比長寬比 （40）5.1>4，故符合要求。長深比 （41）故符合要求。初沉池刮泥設備選型：初沉池刮泥設備型號及參數(shù)見表8。4.5A2/O反應池設計計算4.5.1設計參數(shù)設計流量：Q=30000m3/d；污泥體積指數(shù):SVI=150;TSS濃度：X0=125mg/L；污泥回流比：R=100%；f=MLVSS/MLSS=0.7；BOD5污泥負荷：；污泥回流濃度：XR=8000mg/L；4.5.2工藝尺寸混合液懸浮固體濃度X： （42）混合液回流比R內(nèi)： （43）取R內(nèi)=300%。式中：ηTN--TN的總去除率，為70%。反應池總容積V： （44）式中：η3--初沉池BOD5去除效率，為20%；S0--進水BOD5濃度，為320mg/L。反應池總水力停留時間T： （45）各水池容積、水力停留時間：取厭氧：缺氧：好氧=1:1:3，則厭氧池水力停留時間，池容；厭氧池水力停留時間，池容；厭氧池水力停留時間，池容。校核氮磷負荷：好氧段總氮負荷NN （46）符合要求。式中：TN0--進水總氨氮濃度，為50mg/L。厭氧段總磷負荷NP （47）符合要求。式中：TP0--進水總磷濃度，為7mg/L。每日增長的揮發(fā)型活性污泥量ΔX1； （48）式中：Y--產(chǎn)率系數(shù)，微生物每代謝1kgBOD5所合成的MLVSS，取0.6；S0--曝氣池進水BOD5濃度，為256mg/L；Se--曝氣池出水BOD5濃度，為10mg/L；Kd--內(nèi)源代謝系數(shù)，取0.05d-1；XV--曝氣池揮發(fā)型懸浮固體濃度，。非生物降解及惰性懸浮物量ΔX2： （49）式中：TSS0--初沉池出水SS濃度，為125mg/L；TSSe--反應池出水濃度，為10mg/L。剩余污泥量ΔX： （50）堿度校核：進水堿度為280mg/L(以CaCO3計)，堿度假設反應池污泥中含氮量以12%計，則每日用于合成的總氮=，即進水總氮中有用于合成。=50-5-12.3=32.7（mg/L）所需脫硝量=50-15-12.3=22.7（mg/L）需還原的硝酸鹽氮量將各值代入有：剩余堿度(以CaCO3計)可維持pH≥7.2。排出系統(tǒng)的剩余污泥量ΔXV： （51）污水需氧量AOR: （52）式中：1/0.68--碳的氧當量，當含碳物質以BOD5計時，取1.47；1.42--污泥的氧當量系數(shù)，完全氧化1個單位的細胞所需的氧；4.57--氨氮的氧當量系數(shù)；Nt--進水總氮濃度，g/m3；Nk--進水總凱氏氮濃度，g/m3；Nke--出水總凱氏氮濃度，g/m3；Noe--出水總硝態(tài)氮濃度，g/m3；2.86--單位硝酸鹽還原提供的氧當量?？諝鈹U散裝置口壓力pd： （53）式中：p--當?shù)卮髿鈮?，?01300Pa；H--擴散裝置上靜水壓，取5.0m。池面空氣含氧體積φ0： （54）式中：EA--氧轉移效率，取20%。平均氧飽和濃度Csm(20℃)： （55）式中：Cs--20℃時溶解氧飽和濃度，為9.17mg/L。標態(tài)需氧量SOR： （56）式中：α--在鼓風設備下廢水中的氧總轉移系數(shù)同凈水的比值，0.4~0.8，取α=0.7；β--廢水中的含氧量濃度與凈水的比值，取β=0.95；ρ--不同地區(qū)氣壓修正系數(shù)，取1；T--曝氣池水溫，取20℃；F--曝氣擴散設備阻塞的經(jīng)驗數(shù)值，0.65～0.9，取F=0.75。供氣量Gs： （57）反應池水流斷面S: （58）式中：h--有效水深，取6.0m。反應池長L:該反應池設計成5廊道式推流式，其寬度b=8m，則： （59）反應池總高H： （60）式中：h0--反應池超高，取1.0m。校核長寬比、寬深比：長寬比： （61）符合要求。寬深比： （62）符合要求。反應池主要尺寸：厭氧區(qū)設計單池容積：V厭=1920m3；有效面積：；厭氧池長度：；缺氧池設計單池容積：V缺=1920m3；有效面積：；缺氧池長度：；好氧池設計單池容積：V好=5760m3；有效面積：；好氧池長度：。A2/O池厭氧池攪拌設備選型：A2/O反應池厭氧部分攪拌設備型號及參數(shù)見表9。表9：A2/O反應池厭氧部分攪拌設備型號、參數(shù)表型號功率(W/m3)數(shù)量單價(萬)SCP4.5L型攪拌機58+1(備)1A2/O池好氧部分鼓風設備選型：根據(jù)最大風量、風壓，對A2/O反應池好氧部分鼓風設備選型，其型號及參數(shù)見表10。4.6二沉池設計計算本設計選用輻流式二沉池，并配備一個配水井。4.6.1設計參數(shù)設計流量：；配水井內(nèi)水流上漲速度：v=0.3m/s；二沉池座數(shù)：n=2；活性污泥法表面負荷：；沉淀時間：t=3h；出水井內(nèi)水流上漲速度：v'=0.3m/s。4.6.2二沉池配水井工藝計算配水井長度、寬度B： （63）配水井有效水深h：取2倍寬度，則： （64）配水井深度H： （65）式中：h1--配水井超高，取0.4m。4.6.3二沉池工藝設計計算二沉池有效表面積F： （66）二沉池池徑D： （67）沉淀部分有效水深h2： （68）校核徑深比： （69）符合要求。沉淀區(qū)容積V: （70）二沉池底部圓錐高度h4： （71）式中：i--池底坡度，取0.05；D1--污泥斗上部直徑，取3.0m。二沉池污泥斗高度h5： （72）式中：D2--污泥斗下部直徑，取1.0m；α--污泥斗壁與水平傾角，取60°。二沉池總高H： （73）式中：h1--沉淀池超高，取0.4m；h3--緩沖層高度，取0.3m。二沉池污泥回流設備選型：二沉池污泥回流設備型號及參數(shù)見表11。二沉池除泥設備選型：二沉池除泥設備型號及參數(shù)見表12。4.6.4二沉池出水井計算出水井長度、寬度B： （74）出水井有效水深h：取2倍寬度，則有: （75）4.7接觸池設計計算本設計采用水平隔板式接觸池（又稱廊道式）。4.7.1設計參數(shù)設計流量：Q=30000m3/d；接觸時間：t=30min；廊道內(nèi)水流速度：v=0.3m/s；設計投氯濃度：q0=4.0mg/L；4.7.2工藝設計每日加氯量q： （76）接觸池容積V： （77）接觸池表面積F： （78）式中：h2--接觸池水深，為5.0m。接觸池廊道寬b： （79）接觸池池寬B: （80）式中：n--隔板數(shù)，為8。接觸池池長L： （81）接觸池通道長L'： （82）接觸池池高H： （83）式中：h1--接觸池超高，取0.3m。加藥泵設備選型：接觸池加藥泵設備型號及參數(shù)見表13。表13接觸池加藥泵設備型號、參數(shù)表型號功率（kW）數(shù)量單價（萬）G60-2雙級螺桿泵152+1（備）34.8濃縮池設計計算本設計采用輻流式濃縮池。4.8.1設計參數(shù)污泥含水率：p=99%；污泥固體密度：ρ=1100kg/m3；濃縮池固體通量:；濃縮時間：t=15h；剩余污泥量：ΔX=4809kg/d；4.8.2工藝設計濃縮池面積F: （84）式中：Qw--濕污泥體積，；C--污泥固體濃度，C=(1-p)ρ=11kg/m3。濃縮池直徑D: （85）濃縮池污泥斗高度h'： （86）式中：D1--污泥斗上部直徑，取3.0m；D2--污泥斗下部直徑，取1.0m；θ--污泥斗壁與水平傾角，取55°。污泥斗容積V1: （87）污泥斗上部圓臺高度h": （88）式中：i--池底坡度，取0.05。圓臺體積V2： （89）濃縮池有效水深h2： （90）濃縮池總高H： （91）式中：h1--濃縮池超高，取0.3m；h3--緩沖層高度，取0.3m。濃縮后分離的污泥量Q1: （92）式中：p0--濃縮后污泥含水率，取97%。污泥在污泥斗停留的時間t1： （93）濃縮池除泥設備選型：濃縮池除泥設備型號及參數(shù)見表14。4.9貯泥池設計計算本設計采用長方體貯泥池。4.9.1設計參數(shù)貯泥時間：t=15h；貯泥池有效泥深：h=4m；貯泥池超高：h1=0.4m。4.9.2工藝設計貯泥池污泥量Q'： （94）式中：V--初沉池污泥部分所需容積，式（34），為126m3；T--初沉池污泥停留時間，為1d。貯泥池有效容積V': （95）4.10脫水間采用2臺離心式脫水機將污泥脫水。脫水間脫水設備選型：脫水池脫水設備型號及參數(shù)見表15。4.11單構筑物計算結果匯總表16：單構筑物計算結果匯總表構筑物名稱形狀尺寸（m）數(shù)量體積（m3）格柵渠進水渠方體L×B×H=5.0×0.8×0.8113.5漸寬部分臺體S1×S2×H=0.64×1.46×1.2主渠道方體L×B×H=1.7×1.67×0.8漸窄部分臺體S2×S1×H=1.63×1.17×0.6出水渠方體L×B×H=5.0×1.32×0.874集水池方體L×B×H=12×2.21×1.6142.4沉砂池方體L×B×H=12×2.4×2.0157.6初沉池方體L×B×H=36×26.5×8.1617784.6A2/O反應池方體L×B×H=40×40×7111200配水井方體L×B×H=1.9×1.9×4.2115.2二沉池圓柱部分柱體D×H=40.02×7.88220697圓臺部分臺體D×H×D1=40.02×0.95×3.0污泥斗臺體D1×H×D2=3.0×1.73×1.0出水井方體L×B×H=1.1×1.1×2.613.2接觸池方體L×B×H=59.5×2.1×5.31662.2濃縮池圓柱部分柱體D×H=15×2.161408.5圓臺部分臺體D×H×D1=15×0.3×3.0污泥斗臺體D1×H×D2=3.0×1.43×1.0貯泥池方體L×B×H=8.3×8.3×4.41303.141187.3

5高程計算5.1泵后高程計算選取出水-接觸池-二沉池-A2/O反應池-初沉池-沉砂池-泵后為計算路線，管路視為水平鋪設。出水口至接觸池水力損失h1：采用直徑D=0.6m的圓形鑄鐵管(非滿流)，設計管道長度L=30m。污水流量Q=530L/s，充滿度h/D=0.7，查圖可得，阻力系數(shù)n=0.014，水力坡度i=0.0036，管內(nèi)流速v=1.33m/s。沿程阻力損失： （96）局部阻力損失： （97）式中：ξ--ξ=ξ1+ξ2=0.48+0.98=1.46。 （98）式中：h--接觸池水力損失，為0.2m。接觸池入口至出水井水力損失h2：采用直徑D=0.6m的圓形鑄鐵管(非滿流)，設計管道長度L=10m。污水流量Q=530L/s，充滿度h/D=0.7，查圖可得，阻力系數(shù)n=0.014，水力坡度i=0.0036，管內(nèi)流速v=1.33m/s。沿程阻力損失： （99）局部阻力損失： （100）式中：ξ--ξ=ξ1+ξ2=0.48+0.98=1.46。 （101）式中：h--出水井水力損失，為0.2m。出水井入口至二沉池水力損失h3：采用直徑D=0.8m的圓形鑄鐵管(非滿流)，設計管道長度L=10×2=20m。污水流量Q=1060L/s，充滿度h/D=0.7，查圖可得，阻力系數(shù)n=0.014，水力坡度i=0.0032，管內(nèi)流速v=1.54m/s。沿程阻力損失： （102）局部阻力損失： （103）式中：ξ--ξ=2ξ1+2ξ2=0.48×2+0.98×2=2.92。 （104）式中：h--二沉池水力損失，為0.5×2=1.0m。二沉池入口至配水井水力損失h4：采用直徑D=0.8m的圓形鑄鐵管(非滿流)，設計管道長度L=(24.68+10)×2=69.36m。污水流量Q=1060L/s，充滿度h/D=0.7，查圖可得，阻力系數(shù)n=0.014，水力坡度i=0.0032，管內(nèi)流速v=1.54m/s。沿程阻力損失： （105）局部阻力損失： （106）式中：ξ--ξ=2ξ1+2ξ2+2ξ3=0.48×2+0.98×2+2×1.05=5.02。 （107）式中：h--配水井水力損失，為1.5m。配水井入口至A2/O反應池水力損失h5：采用直徑D=0.7m的圓形鑄鐵管(非滿流)，設計管道長度L=10m。污水流量Q=1060L/s，充滿度h/D=0.7，查圖可得，阻力系數(shù)n=0.014，水力坡度i=0.0025，管內(nèi)流速v=1.24m/s。沿程阻力損失： （108）局部阻力損失： （109）式中：ξ--ξ=ξ1+ξ2=0.48+0.98=1.46。 （110）式中：h--A2/O反應池水力損失，為0.6m。A2/O反應池入口至初沉池水力損失h6：采用直徑D=0.7m的圓形鑄鐵管(非滿流)，設計管道長度L=69.77m。污水流量Q=530L·/s，充滿度h/D=0.7，查圖可得，阻力系數(shù)n=0.014，水力坡度i=0.0025，管內(nèi)流速v=1.24m/s。沿程阻力損失： （111）局部阻力損失： （112）式中：ξ--ξ=ξ1+ξ2+2ξ3=0.48+0.98+2×1.05=3.56。 （113）式中：h--初沉池水力損失，為0.5m。初沉池入口至沉砂池水力損失h