鋼管再生混凝土柱-鋼筋再生混凝土梁框架擬靜力試驗(yàn)研究

racfst結(jié)構(gòu)研究現(xiàn)狀作為一種新型綠色環(huán)保建筑材料，可有效處理建筑物垃圾，實(shí)現(xiàn)建筑資源的可持續(xù)發(fā)展。但是由于再生粗骨料的二次破碎所積累的內(nèi)部損傷,使得RAC在強(qiáng)度及變形性能等方面有所削弱。如何改善RAC本身的固有缺陷,以推動(dòng)RAC結(jié)構(gòu)的研究與應(yīng)用,成為混凝土研究領(lǐng)域的一個(gè)熱點(diǎn)問(wèn)題。近年來(lái),RAC常常與鋼材結(jié)合而成組合結(jié)構(gòu)。通過(guò)鋼材對(duì)RAC的約束效應(yīng),提高RAC材料的強(qiáng)度和變形性能,同時(shí)將建筑垃圾“變廢為寶”,以此實(shí)現(xiàn)兩種材料的優(yōu)優(yōu)組合。在鋼管混凝土結(jié)構(gòu)較為成熟的研究基礎(chǔ)之上,提出了鋼管再生混凝土(recycledaggregateconcretefilledsteeltube,簡(jiǎn)稱RACFST)結(jié)構(gòu),即將RAC置于鋼管內(nèi)部所形成的新型組合結(jié)構(gòu),一方面核心RAC處于三向受壓狀態(tài),RAC力學(xué)性能的缺陷將會(huì)得到改善,另一方面RAC可以提供有效的支撐,增加外部鋼管的穩(wěn)定性能。目前,國(guó)內(nèi)外對(duì)RACFST結(jié)構(gòu)的研究尚處于起步階段,且主要集中在構(gòu)件層次方面,受力形式主要有短柱軸壓、長(zhǎng)柱軸/偏壓以及長(zhǎng)柱抗震等等,研究結(jié)果表明:RACFST柱受力性能及承載力與普通鋼管混凝土柱相似,RACFST是廢棄混凝土循環(huán)利用的一條有效途徑。而在結(jié)構(gòu)層次方面的研究尚屬空白。在課題組前期研究的基礎(chǔ)之上,本文對(duì)1榀圓鋼管再生混凝土柱-鋼筋再生混凝土梁框架進(jìn)行低周反復(fù)荷載作用下的抗震性能試驗(yàn),定量地給出各項(xiàng)抗震性能指標(biāo),以豐富RACFST結(jié)構(gòu)的研究?jī)?nèi)容,為RACFST結(jié)構(gòu)的研究、設(shè)計(jì)與應(yīng)用提供參考和借鑒。1試驗(yàn)總結(jié)1.1racff框架RACFST框架結(jié)構(gòu)立面圖如圖1所示。試件縮尺模型與工程原型的幾何比例為1∶3,管內(nèi)及梁內(nèi)RAC強(qiáng)度等級(jí)為C40,再生粗骨料取代率均為100%,1m3RAC配合比水泥∶砂∶再生粗骨料∶水=435.7∶564.3∶1115.2∶204.8。鋼管牌號(hào)為Q235,管壁厚度為5.0mm。由于加載末期,試件的豎向力大部分由核心RAC承擔(dān),所以為了反映試件的最終的傳力路徑和受力狀態(tài),本文選取的軸壓比只與混凝土有關(guān),即軸壓比n=N/fckAc,取為0.8,N為試驗(yàn)過(guò)程之中所施加的軸向力,fck為實(shí)測(cè)的RAC軸心抗壓強(qiáng)度,框架鋼筋再生混凝土(reinforcedrecycledaggregateconcrete,簡(jiǎn)稱RRAC)梁縱筋體積配筋率為2.50%,加密區(qū)配箍率為0.57%,非加密區(qū)配箍率為0.38%;沿鋼管表面與推、拉作用線平行方向焊接工10型鋼各一根,工字鋼長(zhǎng)度為300mm;在鋼管底部焊接8mm厚蓋板作為封閉端,用以澆筑RAC,在鋼管頂部焊接8mm厚蓋板以及預(yù)留100mm高RACFST柱,用以有效的傳遞軸力?？蚣芫唧w實(shí)測(cè)參數(shù)見(jiàn)表1。其中,α為含鋼率,α=As/Ac,As和Ac分別為鋼管和核心RAC的橫截面面積,套箍系數(shù)ξ=Asfy/Acfc,fy和fc分別為鋼管和核心RAC的屈服強(qiáng)度和軸心抗壓強(qiáng)度。RACFST框架節(jié)點(diǎn)采用外加強(qiáng)環(huán)剛性節(jié)點(diǎn)的形式,如圖2所示。梁內(nèi)縱筋沿外伸型鋼牛腿上下翼緣焊接至加強(qiáng)環(huán)與鋼管表面交界處。其中,縱筋與上下翼緣采用雙面焊縫的形式。焊接采用手工電弧焊,角鋼為Q235,焊條型號(hào)為E4303。1.2材料的性能(1)再生粗骨料的物理性能根據(jù)現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《普通混凝土用碎石或卵石質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)及檢驗(yàn)方法》對(duì)本試驗(yàn)所用的天然碎石粗骨料和再生碎石粗骨料進(jìn)行物理性能試驗(yàn),實(shí)測(cè)到粗骨料的基本性能指標(biāo)見(jiàn)表2。通過(guò)對(duì)比發(fā)現(xiàn),再生碎石粗骨料的物理性能指標(biāo)與天然碎石粗骨料差別較大。這主要與材料的組成成分以及內(nèi)部微觀結(jié)構(gòu)有關(guān)。再生粗骨料表面附著大量的硬化水泥砂漿,使得其表面粗糙、孔隙率大,且在再生粗骨料的機(jī)械破碎過(guò)程之中,其內(nèi)部產(chǎn)生了較多的閉合微裂紋或裂縫,而天然粗骨料組成成分單一,內(nèi)部累積損傷較少。(2)材料力學(xué)性能依據(jù)《金屬材料室溫拉伸試驗(yàn)方法》、《普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》,對(duì)試件用材進(jìn)行材性試驗(yàn),實(shí)測(cè)的材料力學(xué)性能指標(biāo)見(jiàn)表3。表3中,fu為鋼管極限抗拉強(qiáng)度;Es和Ec分別為鋼管和再生彈性模量;εy為鋼管屈服應(yīng)變;fcu為立方體抗壓強(qiáng)度。由于鋼管材料屬于硬鋼,在材料拉伸過(guò)程之中,沒(méi)有發(fā)現(xiàn)明顯的屈服點(diǎn),依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》,取極限抗拉強(qiáng)度f(wàn)u的85%作為條件屈服點(diǎn)。1.3反力鋼梁與反力鋼柱的連接加載裝置示意圖如圖3所示,加載裝置實(shí)拍照片如圖4所示。其中,反力鋼梁與反力鋼柱通過(guò)高強(qiáng)螺栓連接,作動(dòng)器與試件之間通過(guò)特制加載端并使用高強(qiáng)螺栓連接,千斤頂與反力鋼梁之間設(shè)置滾輪裝置,便于千斤頂隨試件自由的水平移動(dòng)。1.4加載分級(jí)及加載次數(shù)試件安裝完畢后,首先按照預(yù)定的試驗(yàn)軸壓比,通過(guò)兩部相同的1500kN油壓千斤頂在柱頂同步施加恒定豎向荷載。按照《建筑抗震試驗(yàn)方法規(guī)程》,水平加載采用力和位移聯(lián)合控制的方式,試件屈服前,采用荷載控制分級(jí)加載,加載級(jí)數(shù)為5kN,直至試件達(dá)到屈服荷載Py,對(duì)應(yīng)于每個(gè)荷載步循環(huán)一次;試件屈服后,采用位移控制,取屈服位移Δy的倍數(shù)為級(jí)差進(jìn)行控制加載,屈服位移取框架中受力鋼管或縱筋首先達(dá)到屈服應(yīng)變時(shí)對(duì)應(yīng)的柱端水平位移,本次試驗(yàn)為6mm,對(duì)應(yīng)于每級(jí)位移循環(huán)3次,直至荷載下降到峰值荷載的85%左右時(shí)停止試驗(yàn)。水平荷載加載制度見(jiàn)圖5。1.5水平荷載及位移豎向荷載由液壓穩(wěn)壓器控制的油壓千斤頂壓力表提供,油壓千斤頂已事先進(jìn)行過(guò)標(biāo)定;水平荷載及位移由電液伺服加載系統(tǒng)自帶荷載和位移傳感器測(cè)得。鋼管、縱向鋼筋、箍筋和橫梁RAC的應(yīng)變由應(yīng)變片量測(cè),外部鋼管和RAC的應(yīng)變片的布置如圖6所示,框架梁內(nèi)縱筋、箍筋的應(yīng)變片布置見(jiàn)圖7。2試驗(yàn)過(guò)程和破壞特征2.1加載階段20km20cm有利于強(qiáng)力裂縫生長(zhǎng)為了便于描述,規(guī)定加載過(guò)程以推為正,以拉為負(fù)。同時(shí),以遠(yuǎn)離加載點(diǎn)的一側(cè)為前側(cè),以接近加載點(diǎn)的一側(cè)為后側(cè),以RRAC橫梁的正面區(qū)域?yàn)橛覀?cè),背面區(qū)域?yàn)樽髠?cè)。加載首先采用力控制的方式,荷載加載至±30kN時(shí),在梁端距離框架柱大約18cm處,出現(xiàn)微小彎曲裂縫,裂縫高度大約18cm;加載至±40kN時(shí),在橫梁端距離框架柱大約10cm處,橫梁右側(cè)以及底部出現(xiàn)連續(xù)彎曲裂縫,且底部裂縫貫穿整個(gè)截面,隨著荷載的增加,原有裂縫不斷向上延伸、加寬;加載至±55kN,在橫梁跨度1/5~1/3處,出現(xiàn)新的彎曲裂縫,裂縫高度大約15cm,隨著荷載的增加,新裂縫出現(xiàn)的位置逐漸向橫梁跨中靠攏;當(dāng)荷載加載至±80kN時(shí),橫梁端部上下裂縫貫通;加載至±95kN,在橫梁跨度3/4處,出現(xiàn)新的豎向裂縫,裂縫高度約為8cm;加載至±105kN,在橫梁跨中附近,開始出現(xiàn)較小的彎曲裂縫。直至力控加載結(jié)束時(shí),橫梁以彎曲裂縫為主,且豎向彎曲裂縫已基本出齊,裂縫間距10cm~15cm;框架柱沒(méi)有鼓曲,但實(shí)測(cè)鋼管應(yīng)變、RRAC梁受力主筋應(yīng)變已接近屈服應(yīng)變。2.2racfst框架梁鉸破壞機(jī)制(1)RACFST框架梁端首先產(chǎn)生彎曲裂縫,隨后,在梁跨1/7~1/6處斜向演化交叉斜裂縫,并逐漸發(fā)展成為臨界斜裂縫,最后導(dǎo)致剪壓區(qū)RAC保護(hù)層被掀起,形成較為明顯的彎剪塑性鉸。柱底應(yīng)變達(dá)到屈服應(yīng)變,但鋼管沒(méi)有鼓曲,塑性鉸并不明顯。本次試驗(yàn)中,橫梁破壞形態(tài)屬于彎剪破壞,滿足了“強(qiáng)剪弱彎”的抗震設(shè)計(jì)要求。RACFST框架梁先出鉸,柱后出鉸,說(shuō)明RACFST框架結(jié)構(gòu)屬于梁鉸破壞機(jī)制,滿足了“強(qiáng)柱弱梁”的抗震設(shè)計(jì)要求。(2)若以鋼管底部截面屈服作為RACFST柱屈服的標(biāo)志,以端部受拉縱筋屈服作為RRAC梁截面屈服的標(biāo)志,則依據(jù)粘貼在鋼管底部以及縱筋端部的應(yīng)變片,可知框架的出鉸順序,見(jiàn)圖9。由圖9可知,框架在正向與反向出鉸順序均表現(xiàn)為梁端-梁端-柱底-柱底,表明此類新型結(jié)構(gòu)能夠?qū)崿F(xiàn)梁鉸耗能機(jī)制,且RRAC梁的充分破壞延緩了柱底的出鉸時(shí)間。(3)在RACFST框架整個(gè)加載過(guò)程之中,橫梁最前側(cè)和最后側(cè)始終沒(méi)有產(chǎn)生豎向及斜向裂縫,如圖10所示。這主要是由于在這個(gè)局部區(qū)域,配置了工字形外伸牛腿,并且牛腿與鋼管外加強(qiáng)環(huán)焊接成整體,梁端的強(qiáng)度和剛度得到了加強(qiáng),有效的將彎矩及剪力傳遞給RACFST框架柱。(4)RACFST框架節(jié)點(diǎn)區(qū)采用外加強(qiáng)環(huán)的連接方式,從試驗(yàn)現(xiàn)象來(lái)看,節(jié)點(diǎn)核心區(qū)保持完好,如圖10所示。符合“強(qiáng)節(jié)點(diǎn),弱構(gòu)件”的抗震設(shè)計(jì)要求。3試驗(yàn)結(jié)果及分析3.1核心rac的穩(wěn)定性試驗(yàn)實(shí)測(cè)的框架荷載-頂點(diǎn)位移滯回曲線如圖11所示,其中,P表示水平荷載,Δ表示梁端水平位移,符號(hào)“□”表示試件屈服點(diǎn),“○”表示峰值點(diǎn),“△”表示破壞點(diǎn)。由圖11可知,RACFST柱-RRAC梁框架的滯回曲線具有以下特征:(1)RACFST框架的滯回曲線對(duì)稱,具有較好的穩(wěn)定性。在整個(gè)試驗(yàn)過(guò)程之中,滯回曲線沒(méi)有捏縮,這主要是因?yàn)橥獠夸摴軐?duì)核心RAC的橫向約束作用,提高了核心RAC的強(qiáng)度及變形性能,核心RAC不會(huì)因?yàn)殚_裂、壓碎而引起整個(gè)框架側(cè)向剛度的突變。總體上講,滯回曲線呈現(xiàn)出比較飽滿的梭形,試件的耗能能力良好。(2)力控加荷初期,框架的總體變形相對(duì)較小,加載曲線斜率變化不大,卸載后的殘余變形也較小,且正向和反向加卸載時(shí),滯回曲線重合較好,剛度的突變不明顯,試件基本上處于彈性階段。此時(shí),滯回環(huán)不明顯,試件的耗能能力較弱。(3)位控加荷初期,梁端出現(xiàn)較多裂縫,梁中鋼筋首先屈服,滯回環(huán)開始張開,正向及反向卸載為零時(shí),框架的位移滯后,出現(xiàn)殘余變形。當(dāng)循環(huán)位移達(dá)到2Δ左右時(shí),框架開始屈服。屈服之后,滯回曲線開始向位移軸傾斜,隨著循環(huán)位移的增加,試件的荷載逐漸的增大,所形成的滯回環(huán)也愈加豐滿。當(dāng)循環(huán)位移分別達(dá)到3Δ時(shí),RACFST框架達(dá)到峰值荷載,此時(shí),本級(jí)循環(huán)位移下三次循環(huán)滯回曲線互相偏離較多,試件強(qiáng)度和剛度出現(xiàn)較為明顯的退化,正向以及反向卸載時(shí),框架存在較大的殘余變形,表明試件開始出現(xiàn)一定的累積損傷。(4)正向循環(huán)位移分別達(dá)到4Δ時(shí),RACFST框架承載力降低至破壞荷載水平。此時(shí),試件的本級(jí)位移下三次循環(huán)滯回曲線已出現(xiàn)大幅度的偏離,強(qiáng)度衰減及剛度退化已經(jīng)非常明顯,試件的累積損傷顯著加大,但試件的循環(huán)位移卻在增加,滯回環(huán)的面積變大,試件的耗能能力依然得到了提高。3.2框架的線階段骨架曲線能夠明確的反映出結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度以及變形性能等等。RACFST框架的骨架曲線見(jiàn)圖12。由圖12可見(jiàn):該榀框架骨架曲線可以分為三個(gè)階段:彈性階段、彈塑性階段以及破壞階段。在彈性階段,骨架曲線近似為斜率不變的一條直線;位控加荷開始后,曲線開始出現(xiàn)轉(zhuǎn)折點(diǎn),從而進(jìn)入彈塑性階段,曲線斜率不斷減小,框架整體剛度逐漸降低,曲線達(dá)到峰值荷載時(shí),梁端塑性鉸已經(jīng)非常明顯,彈塑性階段框架整體剛度降到最小;隨后,承載力開始下降,位移增加較快,框架結(jié)構(gòu)進(jìn)入破壞階段。3.3框架的延性分析本文采用能量等值法計(jì)算試件的位移延性系數(shù)μ。μ=Δu/Δy,Δy為屈服位移,由能量等值法求得,Δu為極限位移,取為峰值荷載Pm下降到85%時(shí)對(duì)應(yīng)的位移值。通過(guò)能量等值法確定初始屈服點(diǎn)見(jiàn)圖13。作二折線OY-YM代替原有P-Δ曲線,使得曲線OABM與折線OY-YM下的總面積相等,即面積OAB=面積BYM。圖中Δy即為所求的初始屈服位移。計(jì)算求得的μ及各特征點(diǎn)值見(jiàn)表4,其中,Py和Pu分別為Δy和Δu對(duì)應(yīng)的荷載值,Δm為Pm對(duì)應(yīng)的位移值。由表4可知:加載結(jié)束時(shí),只有正向荷載降到峰值荷載的85%,框架的正向位移延性系數(shù)達(dá)到了2.58;負(fù)向最大位移達(dá)到了30.05mm,如負(fù)向位移延性系數(shù)取其最大加載位移與屈服位移的比值,則負(fù)向位移延性系數(shù)為3.40,正向與負(fù)向位移延性系數(shù)平均值分別為2.99,位移延性系數(shù)接近3,但實(shí)際的位移延性系數(shù)應(yīng)該大于3,試件表現(xiàn)出較好的延性,RACFST框架在設(shè)計(jì)方法及構(gòu)造措施上均能夠滿足延性框架的需求。表5為框架骨架曲線特征點(diǎn)位移轉(zhuǎn)角值(θy、θm和θu)。由表5可知:(1)我國(guó)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定:在多遇(小震)地震作用下,結(jié)構(gòu)的彈性層間位移轉(zhuǎn)角應(yīng)小于某一規(guī)定限值,鋼筋混凝土框架為1/550,多、高層鋼結(jié)構(gòu)為1/250,以保證建筑的正常使用功能?？蚣艿那灰妻D(zhuǎn)角為1/112,遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于規(guī)范規(guī)定的限值,試件在彈性階段的變形能力較好的滿足了要求。(2)我國(guó)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定:在罕遇(大震)地震作用下,結(jié)構(gòu)的彈塑性層間位移轉(zhuǎn)角應(yīng)小于某一規(guī)定限值,鋼筋混凝土框架與多、高層鋼結(jié)構(gòu)為1/50,以防止結(jié)構(gòu)倒塌。試件的破壞位移轉(zhuǎn)角大于1/38,遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過(guò)規(guī)范規(guī)定的限值1/50,RACFST框架防倒塌能力較強(qiáng)。3.4racfst框架的結(jié)構(gòu)表征在研究工程結(jié)構(gòu)抗震時(shí)常用等效黏滯阻尼系數(shù)he大小作為判別結(jié)構(gòu)耗能能力的一個(gè)重要指標(biāo)。he=S(ABC+CDA)/(2π·S(OBE+ODF)),S表示面積,如圖14虛線所示。he取為每級(jí)循環(huán)位移下第一次循環(huán)的等效黏滯阻尼系數(shù),見(jiàn)表6,其中,廣義對(duì)比試件為單層單跨鋼筋混凝土柱-鋼筋混凝土梁框架,混凝土為C30普通混凝土,柱高為1100mm,梁凈跨為1840mm,柱截面尺寸為160mm×160mm,梁截面尺寸為100mm×200mm,具體設(shè)計(jì)參數(shù)詳見(jiàn)文獻(xiàn)。由表6可見(jiàn):he隨著循環(huán)位移的增加而增加,表明滯回環(huán)越來(lái)越飽滿,耗散的能量越來(lái)越多,這主要是由于梁端以及柱端塑性鉸的出現(xiàn)與發(fā)展,增加了框架整體結(jié)構(gòu)的耗能性能。加載結(jié)束時(shí),對(duì)比試件的he達(dá)到0.156,RACFST框架達(dá)到0.276,遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于對(duì)比試件。表7為框架特征點(diǎn)實(shí)測(cè)he。由表7可知,RACFST框架屈服以及峰值時(shí)he均大于對(duì)比試件,破壞時(shí),RACFST框架的he均達(dá)到了0.2以上,耗能性能良好。為了進(jìn)一步了解he隨Δ的變化趨勢(shì),圖15給出了RACFST框架以及對(duì)比試件的he-Δ關(guān)系曲線。從圖15中可以看出,同一級(jí)循環(huán)位移下,RACFST框架的耗能性能均優(yōu)于普通鋼筋混凝土試件;隨著循環(huán)位移的增加,本試驗(yàn)試件與對(duì)比試件之間的耗能差距越來(lái)越大,這主要與試驗(yàn)后期RACFST柱良好的塑性變形性能有關(guān)。對(duì)RACFST框架和對(duì)比框架的he-Δ實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行無(wú)量綱化分析,見(jiàn)圖16。由圖16可見(jiàn),he與Δ呈現(xiàn)出一次函數(shù)互相增長(zhǎng)的關(guān)系,數(shù)學(xué)表達(dá)式為:式中:x=Δ/Δy;控制參數(shù)a和b分別取0.04658和0.02473。3.5割線剛度與位移之間的定量關(guān)系本文采用割線剛度來(lái)表示試件的剛度退化。割線剛度Ki=(|+Pi|+|-Pi|)/(|+Δi|+|-Δi|)。其中,Pi和Δi分別為第i次峰值點(diǎn)荷載值和位移值。圖17為各級(jí)循環(huán)位移下,RACFST框架割線剛度退化。Kj1為各級(jí)位移下第一次循環(huán)的割線剛度。由圖17可見(jiàn):隨著位移的增加,割線剛度逐漸的減小,整個(gè)試驗(yàn)全過(guò)程,剛度退化由快到慢。這主要是因?yàn)榭蚣芮?裂縫出現(xiàn)較多,使得承載力的增長(zhǎng)速率小于位移的增長(zhǎng)速率,剛度退化較為迅速,而隨著梁端以及柱端塑性鉸的出現(xiàn)與發(fā)展,良好的變形能力使得承載力下降較慢,此時(shí)承載力的減小速率小于位移的增長(zhǎng)速率,剛度退化較為緩慢。為了進(jìn)一步了解割線剛度與位移之間的關(guān)系,將剛度與位移實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行無(wú)量綱化分析,給出剛度與位移之間的數(shù)學(xué)表達(dá)式。如圖18所示,框架的剛度退化表現(xiàn)出良好的規(guī)律性,RACFST框架成二次函數(shù)形式分布,數(shù)學(xué)表達(dá)式為:式中:y=Kj1/Ke;x=Δ/Δy;控制參數(shù)a、b和c分別取0.0328、-0.3267和0.971。表8為框架特征點(diǎn)實(shí)測(cè)剛度。4racfst框架試驗(yàn)結(jié)果分析本文通過(guò)1榀RACFST柱-RRAC梁框架的抗震性能試驗(yàn),初步得到以下結(jié)論:(1)基于本文的設(shè)計(jì)參數(shù),RACFST框架的RRAC梁最終發(fā)生了彎剪破壞,且RRAC梁先出鉸,柱后出鉸,RACFST框架結(jié)構(gòu)屬于梁鉸破壞機(jī)制,外加強(qiáng)環(huán)節(jié)點(diǎn)自始至終均沒(méi)有發(fā)生破壞,RACFST框架在設(shè)計(jì)方法上滿足了“強(qiáng)柱弱梁、強(qiáng)剪弱彎、強(qiáng)節(jié)點(diǎn),弱構(gòu)件”等抗震設(shè)計(jì)要求。(2)RACFST框架的滯回曲線對(duì)稱,具有較好的穩(wěn)定性。在整個(gè)試驗(yàn)過(guò)程之中,滯回曲線沒(méi)有捏縮?？傮w上講,滯回曲線呈現(xiàn)出比較飽滿的梭形,試件的耗能能力良好。(3)RACFST框架位移延性