目次1總則 式中：0.88——考慮到結(jié)構(gòu)中混凝土強(qiáng)度與試件混凝土強(qiáng)度之間的差異而采取的修正系數(shù)；——棱柱體抗壓強(qiáng)度與立方體抗壓強(qiáng)度的比值，可取0.88；——高延性混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。上式參考了現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010對混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的取值規(guī)定。由于高延性混凝土軸心受壓破壞時(shí)表現(xiàn)出良好的抗壓韌性和耐損傷能力，與傳統(tǒng)混凝土的脆性破壞有明顯區(qū)別，因此不再考慮高延性混凝土的脆性折減系數(shù)。且大量研究表明，由于纖維橋聯(lián)作用對高延性混凝土單軸受壓提供的橫向約束作用，使高延性混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度明顯高于相同強(qiáng)度等級(jí)的普通混凝土。根據(jù)大量試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析結(jié)果，高延性混凝土棱柱體抗壓強(qiáng)度與立方體抗壓強(qiáng)度的比值為0.88~0.95，可偏于安全取0.88。根據(jù)高延性混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，并參照現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010中混凝土的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值計(jì)算方法確定Cd50高延性混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=27.6N/mm2；高延性混凝土的軸心抗拉強(qiáng)度明顯高于普通混凝土，且基本都能達(dá)到同等級(jí)混凝土抗拉強(qiáng)度的2倍以上，本條根據(jù)大量試驗(yàn)數(shù)據(jù)，并結(jié)合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010中混凝土的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值計(jì)算方法確定Cd50高延性混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=3.8N/mm2。4.2.4高延性混凝土的受壓和受拉彈性模量與其立方體抗壓強(qiáng)度有關(guān)，但由于高延性混凝土基體內(nèi)不含粗骨料，其彈性模量取值與普通混凝土明顯不同，本條根據(jù)西安建筑科技大學(xué)、東南大學(xué)、浙江大學(xué)等科研院所大量試驗(yàn)結(jié)果以及國家建筑工程質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)中心的檢驗(yàn)結(jié)果，高延性混凝土的彈性模量相當(dāng)于同等強(qiáng)度普通混凝土的2/3左右，本條給出Cd50高延性混凝土的彈性模量=2.20×104N/mm2。當(dāng)有可靠試驗(yàn)依據(jù)時(shí)，彈性模量可根據(jù)實(shí)測數(shù)據(jù)確定。4.2.5高延性混凝土縱向受壓時(shí)，其橫向變形受到纖維橋聯(lián)應(yīng)力的約束，使其橫向變形減小。因此，高延性混凝土泊松比明顯小于普通混凝土，由于泊松比與纖維摻量和材料韌性指標(biāo)均有一定關(guān)系，本條強(qiáng)調(diào)在必要時(shí)可根據(jù)試驗(yàn)確定。4.3高延性混凝土材料進(jìn)場檢驗(yàn)4.3.1本條參照現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《水泥基灌漿材料應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》GB/T50448的有關(guān)規(guī)定對高延性混凝土的進(jìn)廠檢驗(yàn)進(jìn)行規(guī)定。高延性混凝土的質(zhì)量對于相應(yīng)的工程質(zhì)量，有著直接的重要影響。使用前應(yīng)對進(jìn)場的材料進(jìn)行復(fù)驗(yàn)，其中包裝凈含量指產(chǎn)品每個(gè)包裝中含有的高延性混凝土產(chǎn)品的凈質(zhì)量，材料性能應(yīng)委托給經(jīng)國家計(jì)量認(rèn)證和實(shí)驗(yàn)室認(rèn)可的檢驗(yàn)單位檢驗(yàn)。為了提高高延性混凝土的進(jìn)場復(fù)驗(yàn)效率，本條規(guī)定了進(jìn)場復(fù)驗(yàn)的齡期要求為3d，指標(biāo)要求以本規(guī)程表4.2.1中3d齡期的性能指標(biāo)為準(zhǔn)。4.3.2本條規(guī)定了高延性混凝土材料性能檢驗(yàn)的檢驗(yàn)批劃分標(biāo)準(zhǔn)。在進(jìn)行高延性混凝土材料性能檢驗(yàn)前，應(yīng)根據(jù)檢驗(yàn)項(xiàng)目，計(jì)算所需材料的用量。每1L的體積，需要高延性混凝土材料質(zhì)量約為1.7kg。4.4高延性混凝土性能檢驗(yàn)4.4.1本條主要給出了抗壓強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度、等效彎曲強(qiáng)度和等效彎曲韌性的試驗(yàn)方法及標(biāo)準(zhǔn)試件尺寸。西安建筑科技大學(xué)經(jīng)過大量試驗(yàn)研究表明，由于高延性混凝土基體內(nèi)不含粗骨料，且材料勻質(zhì)性較好，當(dāng)采用邊長為70.7mm、100mm和150mm的立方體試塊進(jìn)行抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)時(shí)，得到的尺寸效應(yīng)換算系數(shù)很小，與普通混凝土的抗壓強(qiáng)度隨著試件尺寸增大而減小的特點(diǎn)有明顯區(qū)別。為便于現(xiàn)場制作試塊，本條規(guī)定統(tǒng)一采用邊長為100mm的立方體試塊作為標(biāo)準(zhǔn)試件進(jìn)行高延性混凝土的立方體抗壓強(qiáng)度評定，不考慮尺寸效應(yīng)影響。4.4.2同條件養(yǎng)護(hù)時(shí)高延性混凝土材料力學(xué)性能檢驗(yàn)時(shí)的等效養(yǎng)護(hù)齡期可取日平均溫度逐日累計(jì)達(dá)到1200℃·d時(shí)所對應(yīng)的齡期。日平均溫度為0℃以下的齡期不計(jì)入。高延性混凝土同條件養(yǎng)護(hù)試塊的強(qiáng)度測試方法應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》GB50204的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行，但由于高延性混凝土材料力學(xué)性能測試以標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)60d的強(qiáng)度作為指標(biāo)依據(jù)，因此同條件養(yǎng)護(hù)時(shí)的等效養(yǎng)護(hù)齡期規(guī)定為日平均溫度逐日累計(jì)達(dá)到1200℃·d時(shí)所對應(yīng)的齡期。等效養(yǎng)護(hù)齡期也可按同條件養(yǎng)護(hù)試件強(qiáng)度與在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下60d齡期試件強(qiáng)度相等的原則由監(jiān)理、施工等各方共同確定。4.4.3抗折強(qiáng)度代表值的計(jì)算參照《水泥膠砂強(qiáng)度檢驗(yàn)方法（ISO法）》GB/T17671中抗折強(qiáng)度的試驗(yàn)結(jié)果確定方法進(jìn)行。

5計(jì)算方法5.1一般規(guī)定5.1.1高延性混凝土與砌體結(jié)構(gòu)具有良好的共同工作能力，將高延性混凝土用于砌體結(jié)構(gòu)加固，可利用高延性混凝土的力學(xué)性能優(yōu)勢提高砌體結(jié)構(gòu)的整體性和抗倒塌能力。另外，采用高延性混凝土加固砌體結(jié)構(gòu)，加固面層厚度小，施工簡便，對原有結(jié)構(gòu)影響小，可大幅度提高砌體結(jié)構(gòu)的抗震性能，延長結(jié)構(gòu)使用壽命，節(jié)約加固成本，具有良好的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益。本編制組系統(tǒng)地開展了高延性混凝土加固砌體結(jié)構(gòu)方面的理論與試驗(yàn)研究，提出了高延性混凝土加固砌體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)計(jì)算方法和構(gòu)造措施。目前，“高延性混凝土加固砌體結(jié)構(gòu)技術(shù)”已被成功應(yīng)用于陜西、山東、安徽、重慶等20余個(gè)省市，共500余棟房屋的抗震加固工程。5.1.2結(jié)構(gòu)加固設(shè)計(jì)之前，需要對其進(jìn)行檢測鑒定，要根據(jù)檢測鑒定結(jié)果確定具體的加固方案，對于鑒定結(jié)論需要加固的砌體結(jié)構(gòu)或構(gòu)件可采用高延性混凝土進(jìn)行加固處理。5.2砌體抗壓加固5.2.1、5.2.2對受壓構(gòu)件加固，在滿足構(gòu)造要求情況下，外加高延性混凝土面層加固后的結(jié)構(gòu)可看成砌體與高延性混凝土面層的組合砌體結(jié)構(gòu)。因此，可利用《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50003中組合砌體構(gòu)件軸心受壓構(gòu)件承載力計(jì)算公式推出加固后結(jié)構(gòu)軸心受壓計(jì)算公式?？紤]到高延性混凝土的極限壓應(yīng)變約為0.006，砌體極限壓應(yīng)變約為0.002，在極限荷載作用下，高延性混凝土實(shí)際發(fā)揮的強(qiáng)度（實(shí)際應(yīng)力）小于其極限抗壓強(qiáng)度。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，在無初始荷載作用時(shí)，采用高延性混凝土面層雙面加固磚砌體墻體，高延性混凝土的“實(shí)際應(yīng)力”與其極限抗壓強(qiáng)度的比值在0.274~0.363之間，采用高延性混凝土面層單面加固磚砌體墻體，該比值在0.397~0.491之間。因此，計(jì)算加固后構(gòu)件的承載力引入高延性混凝土強(qiáng)度利用系數(shù)。安全起見，無論單面雙面，無初始荷載時(shí)均取為0.3?？箟杭庸虝r(shí)，考慮到加固結(jié)構(gòu)中原砌體構(gòu)件加固前已承受荷載，其應(yīng)力水平一般都比較高，而加固新增的高延性混凝土面層還不能立即工作，需待新加荷載后（第二次受力）才開始受力。此時(shí)，新增高延性混凝土面層的應(yīng)變滯后于原砌體的應(yīng)變，原砌體的應(yīng)變高于新增高延性混凝土面層的應(yīng)變。當(dāng)原砌體達(dá)到極限狀態(tài)時(shí)，新增高延性混凝土面層還沒達(dá)到上述的“實(shí)際強(qiáng)度”。因此，引入二次受壓影響系數(shù)，則高延性混凝土強(qiáng)度利用系數(shù)。將原墻體在重力荷載作用下的平均豎向壓應(yīng)力定義為初始應(yīng)力，初始應(yīng)力與砌體抗壓強(qiáng)度的比值定義為初始應(yīng)力比。因砌體結(jié)構(gòu)離散性較大，確定統(tǒng)一的應(yīng)力-應(yīng)變曲線較難，因此，分別選取由B.Powell和H.R.Hodgkinson、朱伯龍、施楚賢三人提出的砌體結(jié)構(gòu)應(yīng)力應(yīng)變曲線進(jìn)行理論分析，得到磚砌體墻的初始應(yīng)力比與高延性混凝土強(qiáng)度利用系數(shù)的關(guān)系，見下圖2。圖2磚砌體墻的初始應(yīng)力比與高延性混凝土強(qiáng)度利用系數(shù)的關(guān)系由圖可知，隨著初始應(yīng)力比的增大，逐漸減小。當(dāng)初始應(yīng)力比小于等于0.7時(shí)，曲線下降緩慢；當(dāng)初始應(yīng)力比大于0.7時(shí)，下降增快。當(dāng)初始應(yīng)力比等于0.7時(shí)，的二次受壓折減系數(shù)在0.43~0.67之間。經(jīng)綜合考慮，取二次受壓影響系數(shù)為=0.5。故取=0.3×0.5=0.15。5.3砌體抗剪加固5.3.1采用高延性混凝土面層或配筋高延性混凝土面層對砌體墻的抗剪加固，可簡化為原砌體的抗剪承載力加上高延性混凝土加固面層的承載力貢獻(xiàn)。5.3.2采用高延性混凝土面層加固后，墻體提高的受剪承載力根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果并考慮面層的破壞形式，按主拉應(yīng)力理論計(jì)算，與現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《砌體結(jié)構(gòu)加固設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50702中鋼筋混凝土面層加固砌體墻提高的受剪承載力計(jì)算公式的形式基本保持一致，部分參數(shù)取值根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果有所調(diào)整。5.4砌體抗震加固5.4.2因?yàn)楦哐有曰炷撩鎸优c砌體墻具有很好的共同工作能力，且經(jīng)過試驗(yàn)驗(yàn)證，單面加固效果明顯。對于建筑物外立面需要保留或某一面原有裝飾面層難以清理時(shí)，可以在墻體另一面采用高延性混凝土單面加固，從而簡化施工和加固成本，并減少了原有裝飾面層清理過程中對原墻體的損傷。5.4.3本公式參照現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50003取用。高延性混凝土的貢獻(xiàn)，根據(jù)現(xiàn)行《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011在截面抗震驗(yàn)算中所建立的概念，可以簡單地認(rèn)為其抗震承載力與非抗震下的抗剪承載力相同，僅需將后者除以承載力抗震調(diào)整系數(shù)即可。5.5抗震能力計(jì)算5.5.1抗震加固和抗震鑒定一樣，可采用加固后的綜合抗震能力指數(shù)作為衡量多層砌體房屋抗震能力的指標(biāo)，也可按設(shè)計(jì)規(guī)范的方法對加固后的墻段用截面受剪承載力進(jìn)行驗(yàn)算。與鑒定不同的是，要按不同的加固方法考慮相應(yīng)的加固增強(qiáng)系數(shù)，并按加固后的情況取體系影響系數(shù)和局部影響系數(shù)。5.5.3為便于設(shè)計(jì)人員使用方便，本節(jié)按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑抗震加固技術(shù)規(guī)程》JGJ116的方法給出了高延性混凝土面層加固的基準(zhǔn)增強(qiáng)系數(shù)和面層加固時(shí)墻體側(cè)向剛度的基準(zhǔn)提高系數(shù)，便于設(shè)計(jì)人員在設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)直接選用。

6構(gòu)造規(guī)定6.1一般規(guī)定6.1.1高延性混凝土加固砌體結(jié)構(gòu)一般不需要在面層中配置鋼筋，當(dāng)墻體承載量相差較大或損傷嚴(yán)重時(shí)，適當(dāng)增加面層厚度，但面層厚度較厚時(shí)為了充分發(fā)揮高延性混凝土的性能優(yōu)勢，可以在面層中配置鋼筋，形成配筋高延性混凝土面層，更大程度提高砌體結(jié)構(gòu)的承載能力和整體性。6.1.3~6.1.5砂漿強(qiáng)度較低時(shí)，為了更好地提高高延性混凝土面層與原墻體的共同工作能力，建議在高延性混凝土面層與墻體之間采用局部嵌縫等方式進(jìn)行處理。對面層端部應(yīng)采取嵌固措施防止面層剝離。遇到門窗洞口時(shí)，應(yīng)將面層延伸至洞口側(cè)邊錨固，提高加固的整體性。6.2受壓加固6.2.1高延性混凝土受壓加固時(shí)，加固面層適當(dāng)增加，且宜采用雙面加固，當(dāng)原砌筑砂漿強(qiáng)度很低或?yàn)槠氖軌簳r(shí)，為保證加固的整體性，不應(yīng)采用單面加固。6.2.3當(dāng)面層較厚時(shí)，宜采用拉結(jié)件增強(qiáng)面層與墻體的可靠拉結(jié)，提高對面層的橫向約束，防止砌體構(gòu)件受壓時(shí)面層橫向變形剝離。6.3抗剪和抗震加固6.3.2采用高延性混凝土對墻體進(jìn)行抗剪和抗震加固時(shí)，可根據(jù)綜合抗震能力指數(shù)的控制，只在某一層進(jìn)行，不需要自上而下延伸至基礎(chǔ)。但在底層的外墻，為提高耐久性，面層在室外地面以下宜加厚并向下延伸200mm或伸至地圈梁頂面。6.4抗震構(gòu)造措施6.4.1、6.4.2當(dāng)砌體結(jié)構(gòu)抗震構(gòu)造措施不足，可采用高延性混凝土-砌體組合圈梁和高延性混凝土-砌體組合構(gòu)造柱對房屋進(jìn)行整體性加固，解決其抗震構(gòu)造措施不足的問題。這樣處理，施工方便快捷，且對原有建筑的使用空間占用較少。6.5砌體構(gòu)件局部加固6.5.1墻體上出現(xiàn)的裂縫，應(yīng)根據(jù)其開裂的嚴(yán)重程度采取不同的處理措施，裂縫不明顯時(shí)可僅對裂縫進(jìn)行灌縫等方法處理；開裂較嚴(yán)重時(shí)應(yīng)配合高延性混凝土面層進(jìn)行處理。6.5.2西安建筑科技大學(xué)高延性混凝土課題組研究表明，采用高延性混凝土加固后的磚砌體構(gòu)件具有很強(qiáng)的整體性和抗彎能力，因此，在門窗洞口過梁損傷不明顯的情況下僅采用高延性混凝土條帶加固過梁即能起到很好的加固效果。對于已經(jīng)出現(xiàn)明顯損傷的磚過梁，可以在梁底部位增設(shè)鋼筋，進(jìn)一步提高過梁的抗彎能力。6.5.4墻體穩(wěn)定性加固應(yīng)符合下列規(guī)定：縱橫墻交接處因壓縮沉降差等原因產(chǎn)生豎向通縫或墻體已發(fā)生傾斜時(shí)，可通過加強(qiáng)縱橫墻連接、并配合高延性混凝土條帶對墻體進(jìn)行加固。當(dāng)墻體傾斜比較嚴(yán)重或仍有明顯發(fā)展趨勢時(shí)，應(yīng)對此類墻體拆除重砌。

7施工及施工質(zhì)量驗(yàn)收7.1施工7.1.2~7.1.6采用高延性混凝土加固結(jié)構(gòu)一般不需要配置鋼筋，施工工序少，施工方法主要為人工壓抹，施工方法簡單。但高延性混凝土加固砌體結(jié)構(gòu)主要是利用高延性混凝土的性能優(yōu)勢提高砌體的整體性和承載能力，因此在施工過程中應(yīng)注意加固面的清理要干凈，并要養(yǎng)護(hù)到位，保證高延性混凝土材料性能的可靠。7.2施工質(zhì)量驗(yàn)收7.2.1~7.2.8采用高延性混凝土加固砌體結(jié)構(gòu)的驗(yàn)收，主要包括基層處理、高延性混凝土材料性能、結(jié)合面粘結(jié)質(zhì)量、加固面層厚度、面層的平整度等。對高延性混凝土材料，由于涉及到結(jié)構(gòu)安全，因此需要進(jìn)行進(jìn)場檢驗(yàn)，合格后方可用于加固施工。

附錄A高延性混凝土彎曲韌性試驗(yàn)方法本試驗(yàn)方法為西安建筑科技大學(xué)高延性混凝土研究課題組，針對高延性混凝土的彎曲韌性問題的專門提出的試驗(yàn)方法。目前國際上對纖維混凝土彎曲韌性試驗(yàn)方法的研究較多，現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《纖維混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》JGJ/T221和協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)《纖維混凝土試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》CECS13均給出了纖維混凝土等效彎曲強(qiáng)度、初裂強(qiáng)度和彎曲韌性的試驗(yàn)方法。按以上方法計(jì)算試件的等效彎曲強(qiáng)度時(shí)，需要計(jì)算試件跨中撓度為L/150的荷載—撓度曲線下的面積。對高延性混凝土，跨中撓度為L/150時(shí)尚未達(dá)到試件的峰值荷載。因此，采用以上方法不能反映出高延性混凝土良好的彎曲韌性。本標(biāo)準(zhǔn)提出的高延性混凝土彎曲韌性試驗(yàn)方法，給出了標(biāo)準(zhǔn)試件尺寸為40mm×40mm×160mm。按本標(biāo)準(zhǔn)方法對試件進(jìn)行四點(diǎn)彎曲試驗(yàn)，測得其荷載—撓度曲線，計(jì)算出高延性混凝土的等效彎曲強(qiáng)度，再考慮試件撓曲變形對高延性混凝土彎曲韌性的影響，計(jì)算試件的等效彎曲韌性，其物理意義為試件塑性變形區(qū)域耗散的能量，與彎曲韌性的定義吻合，能更好地反映高延性混凝土的彎曲韌性。

附錄B高延性混凝土加固農(nóng)村危房B.1一般規(guī)定B.1.1本條所指的加固主要為房屋上部砌體結(jié)構(gòu)構(gòu)件的整體性構(gòu)造加固，對本章未涉及到的加固內(nèi)容應(yīng)參照國家和河北省現(xiàn)行相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定進(jìn)行加固處理。B.1.3高延性混凝土加固技術(shù)應(yīng)用于農(nóng)村危房加固時(shí)，可以很好地改善房屋上部結(jié)構(gòu)的整體性能、提高結(jié)構(gòu)的安全性，但對地基基礎(chǔ)、木屋架等本規(guī)程未涉及到的加固內(nèi)容，尚應(yīng)符合國家及河北省現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。B.2基本要求B.2.1房屋的加固，首先要保證地基基礎(chǔ)的穩(wěn)定和承載能力，在確保地基基礎(chǔ)安全、穩(wěn)定的前提下，再對上部結(jié)構(gòu)進(jìn)行加固處理。B.2.2在加固中應(yīng)注重結(jié)構(gòu)體系的完整性和統(tǒng)一性，7、8度時(shí)，對于豎向承重構(gòu)件采用不同材料的混合承重結(jié)構(gòu)體系，有條件時(shí)應(yīng)予以替換，否則應(yīng)在加固時(shí)著重加強(qiáng)房屋的整體性和構(gòu)件之間的拉接。B.2.4農(nóng)村危房的加固宜首先解決危險(xiǎn)構(gòu)件的安全問題，再采取措施提高結(jié)構(gòu)整體性。采用高延性混凝土對房屋進(jìn)行加固處理時(shí)，首先對構(gòu)件的損傷部位進(jìn)行加固或修復(fù)處理，再采用高延性混凝土面層或條帶對房屋進(jìn)行整體性構(gòu)造加固。B.3砌體結(jié)構(gòu)農(nóng)村危房整體性加固B.3.1高延性混凝土豎向和水平條帶同時(shí)設(shè)置可使墻體受到雙向約束，增強(qiáng)墻體整體性，且將條帶設(shè)置在墻體外側(cè)，可以在不影響住戶正常生活的前提下對房屋進(jìn)行加固，避免了房屋內(nèi)部家具搬運(yùn)和施工階段的過渡安置費(fèi)用。在墻體拐角處及水平和豎向條帶相交處留施工冷縫會(huì)嚴(yán)重削弱相鄰條帶之間的共同工作能力，降低整體性加固效果，施工時(shí)應(yīng)嚴(yán)格禁止。B.3.2隨著高延性混凝土條帶厚度和寬度的增加，其加固效果也相應(yīng)提高。本規(guī)程中，隨著設(shè)防烈度的提高，高延性混凝土條帶厚度和寬度也相應(yīng)增加。對不同設(shè)防烈度規(guī)定不同的條帶寬度和厚度，有利于節(jié)約成本。B.3.3加固前對墻面采用嵌縫處理，可以使高延性混凝土條帶與墻體之間的粘結(jié)更可靠，提高加固層與原墻體的協(xié)同工作能力，取的更好的加固效果。B.3.4高延性混凝