250MHz～110GHz口面天線增益校準(zhǔn)規(guī)范(外推法)本規(guī)范適用于頻率范圍250MHz～110GHz的標(biāo)準(zhǔn)增益喇叭天線、波紋喇叭天線、CISPR16-1-6:2014關(guān)于電波騷擾與抗擾測(cè)量設(shè)備和方法的規(guī)范第1-6部分：電波騷擾與抗擾測(cè)量設(shè)備EMC天線校準(zhǔn)(SpecificationforrIEEEStd145:2013天線術(shù)語(yǔ)定義(DefinitionsofTermsforAntennas)IEEEStd149—1979(R2008)IEEE天線標(biāo)準(zhǔn)測(cè)試程序(IEEEStandardTest凡是注日期的引用文件，僅注日期的版本適用于本規(guī)范；凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改單)適用于本規(guī)范。測(cè)量天線增益的一種方法，能夠修正多路徑和近距離效應(yīng)對(duì)天線增益測(cè)量結(jié)果的3.3增益gain天線在給定方向上的輻射強(qiáng)度與饋入天線的凈天線是無(wú)線電系統(tǒng)的基本組成單元，用于實(shí)現(xiàn)換。天線被廣泛應(yīng)用在通信、導(dǎo)航、遙感、廣播電視等領(lǐng)域2喇叭天線、波紋喇叭天線、雙脊喇叭天線等線處理，盡管其物理口徑并不滿(mǎn)足電大條件。圖1給出了角錐喇叭天線、圓錐喇叭天圖1口面天線和開(kāi)口波導(dǎo)探頭示例增益G:0dBi<G≤40dBi(頻率250MHz～110GHz)。注：G的上限40dBi采用了IEEEStd149-1979(R2008)中12.2.4的建議。環(huán)境溫度：(23±5)℃,校準(zhǔn)期間溫度變化不超過(guò)2℃;動(dòng)態(tài)范圍(IFBW=10Hz時(shí)):≥80dB。最大測(cè)量功率：≥5dBm;分辨力：≤0.2mm。3全電波暗室：若在250MHz頻點(diǎn)校準(zhǔn)天線，暗室尺寸應(yīng)達(dá)到14m×7m×7m。定向耦合器、功率放大器、低通濾波器、混頻器、本振/中頻分配單元、直導(dǎo)軌、注：可移動(dòng)天線塔的高度至少達(dá)到校準(zhǔn)時(shí)天線最大間距的0.15倍(見(jiàn)IEEEStd149,12.2.4)。天線增益。首先在收、發(fā)天線相距一系列不同距離下測(cè)量?jī)蛇^(guò)數(shù)值濾波方法修正收、發(fā)天線之間多重反射波對(duì)測(cè)量數(shù)據(jù)數(shù)據(jù)關(guān)于距離的變化曲線做擬合，再將擬合結(jié)果做距離外積。三副天線兩兩組對(duì)進(jìn)行上述測(cè)量和數(shù)據(jù)處理過(guò)程，可得到混頻器2IF步號(hào)同信圖2使用功率計(jì)、網(wǎng)絡(luò)分析儀兩種方式測(cè)量天線增益原理框圖4其中，信號(hào)源用于產(chǎn)生單頻發(fā)射信號(hào)。功率放大器用于放大發(fā)射信號(hào)，增大測(cè)量系統(tǒng)動(dòng)態(tài)范圍。低通濾波器用于減小功率放大器可能產(chǎn)生的諧波影響。定向耦合器用于提取發(fā)射端參考信號(hào)，接口可為同軸或波導(dǎo)形式。功率探頭和功率計(jì)用于測(cè)量發(fā)射端的耦合功率和接收端功率，間接獲得收、發(fā)天線輸入端口間的插入損耗。這種方式可以獲得更好的系統(tǒng)穩(wěn)定性。網(wǎng)絡(luò)分析儀用于測(cè)量收、發(fā)天線輸入端口間的插入損耗，以及有關(guān)元件的端口反射系數(shù)。當(dāng)網(wǎng)絡(luò)分析儀使用外置信號(hào)源時(shí)，在收、發(fā)兩端使用混頻器，配合使用本振/中頻分配單元，完成收、發(fā)兩端射頻信號(hào)的混頻和網(wǎng)絡(luò)分析儀的中頻接收?；祛l器射頻信號(hào)端可為同軸或波導(dǎo)接口。此外，用外推法校準(zhǔn)天線增益時(shí)需在不同收、發(fā)天線間距下進(jìn)行測(cè)量。收、發(fā)天線間距的改變通過(guò)天線塔在導(dǎo)軌上前后移動(dòng)實(shí)現(xiàn)。測(cè)距儀用于測(cè)量收、發(fā)天線間距。用外推法校準(zhǔn)1副待校天線時(shí)需使用2副輔助天線，輔助天線通常采用標(biāo)準(zhǔn)增益喇叭天線。7.2.2準(zhǔn)備工作校準(zhǔn)開(kāi)始前，應(yīng)檢查待校天線外觀，確保配件齊全，形狀無(wú)變形，天線接口法蘭盤(pán)或同軸連接器內(nèi)無(wú)雜質(zhì)。應(yīng)仔細(xì)檢查同軸連接器的狀況，連接器陽(yáng)頭異常凸出的內(nèi)導(dǎo)體可能損壞天線陰頭的內(nèi)導(dǎo)體；應(yīng)確保同軸連接器清潔、干燥(見(jiàn)CISPR16-1-6中的7.2.3校準(zhǔn)過(guò)程7.2.3.1直通測(cè)量將圖2中連接收、發(fā)天線端口的電纜或波導(dǎo)對(duì)接。如果收、發(fā)端使用同軸電纜，則直通測(cè)量時(shí)需使用一個(gè)連接器將收、發(fā)電纜對(duì)接。若采用功率計(jì)方式測(cè)量，記功率計(jì)1示數(shù)為PTo,功率計(jì)2示數(shù)為PRo。由式(1)計(jì)算得到直通校準(zhǔn)因子K(f)。若采用網(wǎng)絡(luò)分析儀方式測(cè)量，假定發(fā)射端對(duì)應(yīng)網(wǎng)絡(luò)分析儀端口1,接收端對(duì)應(yīng)端口2,用網(wǎng)絡(luò)分析儀測(cè)量S參數(shù)得到|Szi|。這種測(cè)量方式下K(f)=|Sz?|2。在記錄直通測(cè)量數(shù)據(jù)之前，需檢查測(cè)量系統(tǒng)線性。方法是，以信號(hào)源某一輸出功率為起點(diǎn)，記下K(f),減小信號(hào)源功率至少12dB,確認(rèn)K(f)的變化量小于0.05dB。否則，減小信號(hào)源輸出功率，重復(fù)以上過(guò)程，直至達(dá)到以上要求。然后，在最后一次調(diào)整的起點(diǎn)信號(hào)源功率下開(kāi)展直通測(cè)量。若采用功率計(jì)方式測(cè)量，將P和PR記錄到A.2的表中；若采用網(wǎng)絡(luò)分析儀方式測(cè)量，將測(cè)量得到的|S2i|記錄到A.3的表中。7.2.3.2傳輸測(cè)量收、發(fā)端接天線進(jìn)行傳輸測(cè)量(見(jiàn)圖2)。首先對(duì)準(zhǔn)兩天線，使兩天線視軸共線，極化匹配。然后在一系列不同天線間距d下測(cè)量天線端口間的插入損耗IL(f,d),其中d通常定義為兩天線口面間距。確定外推測(cè)量天線間距d(dmn≤d≤dmx)的通常規(guī)則是：dmx>2D2/λ,dmin=dmx/n。其中D為收、發(fā)天線的最大口徑，λ為波長(zhǎng)；n一般取3或4。通常選取相鄰5若采用網(wǎng)絡(luò)分析儀方式測(cè)量，假定發(fā)射端對(duì)應(yīng)網(wǎng)絡(luò)分析儀端口1,接收端對(duì)應(yīng)端口2,用網(wǎng)絡(luò)分析儀測(cè)量S參數(shù)得到|S?|。這種測(cè)量方式下IL(f,d)=|Sz?|2/K(f)。在記錄傳輸測(cè)量數(shù)據(jù)之前，需檢查測(cè)量系統(tǒng)線性。在天線間距取最小值dmi時(shí)，采用與7.2.3.1相同的方法，確保IL(f,d)的變化量小于0.05dB。若采用功率計(jì)方式測(cè)量，將測(cè)量得到的PR和PT記錄到A.4的表中。若采用網(wǎng)絡(luò)分析儀方式測(cè)量，將|S2|記錄到A.5的表中。7.2.3.3數(shù)據(jù)處理在不同間距d下測(cè)量得到一系列插入損耗以后，基于式(3)做數(shù)值濾波以去除收、發(fā)天線之間的多重反射，再做關(guān)于(1/d)的3項(xiàng)(或4項(xiàng))多項(xiàng)式擬合，可得到擬合系數(shù)A?、A?、A?(和A?)。數(shù)值濾波和多項(xiàng)式擬合方法參見(jiàn)IEEEStd149—1979(R2008)中12.2.4及其有關(guān)參考文獻(xiàn)。令d→~,從式(3)可得接收、發(fā)射天線增益乘積與系數(shù)A?的關(guān)系[見(jiàn)式(4)]:Gr——發(fā)射天線增益；GR——接收天線增益；d——天線口面間距；A?——擬合系數(shù)。從而可以得到發(fā)射、接收天線增益乘積GPrR[見(jiàn)式(5)]。三副天線(a、b、c)兩兩組對(duì)，進(jìn)行三組(ab、ac、bc)上述測(cè)量和數(shù)據(jù)處理過(guò)程，可得天線兩兩之間的增益乘積GPφ、GP、GPb,再由式(6)可得G、6對(duì)網(wǎng)絡(luò)分析儀做全二端口校準(zhǔn)，然后測(cè)量三副天線的端口反口處向接收端看去的負(fù)載反射系數(shù)、直通連接器(如果用到的話)的S參數(shù)，以及定向耦合器的S參數(shù)，將測(cè)量數(shù)據(jù)記錄到A.1的表格中。再利用這些反射系數(shù)和S參數(shù)，對(duì)Ga、G,、G。做關(guān)于測(cè)量系統(tǒng)接收端和發(fā)射端所有網(wǎng)絡(luò)端口的失配修正[參見(jiàn)IEEEStd149-1979(R2008)的12.2.4],可得待校天線的增益。c)進(jìn)行校準(zhǔn)的地點(diǎn)(如果與實(shí)驗(yàn)室的地址不同);d)證書(shū)的唯一性標(biāo)識(shí)(如編號(hào)),每頁(yè)及總頁(yè)數(shù)的標(biāo)識(shí)；g)進(jìn)行校準(zhǔn)的日期，如果與校準(zhǔn)結(jié)果的有效性和應(yīng)用有關(guān)時(shí)，應(yīng)說(shuō)明被校對(duì)象的h)如果與校準(zhǔn)結(jié)果的有效性或應(yīng)用有關(guān)時(shí)，應(yīng)對(duì)被校樣品p)未經(jīng)實(shí)驗(yàn)室書(shū)面批準(zhǔn)，不得部分復(fù)制證書(shū)的聲明復(fù)校時(shí)間間隔由用戶(hù)根據(jù)使用情況自行確定，推薦為1年。7原始記錄格式端口頻率/GHz實(shí)部虛部A.2直通測(cè)量數(shù)據(jù)(功率計(jì)方式)頻率f/GHzA.3直通測(cè)量數(shù)據(jù)(網(wǎng)絡(luò)分析儀方式)頻率f/GHzS參數(shù)|S8A.4傳輸測(cè)量數(shù)據(jù)(功率計(jì)方式)發(fā)射天線序列號(hào)接收天線序列號(hào)頻率f/GHz發(fā)射天線序列號(hào)接收天線序列號(hào)頻率f/GHz9第三組發(fā)射天線序列號(hào)接收天線序列號(hào)頻率f/GHzA.5傳輸測(cè)量數(shù)據(jù)(網(wǎng)絡(luò)分析儀方式)第一組發(fā)射天線序列號(hào)接收天線序列號(hào)頻率f/GHzS參數(shù)|S??l第二組發(fā)射天線序列號(hào)接收天線序列號(hào)頻率f/GHzS參數(shù)|S?l第三組發(fā)射天線序列號(hào)接收天線序列號(hào)頻率f/GHzS參數(shù)|S?|附錄B校準(zhǔn)證書(shū)內(nèi)頁(yè)格式測(cè)量方式(功率計(jì)或網(wǎng)絡(luò)分析儀)待校天線工作狀態(tài)(發(fā)射或接收)天線對(duì)準(zhǔn)參考平面(例如口面)頻率/GHz擴(kuò)展不確定度(k=2)附錄C天線增益校準(zhǔn)不確定度評(píng)定示例C.1測(cè)量模型在三天線外推法測(cè)量中，假定待校天線作為天線c,其增益測(cè)量模型見(jiàn)式(C.1)GP;=GPjM·δCF·?Au·?KM·0Kp·?Pn·0FR·0F式中：GP;——天線i和天線j的增益乘積，ij可取ab、bc、acMc——阻抗失配修正因子；AA——大氣吸收修正因子；GP;m——直通測(cè)量和傳輸測(cè)量數(shù)據(jù)經(jīng)過(guò)數(shù)值濾波、多項(xiàng)式擬合和距離外推后得到的天線i和天線j的增益乘積，參見(jiàn)7.2.3;δCr——射頻線纜形變?cè)斐傻挠绊懥?；δAy——天線對(duì)準(zhǔn)的影響量；δKm——系統(tǒng)直通測(cè)量重復(fù)性的影響量；δKp——直通校準(zhǔn)因子漂移的影響量；6Pw——極化失配的影響量；δFR——多項(xiàng)式擬合隨機(jī)誤差的影響量；δFr——多項(xiàng)式擬合截?cái)嗾`差的影響量；δS?——系統(tǒng)非線性的影響量；δAR——吸波材料反射的影響量。將式(C.1)和式(C.2)兩邊取10log?(·),轉(zhuǎn)換為以dB為單位，可得式+δPm+?FR+?Fr+δSi+?AR[dB](C.4)將測(cè)量重復(fù)性在GP;M中評(píng)估，可假定式(C.2)等號(hào)右邊各輸入量和Mc、AA相互間均不相關(guān)。在式(C.3)和式(C.4)兩邊計(jì)算不確定度，將式(C.4)代入式(C.3),考慮式(C.3)中GP;之間的相關(guān)性，可以計(jì)算得到各輸入量的靈敏系數(shù)。然后基于各輸入量不相關(guān)的假定，可計(jì)算天線c增益的合成標(biāo)準(zhǔn)不確定度，見(jiàn)式(C.5)。式中，各靈敏系數(shù)的計(jì)算過(guò)程將在以下介紹各個(gè)輸入量的不確定度評(píng)定過(guò)程中進(jìn)行解釋。C.2標(biāo)準(zhǔn)不確定度的評(píng)定C.2.1基于測(cè)量數(shù)據(jù)得到的天線增益乘積GP;M(即測(cè)量重復(fù)性)引入的標(biāo)準(zhǔn)不確定GP;M的測(cè)量重復(fù)性由傳輸測(cè)量得到的接收與發(fā)射功率比來(lái)評(píng)估。多次連接待測(cè)天線，測(cè)量接收與發(fā)射功率比，選擇測(cè)量頻段內(nèi)最大實(shí)驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)偏差作為該輸入量的標(biāo)準(zhǔn)不為獲得天線c的增益值，外推法測(cè)量按照天線a和天線b(以下簡(jiǎn)稱(chēng)avb)、天線a和天線c(以下簡(jiǎn)稱(chēng)avc)、天線b和天線c(以下簡(jiǎn)稱(chēng)bvc)的配對(duì)順序進(jìn)行測(cè)量。在計(jì)算天線c的增益時(shí)，天線a連接重復(fù)性的影響被抵消掉；天線b被連接2次，且兩次連接重復(fù)性的影響不相關(guān)；天線c連接重復(fù)性的兩次影響完全正相關(guān)。因此該輸入量不確定度的靈敏系數(shù)該輸入量的標(biāo)準(zhǔn)不確定度典型值為適用于功率計(jì)方式和網(wǎng)絡(luò)分析儀方式。C.2.2射頻線纜形變?cè)斐傻挠绊懥喀腃:引入的標(biāo)準(zhǔn)不確定度u(δCr)人為多次彎曲系統(tǒng)內(nèi)的射頻微波線纜，不改變其他系統(tǒng)狀態(tài)，以相同距離和位置處收發(fā)天線插入損耗的最大變化量作為誤差界。該影響量服從矩形分布，包含因子k=√3。為獲得天線c的增益值，外推法測(cè)量按照avb、avc、bvc順序進(jìn)行測(cè)量。在計(jì)算天線c的增益時(shí)，天線a連接電纜的影響被抵消掉；天線b被連接2次，且兩次連接電纜的影響不相關(guān)；天線c連接電纜的兩次影響相同(即完全正相關(guān))。因此該輸入量不確定度的靈敏系數(shù)為若采用網(wǎng)絡(luò)分析儀方式，該影響量誤差界的典型值為±0.01dB;若采用熱敏功率計(jì)方式，該影響量的影響很小，可忽略。因此，若采用網(wǎng)絡(luò)分析儀方式，則C.2.3天線對(duì)準(zhǔn)的影響量δAu引入的標(biāo)準(zhǔn)不確定度u(δAu)天線對(duì)準(zhǔn)誤差有兩個(gè)來(lái)源，一是角度偏差，包括俯仰和旋轉(zhuǎn)，二是平移偏差。其中平移偏差在外推至無(wú)限遠(yuǎn)處時(shí)可被忽略；角度對(duì)準(zhǔn)誤差可以通過(guò)光學(xué)測(cè)量?jī)x器測(cè)量天線安裝角度偏差，掃描天線E面方向圖，獲取在該角度偏差范圍2倍～3倍內(nèi)的接收信號(hào)強(qiáng)度的變化量。假定該影響量服從正態(tài)分布，取接收信號(hào)的最大變化量作為該影響量的擴(kuò)展不確定度(k=2)的估計(jì)值。外推法測(cè)量按照avb、avc、bvc順序進(jìn)行測(cè)量。在計(jì)算天線c的增益時(shí)，天線a對(duì)準(zhǔn)的影響被抵消掉；天線b被連接2次，且兩次對(duì)準(zhǔn)的影響不相關(guān)；天線c對(duì)準(zhǔn)的兩次影響相同(即完全正相關(guān))。因此該輸入量不確定度的靈敏系數(shù)為對(duì)于高增益標(biāo)準(zhǔn)增益喇叭天線，該影響量的擴(kuò)展不確定度(k=2)典型值為0.03dB,適用于功率計(jì)方式和網(wǎng)絡(luò)分析儀方式。因此：C.2.4系統(tǒng)直通測(cè)量重復(fù)性的影響量δKw引入的標(biāo)準(zhǔn)不確定度u(δKm)做至少10次直通測(cè)量，選擇測(cè)量頻段內(nèi)最大實(shí)驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)偏差值作為影響量的標(biāo)準(zhǔn)不確定度。三組傳輸測(cè)量使用同一組直通校準(zhǔn)因子值，因此該不確定度分量的靈敏系數(shù)為該影響量的標(biāo)準(zhǔn)不確定度典型值為適用于功率計(jì)方式和網(wǎng)絡(luò)分析儀方式。C.2.5系統(tǒng)漂移的影響量δKp引入的標(biāo)準(zhǔn)不確定度u(δKp)比較三天線法測(cè)量前后直通校準(zhǔn)值的變化量，以全頻段內(nèi)最大變化量作為該影響量的誤差界。該影響量服從矩形分布，包含因子k=√3.假設(shè)系統(tǒng)飄移對(duì)單組測(cè)量結(jié)果影響相同，且對(duì)三組結(jié)果的影響不相關(guān)。因此該不確定項(xiàng)分量的靈敏系數(shù)為√3/2≈0.866。使用網(wǎng)絡(luò)分析儀測(cè)量時(shí)，該影響量誤差界的典型值為±0.02dB;使用熱敏功率計(jì)測(cè)量時(shí)為±0.002dB。因此，使用網(wǎng)絡(luò)分析儀測(cè)量時(shí)：使用功率計(jì)測(cè)量時(shí)：C.2.6極化失配的影響量δPv引入的標(biāo)準(zhǔn)確定度u(δPy)用天線極化效率描述極化失配對(duì)增益測(cè)量的影響，見(jiàn)式(C.6)。選取三次組合的最大值作為該影響量的誤差界。式中：F——天線極化效率；r和r,發(fā)射天線和接收天線的軸比；△——收、發(fā)天線極化橢圓主軸夾角。該影響量服從反正弦分布，包含因子k=√2。假設(shè)極化失配對(duì)三組測(cè)量的影響相同，且不相關(guān)，則該不確定度分量的靈敏系數(shù)為收、發(fā)天線均為軸比≥40dB的線極化天線時(shí)，該影響量誤差界的典型值為±0.004dB。C.2.7多項(xiàng)式擬合隨機(jī)誤差的影響量δFR引入的標(biāo)準(zhǔn)不確定度u(òFg)采用數(shù)值方法進(jìn)行天線對(duì)增益乘積多項(xiàng)式擬合時(shí)，通常在某一位置處擬合數(shù)據(jù)和實(shí)際測(cè)量數(shù)據(jù)之間存在偏差，稱(chēng)這種偏差為擬合殘差。假定該影響量服從正態(tài)分布，選取三組測(cè)量所有測(cè)量位置點(diǎn)擬合殘差的均方根值的最大值作為該影響量的標(biāo)準(zhǔn)不確定度的多項(xiàng)式擬合引入的誤差為隨機(jī)誤差，假設(shè)對(duì)每組天線對(duì)增益乘積擬合的影響相同，且不相關(guān)，因此該影響量的靈敏系數(shù)為√3/2≈0.866。該影響量的標(biāo)準(zhǔn)不確定度的典型值為適用于功率計(jì)方式和網(wǎng)絡(luò)分析儀方式。C.2.8多項(xiàng)式擬合截?cái)嗾`差的影響量δFr引入的標(biāo)準(zhǔn)不確定度u(δFr)使用有限階數(shù)的多項(xiàng)式擬合測(cè)量結(jié)果時(shí)，忽略高階項(xiàng)的截?cái)嗾`差構(gòu)成增益結(jié)果的一個(gè)影響量。該影響量的誤差界可以通過(guò)擬合項(xiàng)數(shù)、擬合系數(shù)以及多項(xiàng)式擬合殘差計(jì)算獲得。假定該影響量服從正態(tài)分布，選取三組測(cè)量中所有頻點(diǎn)誤差界的最大值作為該影響量的標(biāo)準(zhǔn)不確定度的估計(jì)值。校準(zhǔn)天線c時(shí)，通常選擇兩個(gè)相同型號(hào)的輔助天線(a和b)進(jìn)行兩兩組對(duì)測(cè)量。外推法測(cè)量按照avb、avc、bvc順序進(jìn)行，由于輔助天線a和b近似相同，因此增益乘積多項(xiàng)式擬合截?cái)嗾`差的影響對(duì)avc和bvc兩組測(cè)量近似完全正相關(guān)，但和avb不相關(guān)。因此該不確定度分量的靈敏系數(shù)該影響量的標(biāo)準(zhǔn)不確定度的典型值為適用于功率計(jì)方式和網(wǎng)絡(luò)分析儀方式。C.2.9系統(tǒng)非線性的影響量δS,引入的標(biāo)準(zhǔn)不確定度u(δSL)測(cè)量系統(tǒng)的非線性對(duì)增益測(cè)量結(jié)果造成影響。在直通測(cè)量和傳輸測(cè)量時(shí)，分別評(píng)估非線性的影響。通過(guò)調(diào)節(jié)信號(hào)源輸出功率，比較調(diào)節(jié)前后接收信號(hào)的變化，以最大變化值作為該影響量的誤差界。該影響量服從矩形分布，包含因子k=√3。校準(zhǔn)天線c時(shí)，通常選擇兩個(gè)相同型號(hào)的輔助天線(a和b)進(jìn)行兩兩組對(duì)測(cè)量。外推法測(cè)量按照avb、avc、bvc順序進(jìn)行，由于輔助天線a和b近似相同，因此系統(tǒng)非線性對(duì)avc和bvc兩組測(cè)量的影響近似完全正相關(guān)，但和avb不相關(guān)。因此該不確定度分量的靈敏系數(shù)為使用網(wǎng)絡(luò)分析儀測(cè)量時(shí)，該影響量誤差界的典型值為±0.02dB;使用熱敏功率計(jì)測(cè)量時(shí)，誤差界的典型值為±0.002dB。因此，使用網(wǎng)絡(luò)分析儀測(cè)量時(shí)：使用功率計(jì)測(cè)量時(shí)：C.2.10吸波材料反射的影響量δAg引入的標(biāo)準(zhǔn)不確定度u(δAg)吸波材料的非理想性對(duì)收、發(fā)天線插入損耗測(cè)量有直接影響，距離天線較近的吸波材料影響較大，因此可建立天線附近吸波材料布局模型，基于吸波材料的反射率指標(biāo)，評(píng)估吸波材料對(duì)增益測(cè)量的影響。該影響量服從反正弦分布，包含因子k=√2。校準(zhǔn)天線c時(shí)，通常選擇兩個(gè)相同型號(hào)的輔助天線(a和b)進(jìn)行兩兩組對(duì)測(cè)量。外推法測(cè)量按照avb、avc、bvc順序進(jìn)行，由于輔助天線a和b近似相同，因此吸波材料對(duì)avc和bvc兩組測(cè)量的影響近似完全正相關(guān)，但和avb不相關(guān)。因此該不確定度分量的靈敏系數(shù)為該影響量誤差界的典型值為±0.01dB,適用于功率計(jì)方式和網(wǎng)絡(luò)分析儀方式。C.2.11阻抗失配修正因子Mc引入的標(biāo)準(zhǔn)不確定度u(Mc)天線饋電端口以及測(cè)量系統(tǒng)內(nèi)各連接端口處的阻抗失配會(huì)直接影響增益測(cè)量結(jié)果，因此需要對(duì)增益值進(jìn)行阻抗失配修正。該修正值基于實(shí)際測(cè)量的各端口復(fù)反射系數(shù)計(jì)算獲得。反射系數(shù)測(cè)量不確定度一方面來(lái)源于端口連接隨機(jī)效應(yīng)，另一方面也來(lái)源于網(wǎng)絡(luò)分析儀校準(zhǔn)系統(tǒng)誤差，其中前者可以通過(guò)蒙特卡羅方法進(jìn)行評(píng)估，后者的評(píng)估方法可參考EURAMETcg-12[GuidelinesontheEvaluation(VNA)]。該影響量服從正態(tài)分布，取測(cè)量頻段內(nèi)最大實(shí)驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)偏差作為