朽木易折，金石可鏤。千里之行，始于足下。第頁/共頁水力學(xué)實驗報告實驗分析與研究1.同一靜止液體內(nèi)的測管水頭線是根什么線？測壓管水頭指，即靜水力學(xué)實驗儀顯示的測管液面至基準(zhǔn)面的垂直高度。測壓管水頭線指測壓管液面的連線。實驗直接看見可知，同一靜止液面的測壓管水頭線是一根水平線。2.當(dāng)PB<0時，試按照記錄數(shù)據(jù)，決定水箱內(nèi)的真空區(qū)域。，相應(yīng)容器的真空區(qū)域包括以下三部分：(1)過測壓管2液面作一水平面，由等壓面原理知，相對測壓管2及水箱內(nèi)的水體而言，該水平面為等壓面，均為大氣壓強(qiáng)，故該平面以上由密封的水、氣所占的空間區(qū)域，均為真空區(qū)域。(2)同理，過箱頂小水杯的液面作一水平面，測壓管4中，該平面以上的水體亦為真空區(qū)域。(3)在測壓管5中，自水面向下深度某一段水柱亦為真空區(qū)。這段高度與測壓管2液面低于水箱液面的高度相等，亦與測壓管4液面高于小水杯液面高度相等。3.若再備一根直尺，試采用另外最簡便的主意測定γ0。最容易的主意，是用直尺分離測量水箱內(nèi)通大氣情況下，管5油水界面至水面和油水界面至油面的垂直高度h和h0，由式，從而求得γ0。4.如測壓管太細(xì)，對測壓管液面的讀數(shù)將有何影響？設(shè)被測液體為水，測壓管太細(xì)，測壓管液面因毛細(xì)現(xiàn)象而升高，造成測量誤差，毛細(xì)高度由下式計算式中，為表面張力系數(shù)；為液體的容量；d為測壓管的內(nèi)徑；h為毛細(xì)升高。常溫(t=20℃)的水，=7.28dyn/mm，=0.98dyn/mm。水與玻璃的浸潤角很小，可認(rèn)為cosθ=1.0。于是有(h、d單位為mm)普通來說，當(dāng)玻璃測壓管的內(nèi)徑大于10mm時，毛細(xì)影響可略而不計。另外，當(dāng)水質(zhì)不潔時，減小，毛細(xì)高度亦較凈水?。划?dāng)采用有機(jī)玻璃作測壓管時，浸潤角較大，其h較普通玻璃管小。倘若用同一根測壓管測量液體相對壓差值，則毛細(xì)現(xiàn)象無任何影響。因為測量高、低壓強(qiáng)時均有毛細(xì)現(xiàn)象，但在計算壓差時，互相抵消了。5.過C點作一水平面，相對管1、2、5及水箱中液體而言，這個水平面是不是等壓面？哪一部分液體是同一等壓面？不全是等壓面，它僅相對管1、2及水箱中的液體而言，這個水平面才是等壓面。因為惟獨所有具備下列5個條件的平面才是等壓面：（1）重力液體；（2）靜止；（3）連通；（4）連通介質(zhì)為同一均質(zhì)液體；（5）同一水平面。而管5與水箱之間不符合條件（4），因此，相對管5和水箱中的液體而言，該水平面不是等壓面。6.用圖1.1裝置能演示變液位下的恒定流實驗嗎？關(guān)閉各通氣閥門，開啟底閥，放水片刻，可看到有空氣由c進(jìn)入水箱。這時閥門的出流就是變液位下的恒定流。因為由看見可知，測壓管1的液面一直與c點同高，表明作用于底閥上的總水頭不變，故為恒定流動。這是因為液位的降低與空氣補(bǔ)充使箱體表面真空度的減小處于平衡狀態(tài)。醫(yī)學(xué)上的點滴注射就是此原理應(yīng)用的一例，醫(yī)學(xué)上稱之為馬利奧特容器的變液位下恒定流。7.該儀器在加氣增壓后，水箱液面將下降而測壓管液面將升高H，實驗時，若以P0=0時的水箱液面作為測量基準(zhǔn)，試分析加氣增壓后，實際壓強(qiáng)（H+δ）與視在壓強(qiáng)H的相對誤差值。本儀器測壓管內(nèi)徑為0.8cm，箱體內(nèi)徑為20cm。加壓后，水箱液面比基準(zhǔn)面下降了，而同時測壓管1、2的液面各比基準(zhǔn)面升高了H，由水量平衡原理有則本實驗儀 d=0.8cm,D=20cm,故 H=0.0032于是相對誤差有因而可略去不計。其實，對單根測壓管的容器若有D/d10或?qū)筛鶞y壓管的容器D/d7時，便可使0.01。1.測壓管水頭線和總水頭線的變化趨勢有何不同？為什么？測壓管水頭線（P-P）沿程可升可降，線坡JP可正可負(fù)。而總水頭線（E-E）沿程只降不升，線坡J恒為正，即J>0。這是因為水在流動過程中，根據(jù)一定邊界條件，動能和勢能可互相轉(zhuǎn)換。測點5至測點7，管收縮，部分勢能轉(zhuǎn)換成動能，測壓管水頭線降低，Jp>0。測點7至測點9，管漸擴(kuò)，部分動能又轉(zhuǎn)換成勢能，測壓管水頭線升高，JP<0。而據(jù)能量方程E1=E2+hw1-2,hw1-2為損失能量，是不可逆的，即恒有hw1-2>0，故E2恒小于E1，（E-E）線不可能回升。(E-E)線下降的坡度越大，即J越大，表明單位流程上的水頭損失越大，如圖2.3的漸擴(kuò)段和閥門等處，表明有較大的局部水頭損失存在。2.流量增強(qiáng)，測壓管水頭線有何變化？為什么？有如下二個變化：（1）流量增強(qiáng)，測壓管水頭線（P-P）總降臨趨勢更顯著。這是因為測壓管水頭，任一斷面起始時的總水頭E及管道過流斷面面積A為定值時，Q增大，就增大，則必減小。而且隨流量的增強(qiáng)阻力損失亦增大，管道任一過水?dāng)嗝嫔系目偹^E相應(yīng)減小，故的減小越發(fā)顯著。（2）測壓管水頭線（P-P）的起落變化更為顯著。因為對于兩個不同直徑的相應(yīng)過水?dāng)嗝嬗惺街袨閮蓚€斷面之間的損失系數(shù)。管中水流為紊流時，臨近于常數(shù)，又管道斷面為定值，故Q增大，H亦增大，（P-P）線的起落變化就更為顯著。3.測點2、3和測點10、11的測壓管讀數(shù)分離說明了什么問題？測點2、3位于勻稱流斷面（圖2.2），測點高差0.7cm，HP=均為37.1cm（偶有毛細(xì)影響相差0.1mm），表明勻稱流同斷面上，其動水壓強(qiáng)按靜水壓強(qiáng)邏輯分布。測點10、11在彎管的急變流斷面上，測壓管水頭差為7.3cm，表明急變流斷面上離心慣性力對測壓管水頭影響很大。因為能量方程推導(dǎo)時的限制條件之一是“質(zhì)量力惟獨重力”，而在急變流斷面上其質(zhì)量力，除重力外，尚有離心慣性力，故急變流斷面不能選作能量方程的計算斷面。在繪制總水頭線時，測點10、11應(yīng)舍棄。4.試問避免喉管（測點7）處形成真空有哪幾種技術(shù)措施？分析改變作用水頭（如抬高或降低水箱的水位）對喉管壓強(qiáng)的影響情況。下述幾點措施有利于避免喉管（測點7）處真空的形成：（1）減小流量，（2）增大喉管管徑，（3）降低相應(yīng)管線的安裝高程，（4）改變水箱中的液位高度。顯然（1）、（2）、（3）都有利于阻止喉管真空的浮上，尤其（3）更具有工程實用意義。因為若管系落差不變，單單降低管線位置往往就可徹低避免真空。例如可在水箱出口接一下垂90彎管，后接水平段，將喉管的高程降至基準(zhǔn)高程0—0，比位能降至零，比壓能p/γ得以增大（Z），從而可能避免點7處的真空。至于措施（4）其增壓效果是有條件的，現(xiàn)分析如下：當(dāng)作用水頭增大h時，測點7斷面上值可用能量方程求得。取基準(zhǔn)面及計算斷面1、2、3，計算點選在管軸線上（以下水柱單位均為cm）。于是由斷面1、2的能量方程（取a2=a3=1）有(1)因hw1-2可表示成此處c1.2是管段1-2總水頭損失系數(shù)，式中e、s分離為進(jìn)口和漸縮局部損失系數(shù)。又由延續(xù)性方程有故式（1）可變?yōu)?2)式中可由斷面1、3能量方程求得，即(3)由此得(4)代入式(2)有(Z2+P2/γ)隨h遞增還是遞減，可由(Z2+P2/γ)加以判別。因(5)若1-[(d3/d2)4+c1.2]/(1+c1.3)>0，則斷面2上的(Z+p/γ)隨h同步遞增。反之，則遞減。文丘里實驗為遞減情況，可供空化管設(shè)計參考。在實驗報告解答中，d3/d2=1.37/1，Z1=50，Z3=-10，而當(dāng)h=0時，實驗的(Z2+P2/γ)=6，，將各值代入式(2)、(3)，可得該管道阻力系數(shù)分離為c1.2=1.5，c1.3=5.37。再將其代入式(5)得表明本實驗管道喉管的測壓管水頭隨水箱水位同步升高。但因(Z2+P2/γ)臨近于零，故水箱水位的升高對提高喉管的壓強(qiáng)（減小負(fù)壓）效果不顯著。變水頭實驗可證實該結(jié)論準(zhǔn)確。5.由畢托管測量顯示的總水頭線與實測繪制的總水頭線普通都有差異，試分析其緣故。與畢托管相連通的測壓管有1、6、8、12、14、16和18管，稱總壓管。總壓管液面的延續(xù)即為畢托管測量顯示的總水頭線，其中包含點流速水頭。而實際測繪的總水頭是以實測的值加斷面平均流速水頭v2/2g繪制的。據(jù)經(jīng)驗資料，對于園管紊流，惟獨在離管壁約0.12d的位置，其點流速方能代表該斷面的平均流速。因為本實驗畢托管的探頭通常布設(shè)在管軸附近，其點流速水頭大于斷面平均流速水頭，所以由畢托管測量顯示的總水頭線，普通比實際測繪的總水線偏高。因此，本實驗由1、6、8、12、14、16和18管所顯示的總水頭線普通僅供定性分析與研究，惟獨按實驗原理與主意測繪總水頭線才更確切。實驗分析與研究1、實測β與公認(rèn)值(β=1.02～1.05)符合與否？如不符合，試分析緣故。實測β=1.035與公認(rèn)值符合良好。(如不符合，其最大可能緣故之一是翼輪不轉(zhuǎn)所致。為排除此故障，可用4B鉛筆芯涂抹活塞及活塞套表面。)2、帶翼片的平板在射流作用下獲得力矩，這對分析射流沖擊無翼片的平板沿x方向的動量力有無影響？為什么？無影響。因帶翼片的平板垂直于x軸，作用在軸心上的力矩T，是由射流沖擊平板是，沿yz平面通過翼片造成動量矩的差所致。即式中Q——射流的流量；Vyz1——入流速度在yz平面上的分速；Vyz2——出流速度在yz平面上的分速；α1——入流速度與圓周切線方向的夾角，臨近90°；α2——出流速度與圓周切線方向的夾角；r1,2——分離為內(nèi)、外圓半徑。該式表明力矩T恒與x方向垂直，動量矩僅與yz平面上的流速分量有關(guān)。也就是說平板上附加翼片后，盡管在射流作用下可獲得力矩，但并不會產(chǎn)生x方向的附加力，也不會影響x方向的流速分量。所以x方向的動量方程與平板上設(shè)不設(shè)翼片無關(guān)。3、通過細(xì)導(dǎo)水管的分流，其出流角度與V2相同，試問對以上受力分析有無影響？無影響。當(dāng)計及該分流影響時，動量方程為即該式表明只要出流角度與V1垂直，則x方向的動量方程與設(shè)置導(dǎo)水管與否無關(guān)。4、滑動摩擦力為什么可以忽略不記？試用實驗來分析驗證的大小，記錄看見結(jié)果。(提醒：平衡時，向測壓管內(nèi)參加或取出1mm左右深的水，看見活塞及液位的變化)因滑動摩擦力<5墸，故可忽略而不計。如第三次實驗，此時hc=19.6cm，當(dāng)向測壓管內(nèi)注入1mm左右深的水時，活塞所受的靜壓力增大，約為射流沖擊力的5。倘若活動摩擦力大于此值，則活塞不會作軸向移動，亦即hc變?yōu)?.7cm左右，并保持不變，然而實際上，此時活塞很敏感地作左右移動，自動調(diào)節(jié)測壓管水位直至hc仍恢復(fù)到19.6cm為止。這表明活塞和活塞套之間的軸向動摩擦力幾乎為零，故可不予考慮。5、V2x若不為零，會對實驗結(jié)果帶來什么影響？試結(jié)合實驗步驟7的結(jié)果予以說明。按實驗步驟7取下帶翼輪的活塞，使射流直接沖擊到活塞套內(nèi)，便可展示出回流與x方向的夾角α大于90°(其V2x不為零)的水力現(xiàn)象。本實驗測得135°，作用于活塞套圓心處的水深hc’=29.2cm，管嘴作用水頭H0=29.45cm。而相應(yīng)水流條件下，在取下帶翼輪的活塞前，V2x=0，hc=19.6cm。表明V2x若不為零，對動量立影響甚大。因為V2x不為零，則動量方程變?yōu)?1)就是說hc’隨V2及α遞增。故實驗中hc’>hc。實際上，hc’隨V2及α的變化又受總能頭的約束，這是因為由能量方程得(2)而所以從式(2)知，能量轉(zhuǎn)換的損失較小時，ΔH－管嘴的作用水頭。1.利用測壓管測量點壓強(qiáng)時，為什么要排氣？怎樣檢驗排凈與否？畢托管、測壓管及其連通管惟獨彌漫被測液體，即滿意延續(xù)條件，才有可能測得真值，否則倘若其中夾有氣柱，就會使測壓失真，從而造成誤差。誤差值與氣柱高度和其位置有關(guān)。對于非阻塞性氣泡，雖不產(chǎn)生誤差，但若不排除，實驗過程中很可能變成阻塞性氣柱而影響量測精度。檢驗的主意是畢托管置于靜水中，檢查分離與畢托管全壓孔及靜壓孔相連通的兩根測壓管液面是否齊平。倘若氣體已排凈，不管怎樣顫動塑料連通管，兩測管液面恒齊平。2.畢托管的動壓頭h和管嘴上、下游水位差H之間的大關(guān)系怎樣？為什么？因為且即普通畢托管校正系數(shù)c=11‰（與儀器制作精度有關(guān)）。喇叭型進(jìn)口的管嘴出流，其中央點的點流速系數(shù)=0.9961‰。所以Δh<ΔH。本實驗Δh=21.1cm，ΔH=21.3cm，c=1.000。3.所測的流速系數(shù)說明了什么？若管嘴出流的作用水頭為H，流量為Q，管嘴的過水?dāng)嗝娣e為A，相對管嘴平均流速v，則有稱作管嘴流速系數(shù)。若相對點流速而言，由管嘴出流的某流線的能量方程，可得式中：為流管在某一流段上的損失系數(shù)；為點流速系數(shù)。本實驗在管嘴吞沒出流的軸心處測得=0.995，表明管嘴軸心處的水流由勢能轉(zhuǎn)換為動能的過程中有能量損失，但甚微。4.據(jù)激光測速儀檢測，距孔口2－3cm軸心處，其點流速系數(shù)為0.996，試問本實驗的畢托管精度如何？如何率定畢托管的修正系數(shù)c？若以激光測速儀測得的流速為真值u，則有而畢托管測得的該點流速為203.46cm/s，則ε=0.2‰欲率定畢托管的修正系數(shù)，則可令本例：5.普朗特畢托管的測速范圍為0.2－2m/s，軸向安裝偏差要求不應(yīng)大于10度，試說明緣故。（低流速可用傾斜壓差計）。（1）施測流速過大過小都會引起較大的實測誤差，當(dāng)流速u小于0.2m/s時，畢托管測得的壓差Δh亦有若用30傾斜壓差計測量此壓差值，因傾斜壓差計的讀數(shù)值差Δh為，那么當(dāng)有0.5mm的判讀誤差時，流速的相對誤差可達(dá)6%。而當(dāng)流速大于2m/s時，因為水流流經(jīng)畢托管頭部時會浮上局部分離現(xiàn)象，從而使靜壓孔測得的壓強(qiáng)偏低而造成誤差。（2）同樣，若畢托管安裝偏差角（α）過大，亦會引起較大的誤差。因畢托管測得的流速u是實際流速u在其軸向的分速ucosα，則相應(yīng)所測流速誤差為α若>10，則6.為什么在光、聲、電技術(shù)高度發(fā)展的今天，依然常用畢托管這一傳統(tǒng)的流體測速儀器？畢托管測速原理是能量守恒定律，容易理解。而畢托管經(jīng)持久應(yīng)用，不斷改進(jìn)，已十分完美。具有結(jié)構(gòu)容易，使用方便，測量精度高，穩(wěn)定性好等優(yōu)點。因而被廣泛應(yīng)用于液、氣流的測量（其測量氣體的流速可達(dá)60m/s）。光、聲、電的測速技術(shù)及其相關(guān)儀器，雖具有瞬時性，靈巧、精度高以及自動化記錄等諸多優(yōu)點，有些優(yōu)點畢托管是無法達(dá)到的。但往往因其機(jī)構(gòu)復(fù)雜，使用約束條件多及價格昂貴等因素，從而在應(yīng)用上受到限制。尤其是傳感器與電器在信號接收與放大處理過程中，有否失真，或者隨使用時光的長短，環(huán)境溫度的改變是否飄移等，難以直觀判斷。致使可靠度難以控制，因而所有光、聲、電測速儀器，包括激光測速儀都不得不用專門裝置定期率定（偶爾是利用畢托管作率定）?？梢哉J(rèn)為至今畢托管測速依然是最可信，最經(jīng)濟(jì)可靠而簡便的測速主意。實驗五雷諾實驗⒈流態(tài)判據(jù)為何采用無量綱參數(shù)，而不采用臨界流速？雷諾在1883年以前的實驗中，發(fā)現(xiàn)園管流動存在兩種流態(tài)——層流和紊流，并且存在著層流轉(zhuǎn)化為紊流的臨界流速V’，V’與流體的粘性ν及園管的直徑d有關(guān)，即（1）因此從廣義上看，V’不能作為流態(tài)改變的判據(jù)。為了判別流態(tài)，雷諾對不同管徑、不同粘性液體作了大量的實驗，得出了用無量綱參數(shù)（vd/ν）作為管流流態(tài)的判據(jù)。他不但深刻揭示了流態(tài)改變的邏輯，而且還為后人用無量綱化的主意舉行實驗研究樹立了典范。用無量綱分析的雷列法可得出與雷諾數(shù)結(jié)果相同的無量綱數(shù)?？梢哉J(rèn)為式（1）的函數(shù)關(guān)系能用指數(shù)的乘積來表示。即（2）其中K為某一無量綱系數(shù)。式（2）的量綱關(guān)系為（3）從量綱和睦原理，得L：2α1+α2=1T：-α1=-1聯(lián)立求解得α1=1，α2=-1將上述結(jié)果，代入式（2），得或雷諾實驗完成了K值的測定，以及是否為常數(shù)的驗證。結(jié)果得到K=2320。于是，無量綱數(shù)vd/ν便成了適應(yīng)于任何管徑，任何牛頓流體的流態(tài)改變的判據(jù)。因為雷諾的奉獻(xiàn)，vd/ν定命為雷諾數(shù)。隨著量綱分析理論的完美，利用量綱分析得出無量綱參數(shù)，研究多個物理量間的關(guān)系，成了現(xiàn)今實驗研究的重要手段之一。⒉為何認(rèn)為上臨界雷諾數(shù)無實際意義，而采用下臨界雷諾數(shù)作為層流與紊流的判據(jù)？實測下臨界雷諾數(shù)為多少？按如實驗測定，上臨界雷諾數(shù)實測值在3000～5000范圍內(nèi)，與操作快慢，水箱的紊動度，外界干擾等密切相關(guān)。有關(guān)學(xué)者做了大量實驗，有的得12000，有的得20000，有的甚至得40000。實際水流中，干擾總是存在的，故上臨界雷諾數(shù)為不定值，無實際意義。惟獨下臨界雷諾數(shù)才可以作為判別流態(tài)的標(biāo)準(zhǔn)。凡水流的雷諾數(shù)小于下臨界雷諾數(shù)者必為層流。普通實測下臨界雷諾數(shù)為2100左右。⒊雷諾實驗得出的圓管流動下臨界雷諾數(shù)2320，而目前普通教科書中推薦采用的下臨界雷諾數(shù)是2000，緣故何在？下臨界雷諾數(shù)也并非與干擾絕對無關(guān)。雷諾實驗是在環(huán)境的干擾極小，實驗前水箱中的水體經(jīng)長時光的穩(wěn)定情況下，經(jīng)反復(fù)多次仔細(xì)量測才得出的。而后人的大量實驗很難重復(fù)得出雷諾實驗確實切數(shù)值，通常在2000～2300之間。因此，從工程實用出發(fā)，教科書中推薦的園管下臨界雷諾數(shù)普通是2000。⒋試結(jié)合紊動機(jī)理實驗的看見，分析由層流過渡到紊流的機(jī)理何在？從紊動機(jī)理實驗的看見可知，異重流（分層流）在剪切流動情況下，分界面因為擾動引發(fā)細(xì)微波動，并隨剪切流速的增大，分界面上的波動增大，波峰變尖，以至于間斷面破碎而形成一個個小旋渦。使流體質(zhì)點產(chǎn)生橫向紊動。正如在大風(fēng)時，海面上波浪滔天，水氣混摻的情況一樣，這是高速的空氣和靜止的海水這兩種流體的界面上，因剪切流動而引起的界面失穩(wěn)的波動現(xiàn)象。因為園管層流的流速按拋物線分布，過流斷面上的流速梯度較大，而且因壁面上的流速恒為零。相同管徑下，倘若平均流速越大則梯度越大，即層間的剪切流速越大，于是就容易產(chǎn)生紊動。紊動機(jī)理實驗所見的波動→破碎→旋渦→質(zhì)點紊動等一系列現(xiàn)象，便是流態(tài)從層流改變?yōu)槲闪鞯倪^程顯示。⒌分析層流和紊流在運(yùn)動學(xué)特性和動力學(xué)特性方面各有何差異？層流和紊流在運(yùn)動學(xué)特性和動力學(xué)特性方面的差異如下表：運(yùn)動學(xué)特性: 動力學(xué)特性:層流:1.質(zhì)點有律地作分層流動1.流層間無質(zhì)量傳輸2.斷面流速按拋物線分布2.流層間無動量交換3.運(yùn)動要素?zé)o脈動現(xiàn)象 3.單位質(zhì)量的能量損失與流速的一次方成正比紊流:1.質(zhì)點互相混摻作無規(guī)矩運(yùn)動1.流層間有質(zhì)量傳輸2.斷面流速按指數(shù)邏輯分布2.流層間存在動量交換3.運(yùn)動要素發(fā)生不規(guī)矩的脈動現(xiàn)象3.單位質(zhì)量的能量損失與流速的（1.75～2）次方成正比實驗六文丘里流量計實驗實驗分析與研究⒈本實驗中，影響文丘里管流量系數(shù)大小的因素有哪些？哪個因素最敏感？對d2=0.7cm的管道而言，若因加工精度影響，誤將（d2－0.01）cm值取代上述d2值時，本實驗在最大流量下的μ值將變?yōu)槎嗌?？由式可見本實驗（水為流體）的μ值大小與Q、d1、d2、Δh有關(guān)。其中d1、d2影響最敏感。本實驗中若文氏管d1=1.4cm，d2=0.71cm，通常在切削加工中d1比d2測量方便，容易控制好精度，d2不易測量確切，從而不可避免的要引起實驗誤差。例如當(dāng)最大流量時μ值為0.976，若d2的誤差為－0.01cm，那么μ值將變?yōu)?.006，顯然不合理。⒉為什么計算流量Q’與實際流量Q不相等？因為計算流量Q’是在不考慮水頭損失情況下，即按理想液體推導(dǎo)的，而實際流體存在粘性必引起阻力損失，從而減小過流能力，Q<Q’，即μ<1.0。⒊試證氣—水多管壓差計（圖6.4）有下列關(guān)系：如圖6.4所述，，⒋試應(yīng)用量綱分析法，闡明文丘里流量計的水力特性。運(yùn)用量綱分析法得到文丘里流量計的流量表達(dá)式，然后結(jié)合實驗成績，便可進(jìn)一步搞清流量計的量測特性。對于平置文丘里管，影響ν1的因素有：文氏管進(jìn)口直徑d1，喉徑d2、流體的密度ρ、動力粘滯系數(shù)μ及兩個斷面間的壓強(qiáng)差ΔP。按照π定理有從中選取三個基本量，分離為：共有6個物理量，有3個基本物理量，可得3個無量綱π數(shù)，分離為：按照量綱和睦原理，π1的量綱式為分離有L：1=a1+b1-3c1T：0=-b1M：0=c1聯(lián)解得：a1=1，b1=0，c1=0，則同理將各π值代入式（1）得無量綱方程為或?qū)懗蛇M(jìn)而可得流量表達(dá)式為（2）式（2）與不計損失時理論推導(dǎo)得到的（3）相似。為計及損失對過流量的影響，實際流量在式（3）中引入流量系數(shù)μQ計算，變?yōu)椋?）比較（2）、（4）兩式可知，流量系數(shù)μQ與Re一定有關(guān)，又因為式（4）中d2/d1的函數(shù)關(guān)系并不一定代表了式（2）中函數(shù)所應(yīng)有的關(guān)系，故應(yīng)通過實驗搞清μQ與Re、d2/d1的相關(guān)性。通過以上分析，明確了對文丘里流量計流量系數(shù)的研究途徑，只要搞清它與Re及d2/d1的關(guān)系就行了。由實驗所得在紊流過渡區(qū)的μQ～Re關(guān)系曲線（d2/d1為常數(shù)），可知μQ隨Re的增大而增大，因恒有μ<1，故若使實驗的Re增大，μQ將漸趨向于某一小于1的常數(shù)。另外，按照已有的無數(shù)實驗資料分析，μQ與d1/d2也有關(guān)，不同的d1/d2值，可以得到不同的μQ～Re關(guān)系曲線，文丘里管通常使d1/d2=2。所以實用上，對特定的文丘里管均需實驗率定μQ～Re的關(guān)系，或者查用相同管徑比時的經(jīng)驗曲線。還有實用上較相宜于被測管道中的雷諾數(shù)Re>2×105，使μQ值臨近于常數(shù)0.98。流量系數(shù)μQ的上述關(guān)系，也正反映了文丘里流量計的水力特性。⒌文氏管喉頸處容易產(chǎn)生真空，允許最大真空度為6～7mH2O。工程中應(yīng)用文氏管時，應(yīng)檢驗其最大真空度是否在允許范圍內(nèi)。據(jù)你的實驗成績，分析本實驗流量計喉頸最大真空值為多少？本實驗若d1=1.4cm，d2=0.71cm，以管軸線高程為基準(zhǔn)面，以水箱液面和喉道斷面分離為1—1和2—2計算斷面，立能量方程得則>0<－52.22cmH2O即實驗中最大流量時，文丘里管喉頸處真空度，而由本實驗實測為60.5cmH2O。進(jìn)一步分析可知，若水箱水位高于管軸線4m左右時，實驗中文丘里喉頸處的真空度可達(dá)7mH2O（參考能量方程實驗解答六—4）。七沿程水頭損失實驗一：為什么壓差計的水柱差就是沿程水頭損失？實驗管道安裝成向下傾斜，是否影響實驗成果？現(xiàn)以傾斜等徑管道上裝設(shè)的水銀多管壓差計為例（圖7.3）說明（圖中A—A為水平線）：

如圖示0—0為基準(zhǔn)面，以1—1和2—2為計算斷面，計算點在軸心處，設(shè)定，由能量方程可得

表明水銀壓差計的壓差值即為沿程水頭損失，且和傾角無關(guān)。

二：據(jù)實測m值判別本實驗的流區(qū)。（～）曲線的斜率m=1.0～1.8，即與成正比，表明流動為層流m=1.0、紊流光滑區(qū)和紊流過渡區(qū)（未達(dá)阻力平方區(qū)）。

三：實際工程中鋼管中的流動，大多為光滑紊流或紊流過渡區(qū)，而水電站泄洪洞的流動，大多為紊流阻力平方區(qū)，其原因何在？鋼管的當(dāng)量粗糙度一般為0.2mm，常溫（）下，經(jīng)濟(jì)流速300cm/s，若實用管徑D=（20～100）cm，其，相應(yīng)的=0.0002～0.001，由莫迪圖知，流動均處在過渡區(qū)。若需達(dá)到阻力平方區(qū)，那么相應(yīng)的，流速應(yīng)達(dá)到（5～9）m/s。這樣高速的有壓管流在實際工程中非常少見。而泄洪洞的當(dāng)量粗糙度可達(dá)（1～9）mm，洞徑一般為（2～3）m，過流速往往在（５～１０）m/s以上，其大于，故一般均處于阻力平方區(qū)。

四：管道的當(dāng)量粗糙度如何測得？當(dāng)量粗糙度的測量可用實驗的同樣方法測定及的值，然后用下式求解：

（1）考爾布魯克公式

（1）迪圖即是本式的圖解。（2）S·J公式

（2）（3）Barr公式

（3）

（3）式精度最高。在反求時，（2）式開方應(yīng)取負(fù)號。也可直接由關(guān)系在莫迪圖上查得，進(jìn)而得出當(dāng)量粗糙度值。

五：本次實驗結(jié)果與莫迪圖吻合與否？試分析其原因。通常試驗點所繪得的曲線處于光滑管區(qū)，本報告所列的試驗值，也是如此。但是，有的實驗結(jié)果相應(yīng)點落到了莫迪圖中光滑管區(qū)的右下方。對此必須認(rèn)真分析。

如果由于誤差所致，那么據(jù)下式分析

d和Q的影響最大，Q有2%誤差時，就有4%的誤差，而d有2%誤差時，可產(chǎn)生10%的誤差。Q的誤差可經(jīng)多次測量消除，而d值是以實驗常數(shù)提供的，由儀器制作時測量給定，一般<1%。如果排除這兩方面的誤差，實驗結(jié)果仍出現(xiàn)異常，那么只能從細(xì)管的水力特性及其光潔度等方面作深入的分析研究。還可以從減阻劑對水流減阻作用上作探討，因為自動水泵供水時，會滲入少量油脂類高分子物質(zhì)。總之，這是尚待進(jìn)一步探討的問題。（八）局部阻力實驗1、結(jié)合實驗成績，分析比較突擴(kuò)與突縮在相應(yīng)條件下的局部損失大小關(guān)系。由式及表明影響局部阻力損失的因素是和，因為有突擴(kuò)：突縮：則有當(dāng)或時，驟然擴(kuò)大的水頭損失比相應(yīng)驟然收縮的要大。在本實驗最大流量Q下，突擴(kuò)損失較突縮損失約大一倍，即。臨近于1時，突擴(kuò)的水流形態(tài)臨近于逐漸擴(kuò)大管的流動，因而阻力損失顯著減小。2.結(jié)合流動演示儀的水力現(xiàn)象，分析局部阻力損失機(jī)理何在？產(chǎn)生突擴(kuò)與突縮局部阻力損失的主要部位在哪里？怎樣減小局部阻力損失？流動演示儀I-VII型可顯示突擴(kuò)、突縮、漸擴(kuò)、漸縮、分流、合流、閥道、繞流等三十余種內(nèi)、外流的流動圖譜。據(jù)此對局部阻力損失的機(jī)理分析如下：從顯示的圖譜可見，凡流道邊界突變處，形成大小不一的旋渦區(qū)。旋渦是產(chǎn)生損失的主要根源。因為水質(zhì)點的無規(guī)矩運(yùn)動和激烈的紊動，互相摩擦，便消耗了部分水體的自儲能量。另外，當(dāng)這部分低能流體被主流的高能流體帶走時，還須克服剪切流的速度梯度，經(jīng)質(zhì)點間的動能交換，達(dá)到流速的重新組合，這也損耗了部分能量。這樣就造成了局部阻力損失。從流動儀可見，突擴(kuò)段的旋渦主要發(fā)生在突擴(kuò)斷面以后，而且與擴(kuò)大系數(shù)有關(guān)，擴(kuò)大系數(shù)越大，旋渦區(qū)也越大，損失也越大，所以產(chǎn)生突擴(kuò)局部阻力損失的主要部位在突擴(kuò)斷面的后部。而突縮段的旋渦在收縮斷面前后均有。突縮前僅在死角區(qū)有小旋渦，且強(qiáng)度較小，而突縮的后部產(chǎn)生了紊動度較大的旋渦環(huán)區(qū)?？梢姰a(chǎn)生突縮水頭損失的主要部位是在突縮斷面后。從以上分析知。為了減小局部阻力損失，在設(shè)計變斷面管道幾何邊界形狀時應(yīng)流線型化或盡量臨近流線型，以避免旋渦的形成，或使旋渦區(qū)盡可能小。如欲減小本實驗管道的局部阻力，就應(yīng)減小管徑比以降低突擴(kuò)段的旋渦區(qū)域；或把突縮進(jìn)口的直角改為園角，以消除突縮斷面后的旋渦環(huán)帶，可使突縮局部阻力系數(shù)減小到本來的1/2~1/10。驟然收縮實驗管道，使用年份長后，實測阻力系數(shù)減小，主要緣故也在這里。3.現(xiàn)備有一段長度及聯(lián)接方式與調(diào)節(jié)閥（圖5.1）相同，內(nèi)徑與實驗管道相同的直管段，如何用兩點法測量閥門的局部阻力系數(shù)？兩點法是測量局部阻力系數(shù)的簡便有效主意。它只需在被測流段（如閥門）前后的直管段長度大于（20~40）d的斷面處，各布置一個測壓點便可。先測出囫圇被測流段上的總水頭損失，有式中：—分離為兩測點間互不干擾的各個局部阻力段的阻力損失；—被測段的局部阻力損失；—兩測點間的沿程水頭損失。然后，把被測段（如閥門）換上一段長度及聯(lián)接主意與被測段相同，內(nèi)徑與管道相同的直管段，再測出相同流量下的總水頭損失，同樣有所以※4、實驗測得突縮管在不同管徑比時的局部阻力系數(shù)如下：序號12345d2/d0.81.00.480.420.320.180試用最小二乘法建立局部阻力系數(shù)的經(jīng)驗公式（1）決定經(jīng)驗公式類型現(xiàn)用差分判別法決定。由實驗數(shù)據(jù)求得等差相應(yīng)的差分，其一、二級差分如下表i12340.2-0.06-0.1-0.04-0.18-0.04-0.04-0.04二級差分為常數(shù)，故此經(jīng)驗公式類型為（1）（2）用最小二乘法決定系數(shù)令是實驗值與經(jīng)驗公式計算值的偏差。如用表示偏差的平方和，即（2）為使為最小值，則必須滿意于是式（2）分離對、、求偏導(dǎo)可得（3）列表計算如下：10.20.480.040.00820.40.420.160.06430.60.320.360.21640.51251.001.001.00總和10.00160.0960.019220.02560.1680.067230.1300.1920.11540.4100.1440.11551.0000總和將上表中最后一行數(shù)據(jù)代入方程組（3），得到（4）解得，，，代入式（1）有于是得到驟然收縮局部阻力系數(shù)的經(jīng)驗公式為或（5）※5.試說明用理論分析法和經(jīng)驗法建立相關(guān)物理量間函數(shù)關(guān)系式的途徑。突擴(kuò)局部阻力系數(shù)公式是由理論分析法得到的。普通在具備理論分析條件時，函數(shù)式可直接由理論推演得，但偶爾條件不夠，就要引入某些假定。如在推導(dǎo)突擴(kuò)局部阻力系數(shù)時，假定了“在突擴(kuò)的環(huán)狀面積上的動水壓強(qiáng)按靜水壓強(qiáng)邏輯分布”。引入這個假定的前提是有充足的實驗根據(jù)，證實這個假定是合理的。理論推導(dǎo)得出的公式，還需通過實驗驗證其準(zhǔn)確性。這是先理論分析后實驗驗證的一個過程。經(jīng)驗公式有多種建立主意，突縮的局部阻力系數(shù)經(jīng)驗公式是在實驗取得了大量數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上，進(jìn)一步作數(shù)學(xué)分析得出的。這是先實驗后分析歸納的一個過程。但通常的過程應(yīng)是先理論分析（包括量綱分析等）后實驗研究，最后舉行分析歸納。九孔口管嘴實驗

一.結(jié)合觀測不同類型管嘴與孔口出流的流股特征，分析流量系數(shù)不同的原因及增大過流能力的途徑。據(jù)實驗報告解答的實際實驗結(jié)果可知，流股形態(tài)及流量系數(shù)如下：

園角管嘴出流的流股呈光滑園柱形，u=0.935；

直角管嘴出流的流股呈園柱形麻花狀扭變，u=0.816；

園錐管嘴出流的流股呈光滑園柱形，u=0.934；

孔口出流的流股在出口附近有側(cè)收縮，呈光滑園柱形，u=0.611。

影響流量系數(shù)大小的原因有：

（1）出口附近流股直徑，孔口為，其余同管嘴的出口內(nèi)徑，=1。

（2）直角進(jìn)口管嘴出流，u大于孔口，是因為前者進(jìn)口段后由于分離，