2023年二級結構工程師《專業(yè)考試》名師預測五套卷之（二）

附詳解

一、單選題

1.某建筑為兩層框架結構，設一層地下室，結構荷載均勻對稱，采用筏板基礎,

筏板沿建筑物外邊挑出1m,筏板基礎總尺寸為20mX20m,結構完工后，進行大

面積的景觀堆土施工，堆土平均厚度為2.5m。典型房屋基礎剖面及地質(zhì)情況見

圖。［2013年真題］

邊柱中柱

填上頂標宓+5.000

XX-

景觀填土

yβl6.0kN∕m§

地下室外墻

天然地面

5Z.

①填土妥

y=18OkNZm1

IiW地下室底板

②粉砂，稍密

y=185kN∕m'÷0500

&=50MPa

Ck=O嘰=20。

③淤泥質(zhì)粉質(zhì)黠土

y=168kN∕mj

e,=32MPa

O

O

o∕∣≈50MPa

Sai

一

JΓ--------------------------------------------------

④粉質(zhì)Wi土y=195kN∕m,

?￡,=IOMPa

??------------------------

5.假定條件同(4)。試問，按《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007—2011)簡

化公式計算，基礎中點的地基變形計算深度Zn(m)與下列何項數(shù)值最為接近？

()

A、20

B、26

C、28

Dv30.5

答案：B

解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007—2011)第5.3.8條式(5.3.

8)計算，基礎中點的地基變形計算深度zn=b(2.5-0.4Inb)=20X(2.5-0.4X

∣n20)=26m°由此可知，B項數(shù)值最為接近。

2.某多層砌體結構承重墻段A,如圖所示，兩端均設構造柱,墻厚240mm,長度

4000mm,

抗剪強度設計值fv=O.14MPa時，假定對應于重力荷載代表值的砌體截面平均壓

應力。0=0.3MPa,試問該墻段截面抗震受剪承載力(kN)應與下列()項數(shù)值最

為接近。

A、150

B、170

C、185

Dv200

答案：B

解析：根據(jù)《砌體結構設計規(guī)范》(GB50003—2011)計算如下：由。0/fv=0.3

/0.14=2.14,根據(jù)第10.2.1條表10.2.1可得，磚砌體正應力影響系數(shù)ζN=1.1

4；則砌體沿階梯形截面破壞的抗震抗剪強度設計值為：fVE=ζNfv=1.14×0.14

=0.16MPa；根據(jù)第10.1.5條表10.1.5可得,YRE=O.9,A=240×4000=960000m

m2,根據(jù)第10.2.2條式(10.2.2-1)計算，該墻段截面抗震受剪承載力為:

Λr'0.16×96∞∞

二170667”17Ik'

YRE0.9由此可知，B項數(shù)值最為接近。

3.設柱的軸心力設計值為350kN,截面為DN194X5的無縫鋼管，其截面面積A=

29.69×102mm2,回轉半徑i=66.8mm。柱底標高為-0.150m,與基礎頂面剛接。

柱頂標高為3.00m,柱頂與主梁為較接。在按實腹式軸心受壓構件的穩(wěn)定性計算

時，其壓應力應最接近于()N∕mm2o

A、110

B、130

C、176

Dv182

答案：C

解析：由題可知，柱長度∣=3+0.15=3.15m,有側移；根據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》

(GB50017—2003)附錄D表D-2可知,上端被接k1=0,下端剛接k2=10,得計

算長度系數(shù)U=2.03,入=10/i=2.03X3150/66.8=95.7；根據(jù)表5.1.27可知,

該截面屬于a類截面，根據(jù)附錄C表CT可知，穩(wěn)定系數(shù)

y=0?670,則穩(wěn)定性計算時的壓應力為：.V_350XIO3,，，

-0.670×2969-17766Xvmm由此可知，C

項數(shù)值最為接近。

4.某高層住宅樓(丙類建筑)，設有兩層地下室，地面以上為16層，房屋高度

45.60m,室內(nèi)外高差0.30m,首層層高3.3m,標準層層高為2.8m0建于8度地

震區(qū)(設計基本地震加速為o.2g,設計地震分組為第一組，Il類建筑場地)。

采用短肢剪力墻較多的剪力墻結構，I?3層墻體厚度均為25Omm,地上其余層墻

體厚度均為200mrn,在規(guī)定水平地震作用下其短肢剪力墻承擔的第一振型底部地

震傾覆力矩占結構底部總地震傾覆力矩的45%。其中一根剪力墻一至三層截面

如圖所示。墻體混凝土強度等級7層樓板面以下為C35(fc=16.7N∕mm2,ft=1.5

7N∕mm2),7層以上為C30,墻體豎向、水平分布鋼筋以及墻肢邊緣構件的箍筋

均采用HRB335級鋼筋，墻肢邊緣構件的縱向受力鋼筋采用HRB400級鋼筋。［20

11年真題］2.墻肢1處在第三層時，計算表明其端

部所設暗柱僅需按構造配筋，軸壓比=0.5。試問，該墻肢端部暗柱的豎向鋼筋最

小配置數(shù)量應為下列何項時，才能滿足規(guī)范、規(guī)程的最低抗震構造要求？()提

示：按《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》(JGJ3-2010)作答。

A、6Φ20

B、6Φ18

C、6Φ16

D、6Φ14

答案：C

解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》(JGJ3—2010)第7.1.2條注，墻

肢1：hw∕bw=2100/250=8.4>8,為一般剪力墻。根據(jù)表4.8.2,該墻肢抗震等級

為二級；根據(jù)第7.1.4條第2款規(guī)定，I?2層屬于底部加強部位；根據(jù)第7.2.

14條第1款規(guī)定，第三層應設置約束邊緣構件；根據(jù)表7.2.15可知，二級抗震

約束邊緣構件長度：

le=max(0.2?,,1.5?,450)=max(0.2×2100,1.5x250,450)=450ww

%=max(?√,2.400)=max(250.4502.400)=400可得暗柱面積為：

4,=0遼4=1°。.00℃0=100值》/根據(jù)第7.2.15條第2款規(guī)定，二級抗震時

約束邊緣構件的豎向鋼筋配筋率不應小于1%,得：6(W6,4=1205w√>IOOOwn2

且不小于6①14(As=923mm2)滿足最小配筋率要求；則?。簕圖5}

5.某柱下獨立基礎的底面尺寸為1.6m×2.4m。上部結構傳至基礎頂面的荷載準

永久組合值Fk=600kN,基礎埋深d=2.Om,其余如圖所示。

尸=60OkN

Zr『4.6M囹

y=19kN∕m3

/^k=155kPa

∕=2,,4m

fs=7.OMI?

1.確定地基變形計算深度Zn最接近于()m0

Av3.70

Bv3.90

C、4.12

D、5.20

答案：A

解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007—2011)第5.3.8條規(guī)定，當

無相鄰荷載影響，基礎寬度在Im?30m范圍內(nèi)時，基礎中點的地基變形計算深度

也可按下列簡化公式計算:zn=b(2.5-0.4lnb)=1.6×(2.5-0.4l∏1.6)=

3.70m；在計算深度范圍內(nèi)存在基巖時，Zn可取至基巖表面；當存在較厚的堅硬

黏性土層，其孔隙比小于0.5、壓縮模量大于50MPa,或存在較厚的密實砂卵石

層，其壓縮模量大于80MPa時，Zn可取至該層土表面。故地基變形計算深度為3.

70mo由此可知，A項數(shù)值最為接近。

6.某鋼筋混凝土條形基礎底面寬度為b,埋置深度為1.2m。取條形基礎長度Im

計算，其上部結構傳至基礎頂面處的標準組合值：豎向力Fk,彎矩Mk。已知計

算Gk(基礎自重和基礎上土重)用的加權平均容重γG=20kN∕m3,基礎及工程地

闋

E

③粉壇=8OkPao

o

o

o

質(zhì)剖面如圖所示。一5.當Fk=300kN∕m,

Mk=O,b=2.2m,x=1.1m,驗算條形基礎翼板抗彎強度時，假定可按永久荷載效應

控制的基本組合進行，則翼板根部處截面的彎矩設計值最接近于()kN?mo

A、61.53

B、72.36

C、83.07

D、97.69

答案：C

解析：根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.4條第1款第1項

規(guī)定，對由永久荷載效應控制的組合，永久荷載的分項系數(shù)應取1.35；故條形

_1.35x3OO,r.[N/2

基礎基底凈反力設計值為：P--12―翼板根部處截面的彎矩

設計值按均布荷載作用下的公式計算如下：

2

Y=92.05X0.95=83.07kN?m.UZfrIC

M1=；XlNIX2.2-0.15

/由此可知，C

項數(shù)值最為接近。

7.某擬建的高度為59m的16層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框剪結構，質(zhì)量和剛度沿高度分

布比較均勻，對風荷載不敏感，其兩種平面方案如圖所示（單位m）。假設在如

圖所示的作用方向兩種結構方案的基本自振周期相同。

[風向

方案a方.案b1.當估算主體結構的風荷

載效應時，方案a與方案b的風荷載標準值（kN∕m2）之比，最接近于（）。提

示：按《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》（JGJ3-2010）解題。

Av1：1

Bv1：1.15

Cv1：1.2

D、1.15：1

答案：D

解析：兩個方案風荷載標準值的差別主要體現(xiàn)在風荷載體型系數(shù)μs的差別上,

根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)范》（JGJ3—2010）第4.2.3條第2款規(guī)定，

方案a,正方形，叢二°?8+L2a=0.8+1.2/=14方案歸正八邊形，

區(qū)=0.8+12G=0.8+L2/=故方案a與方案b的風荷載標準值之比為:

&=殳=2A=LI5

R火由此可知，D項數(shù)值最為接近。

8.假設，某3層鋼筋混凝土結構房屋，位于非抗震設防區(qū)，房屋高度9.0m,鋼

筋混凝土墻墻厚200mm,配置雙層雙向分布鋼筋。試問，墻體雙層水平分布鋼筋

的總配筋率最小值及雙層豎向分布鋼筋的總配筋率最小值分別與下列何項數(shù)值

最為接近？（）［2012年真題］

A、0.15%,0.15%

Bv0.20%,0.15%

Cv0.20%,0.20%

D、0.30%,0.30%

答案：A

解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2010）第9.4.5條，對于房屋

高度WlOm且層數(shù)W3層的鋼筋混凝土墻，其水平與豎向分布鋼筋的配筋率最小

值均不宜小于0.15%。由此可知，A項數(shù)值最為接近。

9.某兩層單建式地下車庫如圖，用于停放載人少于9人的小客車，設計使用年限

為50年，采用框架結構，雙向柱跨均為8m,各層均采用不設次梁的雙向板樓蓋，

頂板覆土厚度s=2.5m（覆土應力擴散角=?35°）,地面為小客車通道（可作為

全車總重30OkN的重型消防車通道），剖面如圖1所示，抗震設防烈度為8度,

設計基本地震加速度為O.20g,設計地震分組第二組，建筑場地類別為Ill類，抗

震設防類別為標準設防類，安全等級為二級。［2013年真題］

覆上

-V/∕Λ

lz∕x??∕z<????

δi

頂板

§

樓板

UTU

I柱A

底板

一1

I

基礎

80008000

假定，地下車庫頂板的厚度h=250mm,混凝土強度等級為C30,采用HRB400鋼筋,

頂板跨中位置板底鋼筋為I14"sιo0,板面通長鋼筋為’取比=215≡,a',=25ι≡°試

問，考慮受壓區(qū)樓板鋼筋時,板跨中位置正截面受彎承載力設計值M(kN-m∕m),

與下列何項數(shù)值最為接近？()

A、80

B、105

C、125

D、135

答案：B

解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》(GB50010-2010)第6.2.10條式(6.2.1

0-2)計算,α1fcbx=fyAS-l4’代入數(shù)據(jù)解得,相對受壓區(qū)高度為：χ=13mm<

2X25=5Omm,滿足構造要求。根據(jù)第6.2.14條式(6.2.14)計算：IKfyA≡(坨)

=360X154OX(215-25)=105kN?m∕m,由此可知，B項最接近。

10.某鋼筋混凝土簡支梁，安全等級為二級。梁截面25OmmX600mm,混凝土強度

等級C30,縱向受力鋼筋均采用HRB335級鋼筋，箍筋采用HPB300級鋼筋，梁頂

及梁底均配置縱向受力鋼筋，4=C=35mm°提示：相對界限受壓區(qū)高度&b=0.5

5。［2011年真題］1.已知：梁頂面配置了2e16受力鋼筋，梁底鋼筋可按需要配

置。試問，如充分考慮受壓鋼筋的作用，此梁跨中可以承受的最大正彎矩設計值

M(kN-m),應與下列何項數(shù)值最為接近？()

A、455

Bv480

C、519

Dv536

答案：C

解析：截面有效高度hθ=(600—35)mm=565mm,ξb=0.55；當粱頂面的受壓鋼

筋不變時，隨著梁底鋼筋的增大，混凝土受壓區(qū)高度隨之增加抗彎承載力也不斷

提高。

但混凝土受壓區(qū)高度X受到界限受壓區(qū)高度Xb的限值，x≤4ih.,因此當

時抗彎承載力最大，此時X=芻〃：=0.55x565=310.8M。由《混凝土結構設

計規(guī)范》(GB50010-2010)式(6.2.10-1)計算，得：MWalfebX(?-x∕2)+

"

f'yAs'(h0-Cls)=1×14.3×250×310.8×(565~310.8/2)+300×2×201×

(565-35)=519×10??≡=519kN?m。由此可知,C項數(shù)值最為接近。

11.某柱下獨立基礎，基礎埋深為d=1.5m,基礎平面和各層土的壓縮模量如圖

所示。設基礎底面處地基承載力特征值為fak=153kPa,由上部結構傳至基礎頂

面的準永久荷載標準組合產(chǎn)生的軸心壓力Fk=I080kN。

底中心的附加壓力Po最接近于()kPaO

A、183

B、180

C、160

D、153

答案：A

解析：基底附加壓力為由土體自重以外的荷載對土體產(chǎn)生的壓力，則基底附加壓

K+Gk,J080+20×1.5×3×2

Po二一4一_W=-----------3^2--------------18×1.5=183kPa

力為:由此可知，A項

數(shù)值最為接近。

12.某抗震等級為二級的高層框架結構，首層的梁柱中節(jié)點，橫向左、右側梁截

面尺寸及縱向梁截面尺寸如圖所示。梁柱混凝土強度等級為C30,fc=14.3MPa,

ft=1.43MPa,as=as'=60mmo節(jié)點左側梁端彎矩設計值”產(chǎn)、。.52kN?m,右側梁

端彎矩設計值14=249.48kN-m,上柱底部考慮地震作用組合的軸向壓力設計值N=

3484.OkN,節(jié)點上下層柱反彎點之間的距離HcM.65mo

-U±A幾=249.48kN?m

平面剖面1.節(jié)點的剪力設計

值Vj最接近于()kNo

Av973.52

B、1182.43

C、1414.96

D、1476.48

答案:B

解析：根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》(GB50011-2010)附錄D式(D1.1-1)計算，

二級框架節(jié)點核心區(qū)的剪力設計值為：,人9一出〔乩-3J由于節(jié)點兩側

梁截面高度不等，采用平均值hb=(800+600)∕2-700mm;由于as=60mm,hbθ-h

b-as=700-60=640mm;根據(jù)附錄D第D.1.1條規(guī)定，二級框架，剪力增大系數(shù)ηj

b=1.2,則該節(jié)點的剪力設計值為：

....420.52+249.48(0.64-0.06),

X0.640-0.06XI1-4.65-0.70J-由此可知，B項數(shù)值最為接近。

13.某學校田徑場建造在軟弱地基上，由于場地原始地面標高較低，需要大面積

填土2m,填土及地基土層分布情況見圖。為減少田徑場的后期沉降，需采取地

基處理措施，建設所在地區(qū)常用的地基處理方法有如下幾種：①預壓法；②強夯

法和強夯置換法；③振沖法；④砂石樁法；⑤水泥粉煤灰碎石樁法；⑥水泥土攪

拌樁法。［2011年真題］

填土

CN4.000

①淤泥質(zhì)黏土

§

y-17.5kN∕mj&=80kPa

OO

%=15kPaE,=2MPa

②?）質(zhì)黏土

j

y-18.6kN∕mfA=!40kPa4=25kPaE=5MPa

③圓礫石

3.條件同(2),

并已知旋噴樁采用等邊三角形形式布置，假設單樁豎向承載力特征值為280kN,

樁間土承載力折減系數(shù)B取0.3,單樁承載力發(fā)揮系數(shù)入=1.0試問，要求①層淤

泥質(zhì)黏土經(jīng)處理后的復合地基承載力特征值達到120kPa,初步設計時，估算的

旋噴樁合理中心距S(m),與下列何項數(shù)值最為接近？()提示：由置換率求

樁間距可參考砂石樁。

A、1.8

B、2.1

C、2.4

D、2.7

答案：A

解析：根據(jù)《建筑地基處理技術規(guī)范》(JGJ79—2012)第7.1.5條第2款，對

R

frjt-∕jn-f-+βQ.-m,)f.t

有粘結強度增強體復合地基應按下式計算：出代入數(shù)據(jù)

280

120=10×w÷03x(1—m)x80

x08：

可得:z解得，面積置換率期=，:吏i=:麟根

據(jù)《建筑地基處理技術規(guī)范》(JGJ79-2002)第7.2.2條第4款，砂石樁間距

-x08:

—--------≡1.8m

為：0.18【說明】最新規(guī)范《建筑地基

處理技術規(guī)范》(JGJ79-2012)已將舊規(guī)范第7.2.2條第4款的相關公式刪除。

14.某方柱邊長400m,下設等邊三角形承臺，樁的平面布置如圖?；窘M合時

作用于承臺頂面的荷載為F=I500kN,My=200kN?m(朝y負方向)。則作用于板

帶上的彎矩設計值M最接近于()kN?m。

Av340

B、350

C、360

D、370

答案：D

解析：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007—2011)第8.5.18條第2款規(guī)

J

定，對于等邊三樁承臺，作用于板帶上的彎矩設計值為:3(-Γ)式中,

NmaX為扣除承臺和其上填土自重后的三樁中相應于作用的基本組合時的最大單

樁豎向力設計值，經(jīng)計算為:

?nnXE

FMyaX150031500+2005

v--+Σ7=-+^=——5

則作用于板帶上的彎矩設計值為：

N√3）1500+2003（BC八-E7

?w/=^o-S-圣=----∩——-X2-?^×0.4≈370kλ?m

314J914）由此可知，D

項數(shù)值最為接近。

15.支承屋面梁的柱牛腿，如圖所示，寬度b=400mm,屋架在牛腿上的支承長度

為20Omm,豎向力作用點到下柱邊緣的水平距離a=300mm（已考慮安裝偏差20mm）,

外邊緣高h1=h∕3（h為牛腿高度），牛腿底面傾斜角α=45。。作用在牛腿頂部

按荷載效應標準組合計算的豎向力Fvk=450kN,豎向力的設計值Fv=580kN,同時

作用在牛腿頂部按荷載效應標準組合計算的水平拉力Fhk=I20kN,水平拉力的設

計值Fh=I68kN,混凝土強度等級采用C30,鋼筋HRB335級，as=40mm,箍筋為H

h0=810mm,則縱向受拉鋼筋的截面面積AS最接近于（）mm2。

A、1280

Bv1310

C、1400

D、1520

答案：D

解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》(GB50010—2010)第9.3.11條規(guī)定，在牛

腿中，由承受豎向力所需的受拉鋼筋截面面積和承受水平拉力所需的錨筋截面面

積所組成的縱向受力鋼筋的總截面面積為：

F、。Fh580×IO3×3∞.168×IO3.

?41?=δ^Λ+1?2Λ=o.85×8io×3∞+1?2×^δδ~=ι1c5ι14rnm2

由此可知，D項數(shù)值最為接近。

16.某冶金車間設有A8級起重機。試問，由一臺最大起重機橫向水平荷載所產(chǎn)生

的撓度與起重機梁制動結構跨度之比的容許值,應取下列何項數(shù)值較為合適？()

[2011年真題]

A、1/500

B、1/1200

C、1/1800

D、1/2200

答案：D

解析：根據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017—2003)附錄A第A.1.2條規(guī)定，冶

金工廠或類似車間中設有工作級別為A7、A8級吊車的車間，其跨間每側吊車梁

或吊車桁架的制動結構，由一臺最大吊車橫向水平荷載(按荷載規(guī)范取值)所產(chǎn)

生的撓度不宜超過制動結構跨度的1/2200。

17.組合磚柱的截面尺寸為37OmmX62Omm,計算高度為6.6m。采用MUlO磚，M1

0混合砂漿砌筑，面層厚度和鋼筋配置見圖。承受軸心壓力。

4610

????￥

4Φ10

370

2.假設穩(wěn)定系數(shù)ψ=0.75則該組合柱的承載力最接近于()

A、331

B、356

C、482

D、528

答案：C

解析：

22z2

由已知得：f=1.89N∕≡,fc=3.5N∕≡,fy=270N∕≡,對砂漿面層，強度系數(shù)/s=0?9,根據(jù)《砌

體結構設計規(guī)范》(GB50003-2011)第8?2.3條式(8.2.3)計算，該組合柱的承載力為：

A'=%n(∕4+E4+4.)°

=0.76×(l.S9×199800+3.5×29600+0.9×270×628)=481.7fcλr

由此可知，C項數(shù)值最為接近。

18.某雙柱下條形基礎梁，由柱傳至基礎梁頂面的豎向力設計值分別為Fl和F2。

基礎梁尺寸及工程地質(zhì)剖面如圖所示。假定基礎梁為無限剛度，地基反力按直線

+

分布。F1、F2、c

和b值同題（4）。當柱支座寬度的影響略去不計時，其基礎梁支座處最大彎矩

設計值，最接近于（）kN?m。

A、123.16

B、147.80

G399.05

D、478.86

答案：D

解析：因F1、F2、C和b值同題（4）,故計算得基底凈反力為：p=236.47kPa°

由c=1800mm>b可知，左支座處彎矩最大，則基礎梁支座處的最大彎矩值為:

1,

2

MA=-×1.25×236.47×1.8=478.85kN?m?皿

2由此可知，D項數(shù)值最為接近。

19.某商業(yè)樓為五層框架結構，設一層地下室，基礎擬采用承臺下樁基，柱A截

面尺寸為80OmmX800mm,預制方樁邊長為350mm,樁長為27m,承臺厚度為800

mm,有效高度hθ取750mm,板厚為600mm,承臺及柱的混凝土強度等級均為C30

（ft=1.43N∕mm2）,抗浮設計水位+5.000,抗壓設計水位+3.500。柱A下基礎

剖面及地質(zhì)情況見圖。［2013年真題］提示：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（G

B50007—2011）作答，根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94—2008）作答。

+5000（抗浮設計水位）

S

填土

G§

（抗壓設計水位）

柱B

粉砂

rιi

淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土

gsfc=3OkPa

粉質(zhì)黏土/k=60kPa

粉細砂9成=80kPa

rι

qs∣c=6000kPa

I

§

§8

i

1—2.

試問，當根據(jù)土的物理指標與承載力參數(shù)之間的經(jīng)驗關系確定單樁豎向極限承載

力標準值時，預制樁單樁抗壓承載力特征值（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）

A、1000

B、1150

G2000

D、2300

答案：B

解析：根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》(JGJ94-2008)第5.3.5條規(guī)定，地基的承

載能力表達式為：0-?心一心”；二5：”-1代入數(shù)據(jù)可知，地基極限承載力標

準值為：47*0交加7*3卜8)(妍80卜035,6000?2345工丫根據(jù)第5.2.2條式(5.2.

R_Q江一."5一］jyτ<kV

2)計算，預制樁抗壓承載力特征值為：“T一一~…’由此可知，B

項數(shù)值最為接近。

20.某重級工作制吊車的單層廠房，其邊跨縱向柱列的柱間支撐布置及幾何尺寸

如圖所示。上段、下段柱間支撐ZC7、ZC-2均采用十字交叉式，按柔性受拉斜

桿設計，柱頂設有通長剛性系桿。鋼材采用Q235鋼，焊條為E43型。假定，廠

房山墻傳來的風荷載設計值R=IIOkN,吊車縱向水平剎車力設計值T=125kN0［2

剛性系桿

013年真題］4.下段柱間支撐ZC-2結構形

式同題21,與廠房柱連接如圖所示。假定，支撐拉力設計值N=280kN°試問，支

撐角鋼與節(jié)點板連接的側面角焊縫長度I(mm)應與下列何項數(shù)值最為接近？O

Bv240

C、280

Dv300

答案：B

解析：根據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017—2003)第3.4.1條表3.4.1-3可知，

角焊縫的強度設計值''=160N∕mm2;根據(jù)第7.1.3條規(guī)定，肢背側焊縫承受0.

,0.7Λr0.7X280×IO3,

=η――=------------≈21l9omrj

7N。.「L、1二所+2*9=219+2*8=235巾小，由此可知，

B項數(shù)值最為接近。

21.某建筑物的地基設計等級為乙級，獨立柱基的尺寸及樁的布置見圖。荷載效

應的基本組合為：由上部結構傳至基礎頂面的豎向荷載設計值Fk=8000kN,力矩

設計值Mk=I200kN?m;基礎采用泥漿護壁鉆孔灌注樁，樁徑d=600mm,承臺埋置

深度3m,各土層的樁基礎設計參數(shù)見表。.

土層編號土層厚敷mq./kPa_____“必

1530

2525

3335

4440

510（樁端進內(nèi)?力層2m）502500

8.在驗算樁身混凝土強度時，下列（）不符合《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94-2

008）的規(guī)定。

A、預制樁的工作條件系數(shù)取0.85

B、灌注樁的工作條件系數(shù)取0.7?0.8

C、取結構重要性系數(shù)1.0

D、取安全系數(shù)1.0

答案：D

解析：根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》(JGJ94—2008)第5.8.3條，關于驗算樁身

強度的規(guī)定中，采用了工作條件系數(shù)，在條文說明表14中可知，說明是參考了

上海地區(qū)的經(jīng)驗，未考慮結構重要性系數(shù)，即取這個系數(shù)為1.0。在計算公式中，

采用了的混凝土軸心抗壓強度設計值，采用分項系數(shù)描述的設計表達式，不存在

安全系數(shù)的問題。

22.某單層鋼結構廠房YO=I.0,柱距12m,其鋼吊車梁采用Q345鋼制造，E50

型焊條焊接。吊車為軟鉤橋式吊車，起重量Q=50t∕IOt,小車重g=15t,最大輪

壓標準值P=470kN°[2014年真題]5.假定，吊車梁采用突緣支座，支座加勁肋與

腹板采用雙面角焊縫連接，焊腳尺寸hf=10mm,支座反力設計值R=1727.8kN,腹

板高度為1500mm。試問，角焊縫的剪應力設計值(N∕mm2),與下列何項數(shù)值

最為接近？O提示：角焊縫的強度計算時，支座反力設計值需乘以放大系數(shù)1.

2o

A、100

B、120

Cx135

D、155

答案：A

解析：根據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017—2003)第7.1.3條式(7.1.3-2)計

算，角焊縫的剪應力設計值為：∣w=1500-2X10=1480mm,

1.2R1.221727.8103,

=----------?—=--------?------------=10λ0λNxtmm*3

2^0-hf--20-^10由此可知，A項數(shù)值最為接近。

23.圖所示的框架為某框架一剪力墻結構中的一根邊框架，其抗震等級為二級，

底部一`二層頂梁截面高度為700mm,梁頂與板頂平，柱截面為70Omm義700mm。

已知在重力荷載和地震作用下，柱BC的軸壓比為0.75,節(jié)點B和柱BC未按“強

柱弱梁”調(diào)整的組合彎矩設計值(kN?m)如圖所示。［2012年真題］提示：①對應

于地震作用標準值，各層框架承擔的剪力均不小于結構總剪力的20%；②按《高

層建筑混凝土結構技術規(guī)程》(JGJ3—2010)作答。

7

D

450

b)

2.假定,角柱AD

在重力荷載和地震作用組合下，柱上、下端按“強柱弱梁”要求調(diào)整后的彎矩設

計值分別為=319kN?m'=328kN?m(同為順時針方向)。試問，

抗震設計時柱AD端部截面的剪力設計值(kN)與下列何項數(shù)值最為接近？()

A、175

B、200

C、225

Dv250

答案：B

解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》(JGJ3—2010)第6.2.4條規(guī)定,

角柱剪力設計值應乘以1.1的放大系數(shù)；又根據(jù)第6.2.3條第2款規(guī)定，剪力設

卜._—/:-.吟

計值按下式計算：至其中：①ηvc為剪力增大系數(shù)，對于二級

框架(其他結構中)取〃=I二

②為柱凈高，Hr=4.5-0.7=3.8;故柱AD端部截面的剪力設計

值為：l.l×1.2×(319+328)。由

Hrt3.8

此可知，c項數(shù)值最為接近。

24.某學校田徑場建造在軟弱地基上，由于場地原始地面標高較低，需要大面積

填土2m,填土及地基土層分布情況見圖。為減少田徑場的后期沉降，需采取地

基處理措施，建設所在地區(qū)常用的地基處理方法有如下幾種：①預壓法；②強夯

法和強夯置換法；③振沖法；④砂石樁法；⑤水泥粉煤灰碎石樁法；⑥水泥土攪

拌樁法。［2011年真題］

填土4.000

①淤泥質(zhì)黏土

F=17.5kN∕mjf*=80kPa

?=15kPaEs=2MPa

②?）質(zhì)黏土

5

y-18.6kN∕mfA=!40kPa4=25kPaa=5MPa

③呵礫石

1.項目建設工

期緊，變形控制要求嚴格，建設單位要求在地基處理方案確定前，選擇兩個可行

的地基處理方法進行技術經(jīng)濟比較。試問，下面哪個選項的地基處理方法最為合

理？()

A、①④

B、②⑤

C、③⑥

D、⑤⑥

答案:D

解析：根據(jù)《建筑地基處理技術規(guī)范》(JGJ79—2012)逐項判別。①項，預壓

法的工期長，建設工期緊的情況下不適用。②項，根據(jù)第6.1.2條可知，強夯法

不適用于軟土地基，強夯置換法適用于軟塑?流塑的黏性土地基上對變形要求不

嚴格的工程。③④項，根據(jù)第7.2.1條第1款規(guī)定，振沖法適用于擠密處理松散

砂土、粉土、粉質(zhì)黏土、素填土、雜填土等地基，以及用于處理可液化地基；飽

和黏土地基，如對變形控制不嚴格，可采用砂石樁置換處理。⑤項，根據(jù)第7.7.

3條第1款第1、3項規(guī)定，水泥粉煤灰碎石樁可通過長螺旋鉆機取土成孔，然

后灌注水泥粉煤灰碎石等材料，也可采用沉管工藝成樁，樁體強度較高，與樁間

土構成復合地基，具有較高的承載力。⑥項，根據(jù)第7.3.1條第2款規(guī)定，水泥

攪拌樁的施工工藝分為漿液攪拌法和粉體攪拌法，可采用單軸、雙軸、多軸攪拌

或連續(xù)成槽攪拌形成柱狀、壁狀'格柵狀或塊狀水泥土加固體。

25.某鋼筋混凝土柱，截面尺寸為30OmmX500mm,混凝土強度等級為C30,縱向

受力鋼筋為HRB400,縱向鋼筋合力點至截面近邊緣的距離as=as'=40mmo3.

設軸向壓力作用點至縱向受拉鋼筋合力點的距離e=569r≡,受拉縱筋面積AS=I

521mm2,受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deq=22mm,等效應力。Sk=I86N∕mm2,構

件直接承受重復動力荷載，其余條件同上題，則構件的最大裂縫寬度WmaX(mm)

與()項數(shù)值最為接近。

A、0.143

B、0.174

C、0.221

Dv0.281

答案：D

解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》(GB50010—2010)第7.1.2條計算如下：

①按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率為：Pte=AS/Ate；對

矩形截面的偏心受拉構件，有效受拉混凝土截面面積：Ate=O.5bh=0.5X300

×500=75000mm2,則可得：Pte=I521/75000=0.020；②對直接承受重復荷載的

構件，取裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)Ψ=1.0,則可計算得最大裂縫寬

2.1×1.00×186×(1.9×30+0.08×z?∩)

?J?U工U

二200∞0

度為：=0.283mm由此可知，D項數(shù)

值最為接近。

26.某辦公樓平面布置如圖所示，采用裝配式鋼筋混凝土樓蓋，MUlo磚墻承重。

縱墻及橫墻厚度均為240mm,砂漿強度等級M5,底層墻高H=4.5m(從基礎頂面

算起至一層樓板底面），隔墻厚120mm。則下列高厚比驗算錯誤的是（）。

Ii

2000,.2000LL2000,.

ILII尊1tEIl-I.I..I.I.IliH.I-------.T--------:

4000,4000,4000/4000/4000,4000

1200012000

A、外縱墻滿足

B、承重橫墻滿足

C、內(nèi)縱墻滿足

Dx內(nèi)隔墻不滿足

答案：D

解析:根據(jù)《砌體結構設計規(guī)范》（GB50003—2011）第4.2.1條表4.2.1可知，

橫墻最大間距s=12mV32m,其屬于剛性方案。①外縱墻高厚比驗算由s=12m,H

=4.5m,知s=12m>2H=9m;根據(jù)第5.1.3條表5.1.3可知，H0=1.OH；查第6.1.

1條表6.1.1可知,砂漿強度等級M5時允許高厚比邙]=24；又μ2=1-0.4bs∕s=

1-0.4×2∕4=0.8>0,7,由第6.1.1條式（6.1.1）計算，得：高厚比B=HO∕h=4.

5/0.24=18.75V∣12[B]=O.8X24=19.2,滿足高厚比要求。②承重橫墻高厚比驗

算縱墻間距s=6.2m,則H=4.5mVsV2H=9m;根據(jù)第5.1.3條表5.1.3可知，HO

=0.4s+02H=0.4X6.2+0.2X4.5=3.38m；由第6.1.1條式(6.1.1)計算，得高

厚比B=HO∕h=3380∕240=14.08V[g=24,滿足高厚比要求。③內(nèi)縱墻高厚比驗

算由于內(nèi)縱墻的厚度、砌筑砂漿'墻體高度均與縱墻相同，洞口寬度小于外墻的

洞口寬度，外墻高厚比驗算滿足要求，則內(nèi)縱墻也滿足高厚比要求。④隔墻高厚

比驗算因隔墻上端在砌筑時，一般用斜放立磚頂住樓板，故可按頂端為不動錢支

點考慮。設隔墻與縱墻咬槎拉結，則s=6.2m,2H=9m>s>H=4.5m;查第5.1.3

條表5.1.3可得，HO=O.4s+0.2H=3.38m；由于隔墻是非承重墻，則

Is_12

%=L2+加方x(240-120)=1.44根據(jù)第6JJ條式％J⑴計算，得：B

=H0∕h=3380∕120=28.16<μ1[β]=1.44X24=34,56,滿足高厚比要求。

27.關于柱軸壓比限值的要求，下列各項不正確的是Oo

A、框支剪力墻結構，抗震等級屬于一級的框支柱(包括框支角柱)，其軸壓比

不宜大于0.60

B、框架一剪力墻結構，抗震等級屬一級的框架柱，當剪力墻部分承受的地震傾

覆力矩小于結構總地震傾覆力矩的50%較多時，其框架柱軸壓比不宜大于0.65

C、框架一核心筒結構，抗震等級屬一級的框架柱，當核心筒結構承受的地震傾

覆力矩大于結構總地震傾覆力矩的50%時，其框架柱軸壓比不宜大于0.75

D、筒中筒結構，抗震等級屬一級的密集柱，沿柱全高采用井字復合箍，箍筋間

距IoOmm、肢距150mm、箍徑12mm；其內(nèi)筒承受的地震傾覆力矩小于結構總地震

傾覆力矩的50%較多時，其密集柱的軸壓比不宜大于0.75

答案：D

解析：筒中筒結構的受力情況，在側向荷載作用下與框架一剪力墻結構相類似。

根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》(GB50011—2010)第6.3.6條表6.3.6可知，抗震

等級屬于一級的外筒密集柱軸壓比限值可取0.75,但又因此柱全高均以箍距不

大于IOOmm、肢距不大于200mm、箍徑又不小于12mm的井字復合箍，根據(jù)注3,

軸壓比限值可增大0.10。故密集柱的軸壓比限值宜為0.85o

28.某矩形框筒，平面尺寸如圖所示，總高度102m,承受水平力q=20kN∕m,框筒

截面可簡化成雙槽形截面，該截面如圖6-38所示。角柱為L形'截面面積A3=6.

41m2s形心坐標y=0.90m°槽形截面慣性矩為3056.5m4。計算圖中底層3號柱所

受的軸力N3最接近于()kNo

4.001.20X7+I.80X?-22.804.00Λ≡9.401200木9.40,

*0.80諼

g

xo定8

s∞

Sg

XH

O

K

,8

一I

/.=30.80

結構平面等效平面

A、1564.9

B、1711.4

C、1956.2

D、2094.8

答案：D

I2

SL―?LM=IH=4-×20×102=104040kN?

解析：矩形框筒底部彎矩為：2v2槽形截面

M104040,,X,.2

.,?Jr-=O=,-=×9o.O=32o.δok.v?∕m?.—一?,?.∣、，

應力為：I3056.5則3號枉所受的軸力為：N3=σA3=32

6.8×6.41=2094.8kNo由此可知,D項數(shù)值最為接近。

29.某商業(yè)樓為五層框架結構，設一層地下室，基礎擬采用承臺下樁基，柱A截

面尺寸為80OmmX800mm,預制方樁邊長為350mm,樁長為27m,承臺厚度為800

mm,有效高度hθ取750mm,板厚為600mm,承臺及柱的混凝土強度等級均為C30

(ft=1.43N/mm2),抗浮設計水位+5.000,抗壓設計水位+3.500。柱A下基礎

剖面及地質(zhì)情況見圖。［2013年真題］提示：根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》(G

B50007—2011)作答，根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》(JGJ94—2008)作答。

十5OOO（抗浮設計水位）

S

G§填土7

（抗壓設計水位）

柱B

I粉砂

rιi

淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土

gsfc=3OkPa

粉質(zhì)黏土/k=60kPa

粉細砂成=

I980kPa

rι

qs∣c=6000kPa

假定，各層土的基樁抗拔系數(shù)人均為0.7。試問,預制樁基樁抗拔極限承載力標

準值（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）

A、500

B、600

Cv1100

D、1200

答案：C

解析：根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》(JGJ94-2008)第5.4.6條規(guī)定，預制樁基

樁抗拔極限承載力標準值公式為：1二二1Qj代入數(shù)據(jù)可得，極限承載力為:

TUk=Z=0.7X4XO.35X(17X30坨X60+2X80)=1127kN由此可知C項

數(shù)值最為接近。

30.某三跨十層現(xiàn)澆框架，抗震等級二級，第一層層高3.9m,地面到基礎頂面1.

1m,柱截面尺寸為50OmmX500mm,梁高60Omm,混凝土C25,縱筋HRB335級，

箍筋HPB300級，在豎向荷載地震作用組合下內(nèi)柱有關截面如圖所示，其內(nèi)力值

見表。

位置內(nèi)力右震