7.3地基的極限承載力7.3.1普朗德爾極限荷載or0rnm

/7-

45

+

/245

-

/245

-

/2ⅠⅡⅢabcda

c

d

普朗德爾承載力理論(a)滑動(dòng)面形狀：(b)對(duì)數(shù)螺旋線(a)(b)Ⅰ區(qū)—朗肯主動(dòng)區(qū)

Ⅱ區(qū)—過渡區(qū)

Ⅲ區(qū)—朗肯被動(dòng)區(qū)普朗德爾根據(jù)剛塑體的靜力平衡條件得出極限荷載的理論解為ⅠⅡⅢ賴斯納（1924）將基礎(chǔ)底面以上土的自重應(yīng)力以均布超載q=

0d代替，且不考慮兩側(cè)土的抗剪強(qiáng)度，推得地基的極限荷載理論公式斯肯普頓極限承載力：1952年假設(shè)飽和軟黏土φ=02、矩形基礎(chǔ)1、條形基礎(chǔ)適應(yīng)于飽和軟黏土7.3.2太沙基極限荷載1.理論假定①條形基礎(chǔ)，基礎(chǔ)底面壓力均勻分布；②基礎(chǔ)底面粗糙，基礎(chǔ)和地基間不會(huì)發(fā)生相對(duì)滑動(dòng)；③基礎(chǔ)兩側(cè)土的抗剪強(qiáng)度為0，將基礎(chǔ)底面以上土的自重應(yīng)力以均布超載q=

0d代替；④地基發(fā)生滑動(dòng)時(shí)，滑動(dòng)面的形狀兩端為直線，中間為曲線，左右對(duì)稱，分為三個(gè)區(qū)I區(qū)—基礎(chǔ)底面下的楔形壓密區(qū)Ⅱ區(qū)—滑動(dòng)面為曲面，按對(duì)數(shù)螺旋線變化Ⅲ區(qū)—滑動(dòng)面與水平面呈45

-

/2角的等腰三角形，是朗肯被動(dòng)區(qū)45

-

/245

-

/2ⅠⅡⅢabcda

q=

0d

太沙基假設(shè)的地基滑動(dòng)面puⅡⅢ

q=

0db2.地基極限荷載以彈性壓密I區(qū)a

ab為研究對(duì)象，作用于I區(qū)土楔上力包括：①土楔a

ab頂面的極限荷載；②土楔a

ab的自重；③土楔滑動(dòng)斜面a

b、ab上的黏聚力c；④Ⅱ區(qū)、Ⅲ區(qū)土體滑動(dòng)時(shí)，對(duì)斜面a

b、ab的被動(dòng)土壓力。I區(qū)土楔在以上諸力作用下，處于極限平衡狀態(tài)，根據(jù)靜力平衡條件，可得太沙基極限承載力：45

-

/245

-

/2ⅠⅡⅢabcda

q=

0d

太沙基假設(shè)的地基滑動(dòng)面puⅡⅢ

q=

0db

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

N

00.511.21.84.011.021.845.4125326Nq1.01.642.694.457.4212.722.541.481.3173.3Nc5.717.329.5812.917.625.137.257.795.7172.2太沙基在地基整體剪切破壞的條件下推導(dǎo)得到的，適用于壓縮性較小的密實(shí)地基對(duì)于松軟的壓縮性較大的地基土，可能發(fā)生局部剪切破壞，太沙基根據(jù)應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系資料，建議采用降低土的強(qiáng)度指標(biāo)c、

的方法對(duì)公式進(jìn)行修正方形基礎(chǔ)：1、整體剪切破壞2、局部剪切破壞圓形基礎(chǔ)：1、整體剪切破壞2、局部剪切破壞地基承載力特征值fak7.3.3漢森極限荷載港口和水工建筑物經(jīng)常承受較大的水平荷載，如土壓力、水壓力、波浪力、繩纜力等作用力，漢森極限荷載公式考慮了影響地基極限荷載的多種因素基礎(chǔ)底面的形狀、荷載偏心和作用方向傾斜、基礎(chǔ)埋置深度范圍內(nèi)土的抗剪強(qiáng)度、基礎(chǔ)底面和地層傾斜等因素式中：pu—地基豎向極限荷載，kPa；q—基礎(chǔ)底面以上的邊載，kPa；c—地基土的黏聚力，kPa；

—基底以下土的重度（地下水位以下采用浮重度），kN/m3；b—基礎(chǔ)寬度，m；N

，Nc，Nq—承載力系數(shù)；S

，Sc，Sq—基礎(chǔ)形狀系數(shù)；i

，ic，iq—