目錄 29.1鋼絲繩吊載能力復(fù)核： 29.2預(yù)埋件的驗(yàn)算 59.3塔式起重機(jī)基礎(chǔ)驗(yàn)算 89.3.1塔吊基礎(chǔ)概況 89.3.2計(jì)算模型 99.3.3計(jì)算參數(shù) 109.3.4塔吊支腿荷載傳力結(jié)構(gòu)的分析 269.3.5結(jié)構(gòu)計(jì)算 60PAGE9.1鋼絲繩吊載能力復(fù)核：1）鋼絲繩吊載能力復(fù)核，選取最危險(xiǎn)工況吊裝回轉(zhuǎn)G=2.346t：鋼絲繩選用6X37S+FC-1770-22（GB8918）吊裝鋼絲繩最小破斷拉力為P=283kN，吊裝鋼絲繩夾角控制在30°內(nèi)，四繩吊裝。cos15°=0.97。N=K1*G/n/Cosα≤P/K2N=（1.2*2.346t/4/Cos15=0.72t）≤（28.3t/9=3.14t），滿足吊裝要求。式中：N—每根鋼絲繩索具的受拉力；G—吊載；n—吊索根數(shù)；α—吊索鋼絲繩與豎向夾角；P—吊索鋼絲繩的破斷拉力；K1—吊裝時(shí)動(dòng)載系數(shù)，取1.2；K2—吊索鋼絲繩的安全系數(shù)，取9。附表弓形卸扣9.2預(yù)埋件的驗(yàn)算9.3塔式起重機(jī)基礎(chǔ)驗(yàn)算9.3.1塔吊基礎(chǔ)概況1、利用60層屋面西南側(cè)，設(shè)計(jì)為消防水池基礎(chǔ)的結(jié)構(gòu)作為塔吊基礎(chǔ)，設(shè)計(jì)消防水池設(shè)計(jì)為600m3（分兩格），即蓄水滿載時(shí)水壓力為600T。2、塔吊安裝至拆卸階段，消防水池僅施工藍(lán)色區(qū)域水池底板及側(cè)墻，且不蓄水。消防水池剩余主體部分待3#塔吊拆除后施工及后繼蓄水。3、塔吊基礎(chǔ)的布置3#塔吊拆除階段，同時(shí)存在3#塔吊與4#塔吊同時(shí)存在的工況，因此計(jì)算書(shū)同時(shí)考慮2臺(tái)塔吊同時(shí)存在時(shí)的承載。塔吊布置如下圖所示：9.3.2計(jì)算模型1、L60層模型2、工程整體模型9.3.3計(jì)算參數(shù)1、結(jié)構(gòu)自重荷載基礎(chǔ)區(qū)域模型計(jì)算含結(jié)構(gòu)梁自重荷載、250mm厚板自重荷載、西側(cè)水池底板及側(cè)壁荷載；圖梁自重計(jì)算參數(shù)圖板自重計(jì)算參數(shù)圖消防水池側(cè)壁線性恒荷載圖消防水池底板均布荷載其中：消防水池底板自重荷載=水池底板厚度0.3m×鋼筋混凝土容重26KN/m3=7.8KN/㎡；消防水池側(cè)壁荷載=水池高度7.2m×水池厚度0.3m×鋼筋混凝土容重26KN/m3=56.16KN/m。圖消防水池剖面大樣2、恒荷載：基礎(chǔ)區(qū)域模型計(jì)算恒荷載?。?.0KN/㎡圖均布恒荷載（含消防水池底板荷載）3、活荷載：基礎(chǔ)區(qū)域模型計(jì)算活荷載?。?.5KN/㎡圖均布活荷載計(jì)算參數(shù)4、塔吊荷載（1）3#塔吊荷載1）3#塔吊懸臂高度為5個(gè)標(biāo)準(zhǔn)節(jié)，廠家說(shuō)明書(shū)中給出的支腿反力為：工作狀態(tài)：豎向力：RA(-30139kg)、RB(11618kg)、RC(53375kg)、RD(11618kg)、水平力（995kg）非工作狀態(tài)：豎向力：RA(-34048kg)、RB(10784kg)、RC(55617kg)、RD(10784kg)、水平力（4822kg）計(jì)算最不利支腿荷載按兩種工作狀態(tài)的最大值篩選合并，即最不利狀態(tài)：豎向力：RA(-34048kg)、RB(11618kg)、RC(55617kg)、RD(11618kg)、水平力（4822kg）換算為KN：豎向力：RA(-341KN)、RB(117KN)、RC(557KN)、RD(117KN)、水平力（50KN）注：此支腿荷載包含塔吊十字鋼梁（底座）荷載圖截圖自3#塔吊說(shuō)明書(shū)則支腿荷載工況為：（2）4#塔吊支腿荷載4#塔吊廠家說(shuō)明書(shū)中給出的支腿反力為：圖截圖自4#塔吊說(shuō)明書(shū)工作狀態(tài)1：豎向力：RA(-20075kg)、RB(4783kg)、RC(29641kg)、RD(4783kg)、水平力（0kg）工作狀態(tài)2：豎向力：RA(-25655.4kg)、RB(5827.3kg)、RC(37309.9kg)、RD(5827.3kg)、水平力（1293kg）非工作狀態(tài)：豎向力：RA(-26839.4kg)、RB(4264.8kg)、RC(35368.9kg)、RD(4264.8kg)、水平力（5689.4kg）計(jì)算最不利支腿荷載按兩種工作狀態(tài)的最大值篩選合并，即最不利狀態(tài)：豎向力：RA(-26839.4kg)、RB(5827.3kg)、RC(37309.9kg)、RD(5827.3kg)、水平力（5689.4kg）換算為KN：豎向力：RA(-269KN)、RB(59KN)、RC(374KN)、RD(59KN)、水平力（57KN）注：此支腿荷載包含塔吊十字鋼梁（底座）荷載則支腿荷載工況為：（3）3#塔吊和4#塔吊支腿荷載各工況組合序號(hào)組合形式3#塔吊支腿荷載工況4#塔吊支腿荷載工況1組合1-12組合1-23組合1-34組合1-45組合2-16組合2-27組合2-38組合2-49組合3-110組合3-211組合3-312組合3-413組合4-114組合4-215組合4-316組合4-49.3.4塔吊支腿荷載傳力結(jié)構(gòu)的分析（1）3#塔吊支腿荷載傳力結(jié)構(gòu)的分析1）3#塔吊十字底座的北側(cè)兩支腿設(shè)置于鋼牛腿上，鋼牛腿錨固于南北向兩條梁800×1000、800×1500梁側(cè)。2）施加予牛腿的荷載為：①豎向荷載②牛腿自重荷載③水平荷載3）荷載通過(guò)牛腿傳遞予結(jié)構(gòu)梁力為：①豎向荷載②牛腿自重荷載③水平荷載④豎向荷載產(chǎn)生的扭矩⑤牛腿自重產(chǎn)生的扭矩⑥水平荷載產(chǎn)生的豎向扭矩⑦水平荷載產(chǎn)生的水平向扭矩。水平力分解按不利情況考慮：①水平力施加于梁面，對(duì)梁產(chǎn)生扭矩；②水平力與梁成45°角，分解為縱橫向兩個(gè)力，設(shè)兩個(gè)力=同水平力（不按/2折減），（以下水平力均同此分解方法）4）如下圖所示：5）3#塔吊十字底座的北側(cè)兩支腿設(shè)置于東西向600×1000mm梁上，設(shè)置預(yù)埋板6）施加予預(yù)埋板的荷載為：①豎向荷載②水平荷載7）荷載通過(guò)牛腿傳遞予結(jié)構(gòu)梁力為：①豎向荷載②水平荷載③水平荷載產(chǎn)生的豎向扭矩。8）荷載輸入模型示意圖（3）3#塔吊支腿施加荷載力計(jì)算2）北側(cè)兩支腿①支腿豎向力：F（1-1）=557KN；F（1-2）=117KN；F（1-3）=117KN；F（1-4）=-341KN②支腿豎向力F作用時(shí)分別產(chǎn)生的扭矩：N（1-1）=557KN×0.75m（支腿豎向力距梁中線距離）=418KN?m；N（1-2）=117KN×0.75m=88KN?m;N（1-3）=117KN×0.75m=88KN?m;N（1-4）=-341KN×0.75m=-256KN?m③牛腿自重：G1=502.83kg=5KN；④牛腿自重產(chǎn)生的扭矩：NG=51KN×0.75m=3.9KN?m（支腿豎向力距梁中線距離）；⑤水平力：F2=50KN⑥支腿水平力產(chǎn)生的豎向扭矩：N2=50KN×0.5m（1/2梁高）=25KN?m⑦支腿水平力產(chǎn)生的水平扭矩：Txy水平=50KN×0.75m=37.5KN?m得出：當(dāng)支腿豎向力557KN作用于牛腿時(shí)，產(chǎn)生的豎向力F=F1+G=557KN+5KN=562KN；豎向扭矩N=N1+NG+N2=418KN?m+3.9KN?m+25KN?m=447KN?m；水平力F2x=50KN,水平力F2y=50KN,水平向扭矩Txy=37.5KN?m當(dāng)支腿豎向力117KN作用于牛腿時(shí)，產(chǎn)生的豎向力F=F1+G=117KN+5KN=122KN；豎向扭矩N=N1+NG+N2=88KN?m+3.9KN?m+25KN?m=117KN?m；水平力F2x=50KN,水平力F2y=50KN,水平向扭矩Txy=37.5KN?m當(dāng)支腿豎向力117KN作用于牛腿時(shí)，產(chǎn)生的豎向力F=F1+G=117KN+5KN=122KN；豎向扭矩N=N1+NG+N2=-256KN?m+-(25)KN?m=-281KN?m；水平力F2x=50KN,水平力F2y=50KN,水平向扭矩Txy=37.5KN?m1）南側(cè)兩支腿豎向力：F（1-1）=557KN；F（1-2）=117KN；F（1-3）=117KN；F（1-4）=-341KN水平力：F（2-x）=50KN;F（2-y）=50KN扭矩：N=50KN×0.5m（1/2梁高）=25KN?m（方向與水平力方向一致）（2）4#塔吊支腿荷載傳力結(jié)構(gòu)的分析1）3#塔吊基礎(chǔ)底座2個(gè)支腿梁上，支腿施加與梁的荷載為：1）施加予預(yù)埋板的荷載為：①豎向荷載②水平荷載2）荷載通過(guò)牛腿傳遞予結(jié)構(gòu)梁力為：①豎向荷載②水平荷載③水平荷載產(chǎn)生的豎向扭矩。（4）3#塔吊支腿施加荷載力計(jì)算豎向力：F（1-1）=557KN；F（1-2）=117KN；F（1-3）=117KN；F（1-4）=-341KN水平力：F（2-x）=50KN;F（2-y）=50KN扭矩：N=50KN×0.5m（1/2梁高）=25KN?m（方向與水平力方向一致）6、計(jì)算參數(shù)信息9.1.3L60層模型計(jì)算分析最不利工況1、對(duì)3#4#塔吊基礎(chǔ)范圍結(jié)構(gòu)，代入前述16種荷載組合分別計(jì)算，分析最不利情況。2、基礎(chǔ)范圍梁結(jié)構(gòu)如下圖所示編號(hào)。計(jì)算各荷載組合分析結(jié)果如下：組合1序號(hào)3#塔吊支腿荷載工況4#塔吊支腿荷載工況1圖模型結(jié)構(gòu)配筋驗(yàn)算圖圖模型計(jì)算配筋襯圖組合2：序號(hào)3#塔吊支腿荷載工況4#塔吊支腿荷載工況2圖模型結(jié)構(gòu)配筋驗(yàn)算圖圖模型計(jì)算配筋襯圖組合3序號(hào)3#塔吊支腿荷載工況4#塔吊支腿荷載工況3圖模型結(jié)構(gòu)配筋驗(yàn)算圖圖模型計(jì)算配筋襯圖組合4：序號(hào)3#塔吊支腿荷載工況4#塔吊支腿荷載工況4圖模型結(jié)構(gòu)配筋驗(yàn)算圖圖模型計(jì)算配筋襯圖組合5：序號(hào)3#塔吊支腿荷載工況4#塔吊支腿荷載工況5圖模型結(jié)構(gòu)配筋驗(yàn)算圖圖模型計(jì)算配筋襯圖組合6：序號(hào)3#塔吊支腿荷載工況4#塔吊支腿荷載工況6圖模型結(jié)構(gòu)配筋驗(yàn)算圖圖模型計(jì)算配筋襯圖組合7：序號(hào)3#塔吊支腿荷載工況4#塔吊支腿荷載工況7圖模型結(jié)構(gòu)配筋驗(yàn)算圖圖模型計(jì)算配筋襯圖組合8：序號(hào)3#塔吊支腿荷載工況4#塔吊支腿荷載工況8圖模型結(jié)構(gòu)配筋驗(yàn)算圖圖模型計(jì)算配筋襯圖組合9序號(hào)3#塔吊支腿荷載工況4#塔吊支腿荷載工況9圖模型結(jié)構(gòu)配筋驗(yàn)算圖圖模型計(jì)算配筋襯圖組合10：序號(hào)3#塔吊支腿荷載工況4#塔吊支腿荷載工況10圖模型結(jié)構(gòu)配筋驗(yàn)算圖圖模型計(jì)算配筋襯圖組合11：序號(hào)3#塔吊支腿荷載工況4#塔吊支腿荷載工況11圖模型結(jié)構(gòu)配筋驗(yàn)算圖圖模型計(jì)算配筋襯圖組合12：序號(hào)3#塔吊支腿荷載工況4#塔吊支腿荷載工況12圖模型結(jié)構(gòu)配筋驗(yàn)算圖圖模型計(jì)算配筋襯圖組合13序號(hào)3#塔吊支腿荷載工況4#塔吊支腿荷載工況13圖模型結(jié)構(gòu)配筋驗(yàn)算圖圖模型計(jì)算配筋襯圖組合14序號(hào)3#塔吊支腿荷載工況4#塔吊支腿荷載工況14圖模型結(jié)構(gòu)配筋驗(yàn)算圖圖模型計(jì)算配筋襯圖組合15：序號(hào)3#塔吊支腿荷載工況4#塔吊支腿荷載工況15圖模型結(jié)構(gòu)配筋驗(yàn)算圖圖模型計(jì)算配筋襯圖組合16序號(hào)3#塔吊支腿荷載工況4#塔吊支腿荷載工況16圖模型結(jié)構(gòu)配筋驗(yàn)算圖圖模型計(jì)算配筋襯圖梁編號(hào)組合1-1組合1-2組合1-3組合1-4組合2-1組合2-2組合2-3組合2-4梁1G1.1-1.148-0-4848G1.1-1.148-0-4848G1.1-1.148-0-4848G1.1-1.148-0-4848G1.1-1.148-0-4848G1.1-1.148-0-4848G1.1-1.148-0-4848G1.1-1.148-0-4848梁2G1.1-1.132-0-3232G1.1-1.132-0-3232G1.1-1.132-0-3239G1.1-1.132-0-3234G1.1-1.132-0-3232G1.1-1.132-0-3232G1.1-1.132-0-3232G1.1-1.132-0-3232梁3G1.1-1.124-0-2430G1.1-1.124-0-2431G1.1-1.124-0-3236VT:1-0.1G1.1-1.124-0-2433G1.1-1.124-0-2428G1.1-1.124-0-2628G1.1-1.124-0-2931G1.1-1.124-0-2431梁4G0.8-0.824-18-2424G0.8-0.824-18-2524G0.8-0.824-18-2624G0.8-0.824-18-2524G0.8-0.824-18-1824G0.8-0.824-18-2324G0.8-0.824-18-2424G0.8-0.824-18-1824梁5G3.5-3.517-17-1022VT:14-0.8G2.8-2.811-8-109VT:13-0.7G2.6-2.69-7-109VT:13-0.8G2.6-2.612-7-108VT:14-0.8G3.5-3.517-16-1022VT:14-0.8G2.8-2.811-7-109VT:14-0.7G2.6-2.69-7-107VT:13-0.7G2.9-2.912-7-108VT:14-0.8梁編號(hào)組合3-1組合3-2組合3-3組合3-4組合4-1組合4-2組合4-3組合4-4梁1G1.1-1.148-0-4848G1.1-1.148-0-4848G1.1-1.148-0-4848G1.1-1.148-0-4848G1.1-1.148-0-4848G1.1-1.148-0-4848G1.1-1.148-0-4848G1.1-1.148-0-4848梁2G1.1-1.132-0-3232G1.1-1.132-0-3232G1.1-1.132-0-3232G1.1-1.132-0-3232G1.1-1.132-0-3232G1.1-1.132-0-3232G1.1-1.132-0-3235G1.1-1.132-0-3232梁3G1.1-1.124-0-2427G1.1-1.124-0-2427G1.1-1.124-0-2430G1.1-1.124-0-2432G1.1-1.124-0-2429G1.1-1.124-0-2429G1.1-1.124-0-2434G1.1-1.124-0-2432梁4G0.8-0.824-18-1824G0.8-0.824-18-1824G0.8-0.824-18-1824G0.8-0.824-18-2424G0.8-0.824-18-2324G0.8-0.824-18-2324G0.8-0.824-18-2424G0.8-0.824-18-2424梁5G3.5-3.517-7-1022VT:14-0.8G2.8-2.811-7-1010VT:13-0.7G2.5-2.59-7-107VT:13-0.7G3.1-3.114-7-1011VT:14-0.8G3.5-3.517-17-1021VT:14-0.8G2.8-2.811-7-109VT:14-0.8G2.6-2.69-7-107VT:13-0.7G2.9-2.912-7-108VT:14-0.8梁編號(hào)組合1-1組合1-2組合1-3組合1-4組合2-1組合2-2組合2-3組合2-4梁6G0.2-0.27-7-98G0.2-0.27-7-108G0.2-0.27-7-108G0.2-0.27-7-109G0.2-0.27-7-78G0.2-0.27-7-77G0.2-0.27-7-87G0.2-0.27-7-87梁7G0.8-0.816-0-1616G0.8-0.816-0-1616G0.8-0.816-0-1616G0.8-0.816-0-1616G0.8-0.816-0-1616G0.8-0.816-0-1616G0.8-0.816-0-1616G0.8-0.816-0-1616梁8G1.1-0.036-36-3636G1.1-0.036-36-3636G1.1-0.036-36-3636G1.1-0.036-36-3636G1.1-0.036-36-3636G1.1-0.036-36-3636G1.1-0.036-36-3636G1.1-0.036-36-3636梁9G1.1-1.126-26-2626VT:3-0.2G1.1-1.126-26-2626VT:1-0.0G1.1-1.126-26-2026G1.1-1.126-26-2626VT:1-0.0G1.1-1.126-26-2626VT:3-0.2G1.1-1.126-26-2626VT:1-0.0G1.1-1.126-26-2626G1.1-1.126-26-2626VT:0-0.0梁10G1.1-1.126-26-2626G1.1-1.126-26-2626G1.1-1.126-26-2626G1.1-1.126-26-2626G1.1-1.126-26-2626G1.1-1.126-26-2626G1.1-1.126-26-2626G1.1-1.126-26-2626梁編號(hào)組合3-1組合3-2組合3-3組合3-4組合4-1組合4-2組合4-3組合4-4梁6G0.2-0.27-7-77G0.2-0.27-7-87G0.2-0.27-7-87G0.2-0.27-7-87G0.2-0.27-7-77G0.2-0.27-7-77G0.2-0.27-7-77G0.2-0.27-7-77梁7G0.8-0.816-0-1616G0.8-0.816-0-1616G0.8-0.816-0-1616G0.8-0.816-0-1616G0.8-0.816-0-1616G0.8-0.816-0-1616G0.8-0.816-0-1616G0.8-0.816-0-1616梁8G1.1-0.036-36-3636G1.1-0.036-36-3636G1.1-0.036-36-3636G1.1-0.036-36-3636G1.1-0.036-36-3636G1.1-0.036-36-3636G1.1-0.036-36-3636G1.1-0.036-36-3636梁9G1.1-1.126-26-2626VT:3-0.2G1.1-1.126-26-2626VT:0-0.0G1.1-1.126-26-2626VT:0-0.0G1.1-1.126-26-2626VT:1-0.1G1.1-1.126-26-2626VT:3-0.2G1.1-1.126-26-2626VT:1-0.1G1.1-1.126-26-2626G1.1-1.126-26-2626VT:0-0.0梁10G1.1-1.126-26-2626G1.1-1.126-26-2626G1.1-1.126-26-2626G1.1-1.126-26-2626G1.1-1.126-26-2626G1.1-1.126-26-2626G1.1-1.126-26-2626G1.1-1.126-26-2626以上各組合工況情況，得出：在組合1-1工況下，梁5、梁9配筋最大在組合1-3工況下，梁2、梁3、梁4配筋最大，在組合1-4工況下，梁6配筋最大，梁1、梁7、梁8、梁10在各工況的配筋基本無(wú)差別，并入上述工況計(jì)算9.3.5結(jié)構(gòu)計(jì)算建立全樓整體模型計(jì)算：組合1-1全樓整體模型計(jì)算：圖組合1-1模型結(jié)構(gòu)配筋驗(yàn)算圖圖組合1-1模型計(jì)算配筋襯圖組合1-3全樓整體模型計(jì)算：圖組合1-3模型結(jié)構(gòu)配筋驗(yàn)算圖圖組合1-3模型計(jì)算配筋襯圖圖組合1-4模型結(jié)構(gòu)配筋驗(yàn)算圖圖組合1-4模型計(jì)算配筋襯圖模型理論配筋及模型設(shè)計(jì)配筋雙控復(fù)核設(shè)計(jì)配筋圖(G：HRB500;E:@100(6)@100/200(6)@@滿足7G28（43）-2G28+2G12（14）-2G28+2G12（14）加強(qiáng)9G25（44）;10G22（37）；9G22+2G20（40）加強(qiáng)結(jié)構(gòu)說(shuō)明:@100(4);;(15.7);5G20(15.7)4G18+7G20(32);11G14(16.9);11G14(16.9)6E10;6E14;/200(4);/200(4);/200(4);加