§9.1概述第九章斜井提升§9.2斜井提升設(shè)備的選型計算§9.3提升機與井口相對位置的計算§9.4斜井提升設(shè)備的運動學(xué)計算§9.5斜井提升設(shè)備的動力學(xué)計算第九章斜井提升§9.1概述斜井特點：斜井開拓初期投資少、建井快、地面布置簡單；但提升能力小、鋼絲繩磨損快、井筒維護費用高。提升方式

串車提升斜井箕斗甩車場平車場雙鉤單鉤平車場甩車場后卸式翻轉(zhuǎn)式膠帶運輸按車場形式甩車場提升方式

優(yōu)點地面車場及井口設(shè)備簡單，布置緊湊，井架低，摘鉤安全方便。缺點提升循環(huán)的時間長，提升能力小，每次提升電動機換向次數(shù)多，操作復(fù)雜。應(yīng)用多用于單鉤提升平車場提升方式優(yōu)點車場通過能力大，提升操作簡單方便。缺點需設(shè)置阻車器等輔助設(shè)備。應(yīng)用多用于雙鉤提升注：串車提升應(yīng)使一次升降的礦車數(shù)盡可能與電機車一次牽引的礦車數(shù)成倍數(shù)關(guān)系，以方便在車場內(nèi)調(diào)車和組車。1、斜井串車雙鉤串車生產(chǎn)能力大。只可用于單水平提升。年產(chǎn)量300kt左右，傾角<25°。單鉤串車井筒斷面小、投資少、生產(chǎn)能力小、耗電量大?？捎糜诙嗨教嵘Ｄ戤a(chǎn)量

<210kt，傾角<25°?！?.1概述1、提升開始，重車在井底車場沿重車甩車道運行。為防止礦車掉道，要求初始加速度、速度較小。2、當(dāng)全部重串車提過井底甩車場進入井筒后，加速至最大速度等速運行。3、到達井口停車點前，重串車減速，全部重串車提過道岔A后停車，停在棧橋停車點。4、搬動道岔A后，提升機換向，重串車以低速沿井口甩車場重車道運行。5、停車后，重串車摘鉤并掛上空串車。提升機把空串車以低速沿井口甩車場提過道岔后在棧橋停車。6、搬過道岔A提升機換向，下放空串車到井底甩車場。7、空串車停車后進行摘掛鉤，掛上重串車后開始下一提升循環(huán)。甩車場單鉤串車提升系統(tǒng)§9.1概述LHj停車點整個提升循環(huán)包括提升重串車及下放空串車兩部分。甩車場單鉤串車提升系統(tǒng)1、開始時，空串車停在井口平車場空車線上，由推車器加速至1.0m/s低速向下推進；同時重串車沿井底甩車場上提。2、重串車全進入井筒后以最大速度等速運行。3、空串車到達井底甩車場前，重串車接近井口時，提升機減速，空串車進入井底甩車場，減速停車。重串車通過道岔后，繼續(xù)前行。4、重串車到摘鉤位置時，摘鉤并掛空車；此時，井底空串車也完成摘掛鉤又回到井底甩車場，準備下一個提升循環(huán)。提升重串車和下放空串車同時進行。§9.1概述平車場雙鉤提升LHj井口阻車器平車場雙鉤提升系統(tǒng)S§9.1概述2、斜井箕斗

特點：提升速度大，生產(chǎn)能力高，容器自重小，裝卸易實現(xiàn)自動化。但需專門的裝卸設(shè)備，建造煤倉，初期投資大。需設(shè)置輔助提升的設(shè)備。一般采用雙鉤，適用于傾角25°~30°，300kt<年產(chǎn)量<600kt分類：按箕斗的構(gòu)造后卸式常用。結(jié)構(gòu)：斗箱、主框、扇形閘門、前輪、后輪、卸載滾輪組成規(guī)格：見P254表9-1翻轉(zhuǎn)式§9.1概述卸載原理：斗箱上的兩個車輪，前輪輪沿較寬，后輪輪沿較窄。斗箱后部用一固定軸裝有扇形閘門8。閘門兩側(cè)裝有小引輪3；正常軌5的外側(cè)另裝寬軌7，當(dāng)箕斗提升到井口時，前輪沿寬軌往上運行，而后輪沿正常軌進入曲軌6，使箕斗后部低下去，這時閥門上的小引輪被寬軌托住，而使閥門打開，自動卸載。1、斗箱；2、框架；3、小引輪；4、前輪；5、正常軌；6、曲軌；7、寬軌；8、閘門后卸式箕斗后卸式箕斗§9.1概述斜井后卸式箕斗1、斗箱；2、主樞；3、扇形閘門；4、前輪；5、后輪；6、卸載滾輪§9.1概述3、膠帶輸送機提升特點：生產(chǎn)過程連續(xù)，運輸量大，并且易于實現(xiàn)自動化，但初期投資較大，一般用于產(chǎn)量在60萬噸以上，傾角不大于17°的斜井中?！?.1概述§9.2斜井提升設(shè)備的選擇計算一、原始資料1、礦井年產(chǎn)量（副井為矸石提升量、最大下井人數(shù)、長材料、設(shè)備等輔助提升量）。2、礦井服務(wù)年限。3、井筒斜長。4、井筒傾角。5、礦井工作制度，年工作日數(shù)，每日工作小時數(shù)。6、礦車型式：單礦車自身質(zhì)量、單礦車載重量、單礦車的長度。7、煤的松散密度。8、采用的提升方式。9、礦井電壓等級。二、選擇計算（一）一次提升量和串車礦車數(shù)的確定式中：c——提升不均勻系數(shù)，有井底煤倉時，c=1.1～1.15，無井底煤倉時，c=1.2；當(dāng)?shù)V井有兩套提升設(shè)備時，c=1.15，只有一套提升設(shè)備時，c=1.25；

af——提升能力富裕系數(shù)，對第一水平一般為1.2。

t——日提升小時數(shù)，hbr——年工作日數(shù)，dAn——礦井年產(chǎn)量，t/aT——一次提升循環(huán)的時間，s①一次提升量m為1、按年產(chǎn)量計算礦車數(shù)§9.2斜井提升設(shè)備的選擇計算②一次提升礦車數(shù)式中——裝載系數(shù)：當(dāng)傾角為20°以下時，取1；當(dāng)傾角為21°～25°時，取0.95～0.9；當(dāng)傾角為25°～30°時，取0.85～0.8；

ρ`——煤的散集密度，kg/m3；

V——礦車的有效容積，m3。注：計算出的數(shù)值取較大整數(shù)?！?.2斜井提升設(shè)備的選擇計算2、根據(jù)礦車連接器強度計算礦車數(shù)為了保證礦車連接器安全，牽引礦車數(shù)就有所限制，一般礦車連接器的強度為60000N。因此，連接器強度應(yīng)滿足：式中：m1、mz1——單個礦車載重量及自身質(zhì)量；

β——井筒傾角;f1——礦車阻力系數(shù)，采用滾動軸承f=0.01～0.015注：若n＞n'說明串車提升不能滿足要求，改為箕斗提升。若n＜n'以n選礦車數(shù)。§9.2斜井提升設(shè)備的選擇計算（二）提升鋼絲繩選擇計算斜井鋼絲繩受力圖斜井鋼絲繩的選擇計算與立井相同，其不同之處，只是因斜井井筒傾角小于90o，鋼絲繩A點的作用力：作用于A點沿井筒方向的分力有：串車及貨載的重力分力為：n（m1+mz1）g·sinβ串車及貨載的摩擦力為：f1n（m1+mz1）g·cosβ鋼絲繩的重力分力為：

mpgL0sinβ鋼絲繩的摩擦力為：

f2mpgL0cosβ§9.2斜井提升設(shè)備的選擇計算為保證鋼絲繩不被拉斷，并有一定安全系數(shù)，可寫出下式：每米鋼絲繩質(zhì)量為：式中：L0—鋼絲繩由A點至串車車尾車在井下停車點之間的斜長，m；

f1—礦車運行摩擦阻力系數(shù)；礦車為滾動軸承取f1=0.015；礦車為滑動軸承f1=0.02；

f2—運行的鋼絲繩摩擦系數(shù)，此數(shù)值與礦車中托輥支承情況有關(guān)。鋼絲繩全部支承在托輥上取f2=0.15～0.20；局部支承在托輥上取f2=0.25～0.4；全部在底板或枕木上拖動時取f2=0.4～0.6；§9.2斜井提升設(shè)備的選擇計算—鋼絲繩公稱抗拉強度，N/㎡；ma—安全系數(shù)，與立井要求相同；m1—每一個礦車貨載質(zhì)量，kg；mz1—每一個礦車自身質(zhì)量，kg；n—礦車數(shù)量；α—井筒平均傾角。根據(jù)上式計算的數(shù)值，從鋼絲繩規(guī)格表中選擇標準鋼絲繩mp，并按下式驗算安全系數(shù)：式中Qp—鋼絲破斷拉力總和，N?！?.2斜井提升設(shè)備的選擇計算（三）提升機選擇計算1、提升機滾筒直徑與寬度的計算同豎井，將H換為L0即可。2、提升機最大靜張力和最大靜張力差計算最大靜張力雙鉤提升時最大靜張力差★根據(jù)滾筒D和Fjmax、Fcmax在提升機規(guī)格表中選擇合適的提升機。式中：L——提升斜長，m

β——井筒傾角，若與甩車場傾角相差較大，按甩車場傾角計算。§9.2斜井提升設(shè)備的選擇計算3、提升機滾筒寬度驗算同豎井（四）天輪選擇計算天輪分固定天輪和游動天輪。天輪直徑根據(jù)鋼絲繩在天輪上圍包角α的大小來確定。1、固定天輪：地面天輪α>90°時DT≥80dα<90°時DT≥60d井下天輪α>90°時DT≥60dα<90°時DT≥40d2、游動天輪：DT≥40d★根據(jù)計算結(jié)果，查天輪規(guī)格表選擇標準天輪?！?.2斜井提升設(shè)備的選擇計算（五）預(yù)選提升電動機1、估算電動機功率

單鉤提升§9.2斜井提升設(shè)備的選擇計算雙鉤提升——標準提升速度，m/s；式中：——電動機容量備用系數(shù)取1.1～1.2。ηj——減速器傳動效率，單級0.92；雙級0.852、估算電動機轉(zhuǎn)速i——減速器的傳動比。由所選提升機標準提升速度從提升機規(guī)格表中查取相應(yīng)傳動比?！?.2斜井提升設(shè)備的選擇計算3、根據(jù)P`、n及礦井電壓等級，查電動機規(guī)格表選擇合適的電動機。4、確定提升機的實際最大提升速度為ne——預(yù)選電動機的額定轉(zhuǎn)速，r/min注：最大速度斜井串車升降人員或物料≤5m/s；專用人車的速度不能超過人車設(shè)計的最大允許速度；斜井箕斗升降物料一般≤7m/s，若采用重型鋼軌、鋪設(shè)固定道床≤9m/s。§9.2斜井提升設(shè)備的選擇計算§9.3提升機與井口相對位置的計算一、井架高度（一）斜井甩車場式中：L′——井口至鋼絲繩與天輪接觸點間的斜長；LB—井口至岔道A的距離，10-15m.Lg—過卷距離，與豎井相同。Lt—岔道A到串車停止時鉤頭位置的距離，為1.5nLcLc—一輛礦車的長度，mRt—天輪半徑，mβ′—棧橋傾角，9°～12°L′Hj井口LxC0★水平投影符號上有“′”（二）斜井雙鉤平車場對井架高度要求：⑴鏑鉤后的礦車通過下放串車的鋼絲繩底部時，繩距地面的高度不得小于2..5m，這點到摘鉤點距離Ln=4m。則滿足此要求的井架高度：LB—井口距阻車器的距離，7-9m。Lt—阻車器至摘鉤點的距離，一般為

1.5nLcmLA—摘鉤點到井架中心的水平距離，（2.5-4）Ls，m?！?.3提升機與井口相對位置的計算L′HjLxC0井口S⑵為了防止礦車在井口出軌掉邊，井口處的鋼絲繩牽引角β’≤9°。二、鋼絲繩弦長按《規(guī)程》規(guī)定內(nèi)外偏角小于1°30'計算最小弦長：（一）固定天輪1、單鉤提升B—滾筒寬度，mm§9.3提升機與井口相對位置的計算2、雙鉤提升按外偏角按內(nèi)偏角（二）游動天輪1、單鉤提升LxYBαα§9.3提升機與井口相對位置的計算YBYBα1Lxα2Sa2、雙鉤提升按外偏角按內(nèi)偏角式中：s——兩天輪間距即井筒中軌道中心距離s≥bc+200(mm)bc——礦車最突出部分寬度(mm)a——兩滾筒之間距離(mm)y——游動天輪移動距離(mm)，一般y=1m左右。

★計算后應(yīng)取較大者作為最小弦長?！?.3提升機與井口相對位置的計算三、提升機滾筒中心至天輪中心水平距離Ls式中：C0——滾筒中心至地面高度，C0=0.5m

★L(fēng)s圓整為整數(shù)，再進行Lx計算四、計算鋼絲繩的實際外偏角α1、內(nèi)偏角α2（一）固定天輪1、單鉤提升2、雙鉤提升§9.3提升機與井口相對位置的計算（二）游動天輪1、單鉤提升2、雙鉤提升注：求出的內(nèi)外偏角均應(yīng)小于1°30’§9.3提升機與井口相對位置的計算五、鋼絲繩的下出繩角

（一）滾筒直徑與天輪直徑不相同（二）滾筒直徑與天輪直徑相同注：下出繩角要≥15°依據(jù)上述計算畫出提升機與井口的相對位置圖。如上?！?.3提升機與井口相對位置的計算§9.4斜井提升設(shè)備的運動學(xué)計算一、甩車場單鉤串車提升1、提升開始時，重車在井底車場沿重車甩車道運行。由于甩車道的坡度是變化的，而且又是彎道，為了防止礦車掉道，要求初始加速度a0≤0.3m/s2，速度v0≤1.5m/s；2、當(dāng)全部重串車提過井底甩車場進入井筒后，加速至最大速vm并以最大速度等速運行。3、在到達井口停車點前，重串車以減速度減速。全部重串車提過道岔A后停車，重串車停在棧橋停車點。4、搬動道岔A后，提升機換向，重串車以低速沿井口甩車場重車道運行。停車后，重串車摘鉤并掛上空串車。提升機把空串車以低速沿井口甩車場提過道岔A后在棧橋停車。5、搬過道岔A提升機換向，下放空串車到井底甩車場。空串車停車后進行摘掛鉤，掛上重串車后開始下一提升循環(huán)?！镎麄€提升循環(huán)包括提升重串車及下放空串車兩部分。a/m·s-10.30.50.5L/mLDL1L2L3Lkt/st01t02t1t2t31.51.51.5Vm重車井底車場運行重車從井筒運行到全通過道岔A換向重車下放到井口重車道摘掛鉤空串車提升過道岔A換向空車下放§9.4斜井提升設(shè)備的運動學(xué)計算甩車場單鉤串車提升1、車場內(nèi)速度v0的確定一般根據(jù)軌邊的輔設(shè)情況?。簐0≤1～1.5m/s2、初始加速度

a0≤0.3m/s23、最大提升速度vm《規(guī)程》規(guī)定：升降人員或串車升降物料時，提升容器的最大速度vm＜5m/s

。專用人車的運行速度不行超過人車設(shè)計的最大允許速度vm＜[vm人]。（一）速度圖各參數(shù)的確定§9.4斜井提升設(shè)備的運動學(xué)計算4、主加、減速度a1、a3⑴《規(guī)程》規(guī)定：升降人員時a1、a3＜0.5m/s2

；升降物料時沒有限制，一般可用0.5m/s2，但要考慮自然加減速度的影響。⑵自然加、減速度自然加、減速度a1z、a3z是由重力產(chǎn)生的。定義：鋼絲繩終端載荷在重力的作用下，所產(chǎn)生的加減速度，稱為自然加、減速度。5、摘掛鉤時間甩車場θ1=20s。6、電動機換向時間θ2=5s。

§9.4斜井提升設(shè)備的運動學(xué)計算（二）一次提升循環(huán)的時間T1、速度圖各段運行時間與行程計算(根據(jù)計算做出速度圖）重車在井底車場運行階段

式中：Ld—井底車場長度，即從井底到井底尾車點的距離，依所拉車數(shù)確定，一般取25-35m?！?.4斜井提升設(shè)備的運動學(xué)計算串車在提出車場后的主加速度階段：

減速階段：

等速階段：

井口甩車場階段：

式中：

L——提升斜長，L=Ld+LT；LT——井筒斜長，mLk——井口車場長度，一般可取25m～35m§9.4斜井提升設(shè)備的運動學(xué)計算2、一次提升循環(huán)時間甩車場單鉤串車提升：二、平車場雙鉤串車提升1、提升開始時，在井口平車場空車線上的空串車，由井口推車器向下推送。同時井底重串車向上提升（與空串車運行相適應(yīng)），此時加速度為a0，速度為v0≤1.0m/s。2、當(dāng)全部重串車進入井筒后，提升機加速到最大速度vm等速運行。3、重串車運行至井口，而空串車運行至井底時，提升速度減至v0，空、重串車以v0速度在井下和井上車場運行，最后減速停車。4、井口平車場內(nèi)重串車在重車線上借助慣性繼續(xù)前進，當(dāng)鉤頭行到摘掛鉤位置時迅速將鉤頭摘下，并掛上空串車，同時井下也進行摘掛鉤工作?！?.4斜井提升設(shè)備的運動學(xué)計算a/m·s-10.30.50.5t/st01t02t1t2t31.5Vm空、重車通過上、下車場重車在井筒中上提，同時空車通過井口車場下放摘掛鉤時間空、重車通過上、下車場平車場雙鉤提升速度圖井口§9.4斜井提升設(shè)備的運動學(xué)計算提升速度圖各參數(shù)的確定原則：1、最大速度的確定與甩車場單鉤串車提升相同。2、車場中速度v0=1.0m/s。3、摘掛鉤時間θ1=25s。4、其它參數(shù)選取與甩車場相同。5、一次提升循環(huán)時間三、斜井串車提升能力的驗算及自然加減速（一）核算提升設(shè)備的提升能力式中：nm—車組一次提升量，t其余符號同前?！?.4斜井提升設(shè)備的運動學(xué)計算（二）自然加速度提升能力富裕系數(shù)校驗過程：1、空串車下放時，a1

≤a1z加速度a1應(yīng)小于空串車的自然加速度a1z，否則鋼絲繩呈松弛狀態(tài)，待再次拉緊時將產(chǎn)生沖擊，對鋼絲繩極為不利。§9.4斜井提升設(shè)備的運動學(xué)計算★若斜井傾角小于6°需要校驗自然加減速度；傾角大于6°自然加速度已達到0.7m/s2以上，故不需校驗?？沾嚨淖匀患铀俣葹椋菏街校篎x—下放鋼絲繩作用在滾筒圓周上的力，N；β—井筒傾角，n—礦車數(shù)mz1—單個礦車自身質(zhì)量，kgmx—下放鋼絲繩端的變位質(zhì)量，f1—串車組運行阻力系數(shù)。mt—天輪變位質(zhì)量，查天輪規(guī)格表?！?.4斜井提升設(shè)備的運動學(xué)計算2、重串車上提時，a3<a3z減速度a3也不能過大，否則在將要停車前，上升鋼絲繩松弛，上升的串車將越過鋼絲繩，將繩壓壞或發(fā)生掉道事故，還可能使上升串車因重力作用再次下降，這時，鋼絲繩又將受到?jīng)_擊力，有將鋼絲繩拉斷的危險。自然減速度為：§9.4斜井提升設(shè)備的運動學(xué)計算式中：m1—每輛礦車載貨量，kg。

Fs—上升鋼絲繩張力，Nms—上升鋼絲繩端變位質(zhì)量，kg注：當(dāng)傾角β>6°時，自然加速度均大于0.7m/s2，正常運轉(zhuǎn)中自然加、減速度影響不大。但安全制動時，安全制動減速度要受到限制?！?.4斜井提升設(shè)備的運動學(xué)計算§9.5斜井提升設(shè)備的動力學(xué)計算斜井串車提升相同于豎井提升的動力學(xué)計算基本相同。區(qū)別在于斜井提升是在傾斜軌道上運行，運行阻力大，傾角坡度有變化。一、雙鉤串車提升重車上升時鋼絲繩的靜張力：空車下放時鋼絲繩的靜張力：式中：L—斜井提升斜長，m。

x—由提升開始點起車組的行程，m。

βi—甩車道角度。兩根鋼絲繩作用在滾筒上的的靜拉力差即靜阻力：斜井提升基本動力學(xué)方程：(考慮設(shè)備的運行阻力并計入慣性力后得)式中：k—斜井提升礦井阻力系數(shù)，1.1

βi—容器及鋼絲繩運行到某處的傾角。§9.5斜井提升設(shè)備的動力學(xué)計算式中：Lp—一根鋼絲繩的總長度，mL0—鋼絲繩最大懸垂斜長，

Lx—弦長，m30—實驗繩長，m3πD—3圈摩擦長度，m(2-4)πD—多繩纏繞時錯繩用繩長，mmt—天輪變位質(zhì)量，kgmj—提升機變位質(zhì)量，kgmd—電動機轉(zhuǎn)子變位質(zhì)量，kg§9.5斜井提升設(shè)備的動力學(xué)計算二、單鉤串車提升單鉤串車甩車場需分別計算重車組上提的前半循環(huán)與空車組下放的后半循環(huán)，且上提和下放的變位質(zhì)量也不一樣。向上提升重車組前半循環(huán)的基本動力學(xué)方程：下放空車組后半循環(huán)的基本動力學(xué)方程：§9.5斜井提升設(shè)備的動力學(xué)計算式中：∑ms、∑mx—重車組上提、空車組下放時系統(tǒng)的總變位質(zhì)量，kg注：（1）角度βi在甩車道、井筒和上部棧橋等處不同。（2）在減速階段應(yīng)以-a3代入。§9.5斜井提升設(shè)備的動力學(xué)計算將運動學(xué)計算中所得的提升及下放各階段的行程，相應(yīng)的加、減速度值代入動力學(xué)方程，可計算出提升各階段的力值，并畫出力圖，用同豎井相同的計算公式計算有關(guān)電動機的各項參數(shù)及其他。主斜井平車場雙鉤串車提升選型計算例題原始資料1、礦井年產(chǎn)量：An=300kt/a；2、井筒斜長：LT=498m；井筒傾角：β=25°；3、礦井上下車場內(nèi)的傾角：β0=3°；4、年工作日：br=300d；5、日工作小時：t=14h；6、礦井服務(wù)年限：40a；7、礦車采用MG1.1—6A型1t固定車廂式礦車：自重mz1=595kg；名義載貨量m1=1000kg；單個礦車長Lc=2m；礦車寬度bc=880m。8、煤的散集密度：ρ′=1000kg/m3；9、提升方式為平車場雙鉤串車提升；10、礦井電壓等級：6kV。選型計算過程一、一次提升量和車組中礦車數(shù)的確定（一）計算提升斜長其中：Lk—井口車場長度，暫取30m；LD—井底車場長度，一般25~35m。（二）初步確定速度圖參數(shù)1、確定最大提升速度根據(jù)《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定：斜井升降人員或用礦車升降物料時，主斜井平車場雙鉤串車提升選型計算例題按國產(chǎn)單繩纏繞式提升初步確定最大提升速度，本設(shè)計?。?、井上、井下平車場速度：3、井上、井下平車場加、減速度：4、井筒中主加、減速度：5、摘掛鉤時間：主斜井平車場雙鉤串車提升選型計算例題（三）初步計算一次提升循環(huán)的時間v/ms-1a/m·s-20.30.50.50.3L/mLD=3012.712.7Lk=3025t/s31.675.4119.65.431.673.7計算各階段的速度、加速度、行程和時間等參數(shù)，如圖所示。主斜井平車場雙鉤串車提升選型計算例題由圖可知：（四）計算一次提升量m其中：c—提升不均勻系數(shù)，無井底煤倉取1.2；af—提升能力富裕系數(shù)，取1.2。主斜井平車場雙鉤串車提升選型計算例題（五）計算一次提升礦車數(shù)n1★取n1=7輛（六）根據(jù)礦車連接器強度計算礦車數(shù)n2其中：f1—礦車運行阻力系數(shù)，取0.015。（七）確定一次提升礦車數(shù)n因為n1<n2，滿足連接器強度要求，故n=n1=7。主斜井平車場雙鉤串車提升選型計算例題二、計算選擇鋼絲繩（一）計算鋼絲繩的懸垂長度其中：LB—井口距阻車器的距離，暫取9m；Lt—阻車器至摘鉤點的距離，LA—摘鉤點到井架中心的水平距離，Ls—提升機滾筒中心至天輪中心的水平距離，暫取16m；β′—井口處鋼絲繩的牽引角，暫取9°。主斜井平車場雙鉤串車提升選型計算例題（二）計算鋼絲繩的每米質(zhì)量?。海ㄈ┻x擇鋼絲繩根據(jù)以上計算結(jié)果，在鋼絲繩規(guī)格表中選用：26NAT6（1+6）+NF1520ZS400247GB8707-88，規(guī)格：d=26m；mp=2.47kg/m；δ=2.8mm；Qp=400500N；σB=1520MPa。 主斜井平車場雙鉤串車提升選型計算例題（四）驗算鋼絲繩安全系數(shù)★故所選鋼絲繩是安全的，符合要求。三、計算選擇提升機（一）計算提升機滾筒直徑主斜井平車場雙鉤串車提升選型計算例題（二）計算作用于提升機上的最大靜張力和最大靜張力差主斜井平車場雙鉤串車提升選型計算例題（三）由以上計算結(jié)果選擇提升機查提升機規(guī)格表選2JK—2.5/20型提升機參數(shù)：滾筒D=2.5m；[Fjmax]=90000N；[Fcmax]=55000N變位質(zhì)量m′=11500kg；減速器許用的最大扭矩Mmax=105000N.m；兩滾筒中心距1350mm；提升機標準提升速度v′=3.8m/s；減速器的傳動比i=20；滾筒中心高e=650mm。（四）驗算滾筒寬度★符合規(guī)程要求主斜井平車場雙鉤串車提升選型計算例題四、計算選擇天輪查天輪規(guī)格表選用固定天輪：五、初選電動機（一）估算電動機功率主斜井平車場雙鉤串車提升選型計算例題（二）估算電動機轉(zhuǎn)速（三）選提升電動機根據(jù)以上計算查電動機規(guī)格表選用電動機為：JRQ1410—10型。參數(shù)：Ne=200kW；ηd=0.91；ne=590r/min；λ=2.7；（GD2)d=2100N·m2；額定電壓6kV。（四）確定電動機實際最大提升速度主斜井平車場雙鉤串車提升選型計算例題六、確定提升機與井筒的相對位置（一）計算井架高度1、井架高度★取Hj=5m。主斜井平車場雙鉤串車提升選型計算例題2、驗算井口處鋼絲繩牽引角★井口處鋼絲繩牽引角滿足防止礦車在井口出軌掉道的要求。（二）初步計算鋼絲繩弦長根據(jù)鋼絲繩內(nèi)、外偏角的允許值計算鋼絲繩最小弦長。按外偏角計算主斜井平車場雙鉤串車提升選型計算例題按內(nèi)偏角計算其中：★取Lxmin=Lxmin′=28m（三）計算提升機滾筒中心到天輪中心的水平距離★取Ls=28m。其中：C0=e=0.65m主斜井平車場雙鉤串車提升選型計算例題（四）計算鋼絲繩實際弦長（五）計算鋼絲繩實際內(nèi)、外偏角滿足要求主斜井平車場雙鉤串車提升選型計算例題（六）計算鋼絲繩下出繩角因βx<15°，提升鋼絲繩可能與提升機基礎(chǔ)相碰，故不滿足要求。由上述計算可知，井架高度不夠高，重取Hj=7m，代入上述公式進行計算得：β′=6°<9°，滿足要求；Lxmin=28m，Ls=28m，Lx=29m；α1=1°27′<1°30′滿