中華人民共和國城鎮(zhèn)建設行業(yè)標準城市軌道交通橋梁球型鋼支座中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設部發(fā)布I Ⅲ 12規(guī)范性引用文件 1 2 2 2 3 3 4 65.1支座性能 65.2材料性能 7 95.4支座組裝 5.5支座防護 6試驗和檢驗方法 6.1成品支座 7檢驗規(guī)則 7.1檢驗分類 137.2檢驗項目及要求 7.3檢驗結果的判定 8.1標志 9安裝和養(yǎng)護 附錄A(規(guī)范性附錄)支座豎向承載力試驗方法 附錄B(規(guī)范性附錄)支座摩擦系數試驗方法 附錄C(規(guī)范性附錄)支座轉動力矩試驗方法 ⅡCJ/T482—2015附錄D(規(guī)范性附錄)減隔震支座水平滯回性能試驗方法 22附錄E(規(guī)范性附錄)非金屬滑板初始靜摩擦系數和線磨耗率試驗方法 24附錄F(規(guī)范性附錄)SF-1B三層復合板性能試驗方法 27附錄G(資料性附錄)支座安裝 附錄H(資料性附錄)重力灌漿材料的性能要求 ⅢGB/T1033.1塑料非泡沫塑料密度的測定第1部分：浸漬法、液體比重瓶法和滴定法GB/T1040.1塑料拉伸性能的測定第1部分：總則GB/T1040.3塑料拉伸性能的測定第3部分：薄膜和薄片的試驗條件GB/T1184—1996形狀和位置公差未注公差值GB/T1804—2000一般公差未注公差的線性和角度尺寸的公差GB/T3398.1塑料硬度測定第1部分：球壓痕法GB/T4956磁性基體上非磁性覆蓋層覆蓋層厚度測量磁性法GB/T7233.1—2009鑄鋼件超聲檢測第1部分：一般用途鑄鋼件2多向活動支座multi-directionalmovablebearing橫向活動支座lateral-directionalmovablebearinga)常溫型支座：適用于一25℃~+60℃,代號C,可不表示；b)耐寒型支座：適用于一50℃~+60℃,代號F。34.2.1球型鋼支座的規(guī)格按豎向設計承載力進行劃分，共分33級(kN):500、1000、1500、2000、20000、22500、25000、27500、30000、35000、404.2.5支座限位方向設計水平荷載分為5級，代號調高量(mm)使用功能分類代號見4.1.1豎向設計承載力(kN)城市軌道交通橋梁球型鋼支座(CGQZ)4坡度為16%、調高量為40mm的曲線梁用耐寒型城市軌道交通橋梁耐蝕橫向活動球型鋼支座表示為：CGQZ-N-4.4結構形式4.4.1球型鋼支座4.4.1.1多向活動支座由下支座板、球面非金屬滑板、球面不銹鋼板、上支座板、密封環(huán)、平面不銹鋼板、平面非金屬滑板、球冠襯板、錨栓(螺栓、套筒和螺桿)、防塵圍板組成。結構示意見圖1。8——球冠襯板圖1多向活動支座4.4.1.2縱向活動支座由下支座板、球面非金屬滑板、球面不銹鋼板、上支座板、密封環(huán)、平面不銹鋼板、平面非金屬滑板、球冠襯板、錨栓(螺栓、套筒和螺桿)、防塵圍板、導向不銹鋼板、導向滑板組成。結構示意見圖2。圖2縱向活動支座54.4.1.3橫向活動支座由下支座板、球面非金屬滑板、球面不銹鋼板、上支座板、密封環(huán)、平面不銹鋼板、平面非金屬滑板、球冠襯板、錨栓(螺栓、套筒和螺桿)、防塵圍板、導向不銹鋼板、導向滑板組成。結構示意見圖3。圖3橫向活動支座4.4.1.4固定支座由下支座板、球面非金屬滑板、球面不銹鋼板、上支座板、密封環(huán)、平面不銹鋼板、平面非金屬滑板、球冠襯板、錨栓(螺栓、套筒和螺桿)、防塵圍板組成。結構示意見圖4。圖4固定支座4.4.2曲線梁支座曲線梁用縱向活動球型鋼支座及橫向活動球型鋼支座由下支座板、球面非金屬滑板、球面不銹鋼板、上支座板、密封環(huán)、平面不銹鋼板、平面非金屬滑板、球冠襯板、錨栓(螺栓、套簡和螺桿)、防塵圍板、導向滑板、導向不銹鋼板、底座板、底平面不銹鋼板和底平面非金屬滑板組成。結構示意見圖5。6圖5曲線梁用支座(限位方向)4.4.3減隔震支座圖6為球型減隔震支座的一種結構型式，主要由下支座板、下曲面非金屬滑板、下曲面不銹鋼板、上支座板、密封環(huán)、上曲面不銹鋼板、上曲面非金屬滑板、球冠襯板、錨栓(螺栓、套筒和螺桿)、防塵圍板、限位裝置組成。圖6減隔震支座(限位方向)5要求5.1支座性能5.1.1在豎向設計承載力作用下，總高度不大于200mm的球型鋼支座，豎向壓縮變形不應大于2mm;總高度大于200mm的球型鋼支座，豎向壓縮變形不應大于支座高度的1%,且不應大于4mm。75.1.2在硅脂潤滑條件下，活動支座摩擦系數μ應符合下列規(guī)定：a)常溫(-25℃~+60℃),μ≤0.03;b)低溫(-50℃~-25℃),μ≤0.05。5.1.3球型鋼支座的設計轉動力矩按式(1)計算：M=P·μo·R (1)其他參數見3.2。5.1.4減隔震支座的滑移剛度應根據橋梁減震要求確定。5.1.5減隔震支座實際承受的水平荷載達到該支座設計水平荷載的1.0～1.25倍時，支座限位裝置應5.1.6支座調高宜采用在支座上支座板和梁底之間加墊鋼板方式，加墊鋼板的總厚度等于調高量。5.1.7支座上支座板頂面需設坡度時，坡度分級見表1。表1上支座板頂面坡度設置適用線路坡度i5.1.8球冠襯板球面(或減隔震支座球冠襯板下曲面)應包覆不銹鋼板。5.1.9支座應根據橋梁設計要求采取有效隔離雜散電流的措施。5.2材料性能5.2.1.1支座用鋼板的化學成分和力學性能應符合GB/T699、GB/T700和GB/T1591的規(guī)定。5.2.1.2支座用鑄鋼件的化學成分、熱處理后的機械性能(含沖擊功Akv)應符合GB/T11352的規(guī)定。5.2.1.3錨栓(螺栓、套筒和螺桿)材料的化學成分和力學性能應符合GB/T699、GB/T700和5.2.1.4耐寒型支座或耐蝕型支座，其主體鋼部件(上、下支座板、底座板及球冠襯板)應采用耐低溫或耐腐蝕鋼鑄件、鍛件或板材，耐低溫用鋼的一40℃低溫沖擊功Akv不應低于22J,耐腐蝕鋼板材應符合GB/T4171的規(guī)定。5.2.2不銹鋼板5.2.2.1支座可采用06Cr17Ni12Mo2、06Cr19Ni13Mo3、06Cr18Nil1Ti牌號鏡面精軋不銹鋼板冷軋鋼板；處于嚴重腐蝕環(huán)境的支座應采用022Cr17Ni12Mo2或022Cr19Ni13Mo3牌號鏡面精軋不銹鋼板冷軋鋼板。其化學成分及力學性能應符合GB/T3280—2007的規(guī)定。8聚四氟乙烯板改性超高分子量聚乙烯板密度/(g/cm3)球壓痕硬度(H132/60?)/MPa球壓痕硬度中H132/60為荷載132N、持荷60s。聚四氟乙烯板改性超高分子量聚乙烯板℃℃平均壓應力系數μ85.2.5.2當導向滑板采用聚四氟乙烯板或改性超高分子量聚乙烯板時，滑板的物理機械性能應符合和80%聚四氟乙烯(體積比)組成的面層燒結而成。9a)鑄鋼件應逐件進行超聲波檢測，且鑄鋼件質量等級不低于GB/T7233.1—2009中2級規(guī)定。b)鑄鋼件加工后表面缺陷宜符合表4的規(guī)定，并對缺陷進行修補。當鑄鋼件經機加工后表面缺缺陷大小下座板外圓柱以內的底內不多于1個無下支座板外圓柱以內的底面及上支座板下支座板外圓柱以外的底面及下支座板上表面5.3.3.2不銹鋼板長度不大于1500mm時，平面板的板厚可采用2mm,曲面板的板厚可采用1.5mm;不銹鋼板長度大于1500mm時，板厚宜采用3mm。不銹鋼板表面應符合GB/T3280—25.3.3.3不銹鋼板的平面度公差和曲面輪廓度公差應符合表6的規(guī)定。鋼件的深度不應小于厚度的1/2,外露厚度不小于3mm,其厚度偏差與裝配間隙應符合表7的規(guī)定。直徑d(或對角線長度)厚度偏差外露厚度偏差0000005.3.4.2非金屬滑板表面儲硅脂坑排列和尺寸面積率不應小于20%。主滑動方向5.3.5.2SF-1B三層復合板中高密度銅合金板基層的厚度為2.05±0.15mm,青銅粉中間層的厚度為屬滑板嵌入凹槽后應粘接牢固。嵌裝非金屬滑板時，應檢查滑板表面儲脂坑的排列方向，并在儲脂坑內注滿5201-2硅脂潤滑劑。組裝時，支座預壓50kN荷載，然后用臨時連接裝置將支座連接成5.4.6支座組裝后單邊間隙及偏差應符合表8的規(guī)定。上支座板與下支座板側向單邊凈間隙5.4.8成品支座組裝后整體高度極限偏差應符合表9的規(guī)定。組裝高度極限偏差元合金共滲加鋅鉻涂層(含封閉層)的方法進b)鑄鋼件性能試驗按GB/T11352的規(guī)定進行，鑄鋼件探傷方法及質量評級方法應符合檢驗項目表10(續(xù))檢驗項目每批(不大于1000kg)每批(不大于1000kg)7.2.2支座產品出廠檢驗和型式檢驗應符合表11的規(guī)定。出廠檢驗型式檢驗√√設計圖√√√√√√支座防護√√√√√√√注2:出廠檢驗的檢驗頻次見7.1.3,型式檢驗的檢驗頻次見7.1.4。8.1.2支座上表面應噴涂支座型號和縱橋向方向箭頭。對于帶坡度支座，上表面應噴有上坡方向9.1支座安裝參見附錄G,重力灌漿材料的性能參見附錄H。A.1試驗環(huán)境試驗室標準溫度為(23±5)℃,相對濕度小于或等于85%。A.2試樣A.3試驗方法 a)將支座置于試驗機承壓板上，支座中心與承壓板中心位置對準，偏差小于1%支座下座板邊長。支座安裝好后，在試驗支座上、下座板間對稱放置四只位移傳b)加載至豎向設計承載力的1%(不小于50kN),核對位移傳感器，確認無誤后進行預壓。c)預壓。將支座豎向承載力以連續(xù)均勻速度加至豎向設計承載力，然后卸載至豎向設計承載力的1%(不小于50kN),反復3次。d)正式加載。將試驗荷載由0至檢驗荷載(取支座豎向設計承載力的1.5倍)均分為10級，試驗時以豎向設計承載力的1%(不小于50kN)作為初始壓力，然后逐級加載。每級荷載穩(wěn)壓進行3次。e)豎向壓縮變形取四只位移傳感器讀數的算術平均值，繪制豎向荷載一豎向壓縮變形曲線。變B.1試驗環(huán)境試驗室標準溫度為(23±5)℃,相對濕度小于或等于85%。B.2試樣B.3試驗方法2——上承壓板；4——下承壓板。圖B.1支座摩擦系數試驗示意a)將支座按雙剪組合放置于試驗機的承壓板上，支座中心與b)以連續(xù)均勻的速度將支座豎向荷載加至豎向設計承進行5次；d)以實測第2次～第5次滑動摩擦系數的平均值作為支座的實測摩擦系數；e)支座摩擦系數應符合5.1.2的規(guī)定。試驗室標準溫度為(23±5)℃,相對濕度小于或等于85%。C.2試樣a)將支座按照圖C.1放置于試驗機的承壓板上，支座中心與壓板中心位置對準，偏差小于1%支b)以連續(xù)均勻的速度將支座豎向荷載加至豎向設計承載力，整個轉動力矩試驗過程中保持錄支座發(fā)生轉動瞬間的千斤頂最大荷載。試驗過程連續(xù)進行3次。d)支座實測轉動力矩按式(C.1)C.4試驗報告試驗室標準溫度為(23±5)℃,相對濕度小于或等于85%。b)試驗時先對支座施加豎向荷載至檢驗荷載。然后將設計地震位移均分為2級，即50%、100%。針對每級位移，用水平加載裝置對下承壓板施加水平荷載，帶動下支座板水平往復運動，運動速度不小于2mm/s,直至完成3個往復循環(huán)，并自動記錄支座水平荷載-位移c)取每級位移3次循環(huán)對應的滑移剛度平均值作為該級位移的滑移剛度。取2級位移的滑移剛度的平均值作為支座滑移剛度的實測值。實測的滑移剛度與設計值的偏差應不大于10%。d)記錄每級位移3次循環(huán)對應的摩擦系數。D.4試驗報告12試驗室標準溫度見表E.1和表E.2,相對濕度小于或等于85%。OE.3試樣數量初始靜摩擦系數的試樣數量為三組，每組兩塊，由三組初始靜摩擦系數的平均值作為初始靜摩擦系數的實測值。線磨耗率的試樣數量為一組，每組兩塊，取兩塊線磨耗率的平均值作為線磨耗率的實E.4試驗方法E.4.1初始靜摩擦系數試樣發(fā)生初次滑動時的摩擦系數為初始靜摩擦系數。摩擦試驗采用雙剪試驗方法，試驗裝置見圖E.2。試驗時將試樣表面的儲硅脂槽內涂滿5201-2硅脂。摩擦試驗的試驗條件符合表E.1的規(guī)定。初始靜摩擦系數由滑動時的水平力與豎向試驗荷載的比值計算得出，其數值應符合5.2.3.2的規(guī)定。圖E.2非金屬滑板初始靜摩擦系數及線磨耗率試驗裝置示意表E.1非金屬滑板初始靜摩擦系數試驗條件聚四氟乙烯板改性超高分子量聚乙烯板試驗溫度/℃11滑動速度/(mm/s)E.4.2線磨耗率線磨耗率試驗采用雙剪試驗方法，試驗裝置與初始靜摩擦系數試驗相同，試驗條件符合表E.2的規(guī)定。線磨耗率由試驗前后試件質量(測量精度0.001g)差計算確定。聚四氟乙烯板改性超高分子量聚乙烯板試驗溫度/℃相對滑動平均速度(正弦波)/(mm/s)8115(進廠檢驗)、50(型式檢驗)F.1試驗環(huán)境試驗室標準溫度為(23±2)℃,相對濕度小于或等于85%。F.2試樣SF-1B三層復合板試樣應從成品中取樣。層間結合牢度試樣尺寸為120mm×20mm×2.4mm,F.4試驗方法SF-1B三層復合板的層間結合牢度試驗在臺虎鉗上進行，通過兩塊有R5圓角的專用夾具夾緊試F.4.2壓縮永久變形在試