2024本次修改通報在《特定航線江海直達船舶建造規(guī)范》（2018）基礎(chǔ)上編制，考慮了近年來咨詢以及工作中收集到的業(yè)界對《特定航線江海直達船舶建造規(guī)范》的反饋意見，主要修訂內(nèi)容如下：1、對于船體梁彎扭組合強度，新增附錄直接計算校核方法供選擇；2、增加船舶應(yīng)用鋰電池動力的相關(guān)要求；3、協(xié)調(diào)納入船電-岸電之間接插件標(biāo)準(zhǔn)要求。其中，紅色雙橫下劃線為新增內(nèi)容，紅色刪除線為被刪除內(nèi)容。第1章通則 第2章船體結(jié)構(gòu) 3第3章舾裝 第4章集裝箱船結(jié)構(gòu)補充規(guī)定 第8章電氣裝置 1“1.2.5.14敞口集裝箱船：系指一個或多個貨艙未設(shè)置艙口蓋的集裝箱船?！?1.7.7.3（3）修改為：“1.7.7.3（3）機艙通風(fēng)筒如圍板高度滿足本節(jié)1.7.7.4（6）的要求，可不必裝設(shè)風(fēng)雨密關(guān)閉裝置。對須向應(yīng)急發(fā)電機艙連續(xù)供風(fēng)的通風(fēng)筒，如穩(wěn)性計算中計入其浮力或視其保護通向下層的開口，則應(yīng)裝設(shè)滿足本節(jié)1.7.7.4（6）要求高度的圍板，而不必裝設(shè)風(fēng)雨密關(guān)閉裝置；”1.7.7.4（6）修改為：“1.7.7.4（6）在位置1的通風(fēng)筒，其圍板高出甲板以上4.5m甲板2倍上層建筑標(biāo)準(zhǔn)高度以上，和在位置2的通風(fēng)筒，其圍板高出甲板以上2.3m甲板1倍上層建筑標(biāo)準(zhǔn)高度以上，均不必裝設(shè)封閉裝置，其中上層建筑標(biāo)準(zhǔn)高度應(yīng)滿足《特定航線江海直達船舶法定檢驗技術(shù)規(guī)則》第5章第4節(jié)的要求；”32.1.2修改為：“2.1.2圖紙資料2.1.2.1應(yīng)將下列圖紙資料提交批準(zhǔn)。對特殊結(jié)構(gòu)和布置，如認(rèn)為必要，可要求增加送審圖紙資料的范圍：（1）總布置圖；（2）主要橫剖面圖；（3）基本結(jié)構(gòu)圖，包括縱剖面、各層甲板、內(nèi)底結(jié)構(gòu)、上層建筑和甲板室結(jié)構(gòu)圖；（4）首柱結(jié)構(gòu)圖；（5）尾柱結(jié)構(gòu)圖；（6）外板展開圖；（7）油密和水密艙壁圖；（8）主機基座和推力軸承座結(jié)構(gòu)圖；（9）尾軸架結(jié)構(gòu)圖；（10）貨艙口圍板結(jié)構(gòu)圖；（11）貨艙艙口蓋結(jié)構(gòu)圖；（12）錨設(shè)備布置圖，包括舾裝數(shù)計算；（13）舵、舵桿和舵柄；（14）桅、起重柱、起重機基座及其支撐結(jié)構(gòu)圖；)總縱強度計算書（適用時）； 2.1.2.2應(yīng)將下列圖紙資料提交備查：（1）型線圖或型值表；（2）肋骨型線圖；（3）艙容圖；（4）船體及設(shè)備說明書； （5）總縱強度計算書（適用時）?！?新增2.3.1.2~2.3.1.3如下：“2.3.1.2船體梁彎扭組合強度可按2.3.1.3-2.3.1.5規(guī)定采用薄壁梁扭轉(zhuǎn)理論的“有限梁法”計算校核，經(jīng)CCS同意，也可按本章附錄I采用直接計算校核。2.3.1.3采用薄壁梁扭轉(zhuǎn)理論的“有限梁法”計算翹曲正應(yīng)力時，船體梁沿船長方向的離散應(yīng)符合以下規(guī)定： （1）將船體沿船長方向離散成若干個薄壁梁段。對于船長在80m以下的船舶一般不少于16個梁段，船長在80m及以上的船舶不少于20個梁段。 （2）梁段的劃分應(yīng)根據(jù)船體線型變化情況合理確定，盡量使梁段兩端的剖面形狀相接近。一般艙口端部區(qū)域的梁段尺度應(yīng)盡可能的小些。 （3）每個船體梁段即對應(yīng)一個薄壁梁單元。每個梁單元應(yīng)為等剖面單元，一般取相應(yīng)梁段中點處的剖面作為梁單元的特征剖面。 （4）艙口兩端必須設(shè)置梁段節(jié)點，在需要進行強度校核的剖面也必須設(shè)置相應(yīng)梁段節(jié)點。 （5）當(dāng)橫向甲板條的寬度S0大于等于下式計算所得之值時，橫向甲板條區(qū)域的船體應(yīng)作為一個單獨的薄壁梁段：式中：L——船長，m?！痹?.3.1.2序號改為2.3.1.4?！?.3.1.5在貨艙區(qū)域內(nèi)，還應(yīng)計算除本節(jié)2.3.1.22.3.1.4要求外的其他任何縱向結(jié)構(gòu)突變處的橫剖面上的應(yīng)力?！?刪除2.4.1.6。62.9.1修改為：“2.9.1甲板計算壓頭2.9.1.1甲板的計算壓頭h應(yīng)符合表2.9.1.1的規(guī)定。對于深艙處的甲板還應(yīng)滿足本章第13節(jié)的相關(guān)要求。甲板計算壓頭表2.9.1.1計算壓頭h（m）”7新增附錄I如下：I.1一般要求I.1.1本附錄適用于大開口船舶的扭轉(zhuǎn)強度直接計算。I.1.2本附錄未規(guī)定者應(yīng)符合本規(guī)范的第1章第5節(jié)的規(guī)定。I.2結(jié)構(gòu)模型I.2.1計算模型取強力甲板及以下整個船長、船寬范圍內(nèi)的三維船體結(jié)構(gòu)的有限元模型。I.3載荷及施加I.3.1計算工況應(yīng)包括最不利的彎扭組合工況，計算模型上應(yīng)施加計算工況下的總縱垂向彎矩、總縱水平彎矩、波浪扭矩和貨物扭矩。 （1）總縱垂向彎矩按下述方法等效施加：①總縱垂向彎矩M(x)可通過施加沿船長分布的垂向等效載荷q(x)來實現(xiàn)。q(x)向上為正，向下為負，按下式計算：式中：Mmax——船中合成垂向彎矩，kN·m，按下式計算；Mmax=Ms+0.6MW sM——許用靜水彎矩，kN sMW——垂向波浪彎矩，kN·m，見本章2.2.3.1。L——船長，m；x——計算點距尾垂線的距離，m。②垂向等效載荷一般以其1/2值對稱施加在甲板邊線上的所有節(jié)點上。當(dāng)使用系列集中力加載時，每個集中力應(yīng)等于分布載荷q(x)乘以該集中力加載區(qū)間的長度。 （2）波浪扭矩按下述方法等效施加：①在尾垂線與首垂線間沿兩舷的強力甲板邊線分別施加關(guān)于中縱剖面反對稱的垂向等效分布載荷pt（x）。②等效分布載荷pt（x）按下式計算：pt(x)=kN/m式中：x——計算點距尾垂線的距離，m； mt（x）——波浪扭矩的分布扭矩，kN·m/m，mt(x)=[MT(x)]；b（x）——單位分布扭矩的等效力偶臂，m，取兩對稱計算點間的距離；8其中：MT（x）——波浪扭矩沿船長的分布，按本章2.3.3.1確定。 （3）貨物扭矩按下述方法等效施加：①在尾垂線與首垂線間沿兩舷的強力甲板邊線分別施加關(guān)于中縱剖面反對稱的垂向等效分布載荷ptc（x）。②等效分布載荷ptc（x）按下式計算：ptc(x)=kN/m式中：x——計算點距尾垂線的距離，m；mtc（x）——貨物扭矩的分布扭矩，kN·m/m，mtc(x)=[MTC(x)]；b（x）——單位分布扭矩的等效力偶臂，m，取兩對稱計算點間的距離；其中：MTC（x）——貨物扭矩沿船長的分布，按2.3.3.2確定。 （4）分布扭矩應(yīng)關(guān)于舯剖面反對稱施加。 （5）當(dāng)計算扭矩為波浪扭矩和貨物扭矩的合成扭矩時，波浪扭矩和貨物扭矩的方向應(yīng)一致。I.4邊界條件I.4.1邊界條件應(yīng)符合下述要求： （1）在船體首、尾相應(yīng)節(jié)點上施加線位移約束，如圖I.4.1所示。尾端節(jié)點1：施加橫向線位移約束，即uy=0；首端節(jié)點2：施加縱向、橫向、垂向線位移約束，即ux=uy=uz=0；尾封板節(jié)點3和4：施加垂向線位移約束，即uz=0；I.5強度衡準(zhǔn)I.5.1板單元采用單元中心的中面應(yīng)力，梁單元采用單元長度中點處的軸向應(yīng)力。I.5.2主要構(gòu)件的應(yīng)力一般不超過表I.5.2中給出的值。許用應(yīng)力（N/mm2）表I.5.2σeσlτ板、舷側(cè)頂列板、舭列板、內(nèi)舷板、甲板縱桁91/K梁單元許用應(yīng)力σz9τ——剪應(yīng)力，對于組合主要構(gòu)件為腹板總深度K——材料換算系數(shù)，按第1章1.4.1.8確定?！?.1.5.3（3）公式修改為：“ssc(HE,Ks W=cd3(|HE-“ssc(HE,Ks”3.1.5.3（5）修改為：“3.1.5.3（5）與舵桿承座焊接的垂直隔板和舵桿承座以下的舵旁板的厚度應(yīng)不小于表3.1.5.3中的值。舵旁板和垂直隔板的板厚表3.1.5.32.0t加厚水平隔板垂直隔板及舵板應(yīng)延伸至實體之下至少一個水平隔板?！?.1.6.4（3）修改為：“3.1.6.4（3）推入長度推入長度l△l，mm，應(yīng)滿足下式：式中：Rtm——平均粗糙度，mm，等于0.01；c——直徑錐度，見本節(jié)3.1.6.4（1）。壓入推入長度應(yīng)不小于2mm?！钡?章集裝箱船結(jié)構(gòu)補充規(guī)定3.5（4）修改為：“3.5（4）對于艙口圍板所在的層（圖3.5中虛線所示集裝箱），應(yīng)用雙頭橫向雙式堆錐（或其他等效設(shè)備）在頂箱角和底箱角橫向連接，艙口縱圍板縱向艙口圍板與最外側(cè)集裝箱之間應(yīng)裝設(shè)防止集裝箱橫向移動的木楔（或其他等效裝置）；”3.6修改為：“3.6作為本附錄3.5的一種替代，艙口圍板以上或甲板（艙口蓋）上堆放的集裝箱，也可采用扭鎖鎖定，并滿足下列要求：（1）集裝箱行與行的間距應(yīng)不小于76mm，每40英尺箱位行與行之間的間距尚應(yīng)適當(dāng)加大（考慮船體變形的影響，建議不少于340mm），以便安裝和檢查系固設(shè)備；（2）混合堆裝時20英尺集裝箱頂部至少堆裝一層40英尺集裝箱，40英尺集裝箱在中部與下層20英尺集裝箱應(yīng)采用堆錐/扭鎖垂向連接。 （3）對于艙口圍板所在的層（圖3.5中虛線所示集裝箱），頂箱角應(yīng)用雙頭橫向雙式扭鎖（或其他等效設(shè)備）鎖定，并用雙頭橫向雙式堆錐（或其他等效設(shè)備）在底箱角橫向連接，縱向艙口圍板與最外側(cè)集裝箱之間應(yīng)裝設(shè)防止集裝箱橫向移動的木楔（或其他等效裝置）。”4.5修改為：“4.5船舶回航引起的慣性加速度ah，按下列公式計算：式中：Ci——從初始轉(zhuǎn)向至定常轉(zhuǎn)向的動力系數(shù)，若無試驗資料或其他可信資料時取1.5；Vm——船舶回航時允許的最大營運航速，km/h；AR——舵面積，m2，當(dāng)存在兩個及以上的主舵時，取其總和的0.8倍；L——船長，m；d——吃水，m。”5.1修改為：“5.1任一第k列頂部端壁所需橫向力TH,k，見圖5.1，按下式計算，計算值取不小于TH,k=kN式中：H1——艙口圍板頂緣對應(yīng)層集裝箱的頂部至該列底部頂部的垂直距離，m，見圖5.1；H0——艙口圍板頂緣對應(yīng)層集裝箱的頂部底部至該列底部的垂直距離，m，見圖5.1；Mk,1——H1范圍內(nèi)集裝箱整體翻傾力矩之和，kN·m，取值如下i——集裝箱層序號；s——艙口圍板頂緣處對應(yīng)的集裝箱層序號，見圖5.1；e——頂部集裝箱層序號；b——集裝箱的寬度，m；hi,khs,k——第k列第i層第s層集裝箱的層高，m，取該層頂部至下層頂部的垂直距離；Zi,k——第k列第i層集裝箱中心至該列底部的垂直距離，m；Ny,i,k——按4.3計算；Nz,i,k——按4.3計算。（12）圖5.1”5.3修改為：“5.3任一第k列綁扎拉力產(chǎn)生的垂向分量TV,k,，見圖5.1，按下式計算：頂層有綁扎的列：TV,k=TsinαkN頂層無綁扎的列：TV,k=0kN式中：T、α——同5.2?！?.4修改為：“5.4艙口圍板頂緣對應(yīng)層的第k列集裝箱端壁的橫向支反力RH，見圖5.1，按下式計式中：集裝箱層序號；s——艙口圍板頂緣處對應(yīng)的集裝箱層序號，見圖5.1；頂部集裝箱層序號；k——集裝箱的列序號；H0——艙口圍板頂緣對應(yīng)層集裝箱的頂部底部至該列底部的垂直距離，m，見圖5.1；Zi,kZs,k——第k列第i層第s層集裝箱中心至該列底部的垂直距離，m；hs,k——第k列第s層集裝箱的層高，m，取該層頂部至下層頂部的垂直距離；b——集裝箱的寬度，m； y,s,.Nk y,s,.Nz,s,k——按4.3計算；Fk,0——H0范圍內(nèi)橫向分力之和，·,取值如下：Fk,1——H1范圍內(nèi)橫向分力之和，kN·m，取值如下：TH,k——按5.1計算；Mk,0——H0范圍內(nèi)翻傾力矩之和，kN·m，取值如下：Ny,i,k——按4.3計算；Nz,i,k——按4.3計算?！?.4修改為：“6.4任一行第i層集裝箱底角處最大箱角壓力Fmax,i按下式計算：對頂層集裝箱：Fmax,i=Nz,i+kN對其他集裝箱：Fmax,i=Fmax,i+1+Nz,i