化工原理試題一．選擇題1.空氣在內(nèi)徑一定的圓管中作定態(tài)流動，若空氣的質(zhì)量流量保持不變，當(dāng)溫度升高時(shí)，Re值將（B）。A.增大B.減小C.不變D.不確定2.在流體阻力實(shí)驗(yàn)中，以水作為工質(zhì)所測定的λ=f(A.空氣B.液體乙醇C.牛頓型流體D.非牛頓型流體3.由分支管路向A、B敞開高位槽中輸送某液體，若兩高位槽中液位恒定，當(dāng)支路1中的閥門開大時(shí)，則兩分支管路中的能量損失之差hf,1A.增大B.減小C.不變D.不確定4.下列結(jié)論正確的是（ABC）A.液體的黏度隨溫度的升高而減小B.氣體的黏度隨溫度的升高而增大C.液體的黏度基本不隨壓力變化D.氣體的黏度隨壓力增大而減小5.某并聯(lián)管路由1、2兩個(gè)支管組成，該兩支路的流體均作層流流動。當(dāng)d1=2d2，L1=2L2時(shí)，則（1）Δpf,1ΔpA.1/2B.1/4C.1D.4(2)u1u2=A.2B.1/2C.4D.1/4(3)qm,s1A.8B.16C.4D.26.用離心泵在兩個(gè)敞口容器間輸送液體。若維持兩容器的液面高度不變，當(dāng)關(guān)小輸送管道的閥門后，管道總阻力（C）A.增加B.減小C.不變D.不確定7．層流與湍流的主要區(qū)別是（BD）A.湍流流速大于層流B.層流雷諾數(shù)小于湍流雷諾數(shù)C.湍流時(shí)流通截面積大，層流時(shí)流通截面小D.層流時(shí)流體質(zhì)點(diǎn)無宏觀混合，湍流時(shí)流體質(zhì)點(diǎn)發(fā)生高頻脈動8.當(dāng)流體通過（C）時(shí)，隨著流量的增大，其壓差不變。A.孔板流量計(jì)B.文丘里流量計(jì)C.轉(zhuǎn)子流量計(jì)9.在管內(nèi)流動的完全湍流區(qū)，當(dāng)e/d一定時(shí)，因流體內(nèi)摩擦引起的機(jī)械能損失（B），摩擦系數(shù)λ（E）；在層流區(qū)，因內(nèi)摩擦引起的機(jī)械能損失（A），摩擦系數(shù)λ（D）。A.與流速的一次方成正比B.與流速的平方成正比C.與流速的三次方成正比D.與流速成反比E.與流速無關(guān)10.流體在一水平變徑管段中流過，在細(xì)管截面A與粗管截面B之間連接一U管壓差計(jì)，則壓差計(jì)的讀數(shù)R值反映（A）.A.A、B兩截面的壓力差B.A、B兩截面的流動阻力C.A、B兩截面的動壓頭變化D.突然擴(kuò)大或突然縮小的局部阻力11.請選擇下列流體在管路中的常用的流速：（1）水及低黏度液體（A）；（2）一般常壓氣體（C）；（3）黏性較大的液體（B）。A.1~3m/sB.0.5~1m/sC.10~20m/sD.40m/s以上12.計(jì)算局部阻力損失的公式hf'=ζA.細(xì)管內(nèi)流速B.粗管內(nèi)流速C.粗、細(xì)管流速的平均值13.一定轉(zhuǎn)速下，用離心泵將敞口池中的清水送至表壓為49.1kPa的密閉容器，兩液面的垂直高度差為8m。泵出口閥全開時(shí)，管路特性方程為H現(xiàn)分別改變某一參數(shù)，試判斷其余參數(shù)的變化趨勢。假設(shè)各種條件下均在阻力平方區(qū)，且泵的特性保持不變。變化參數(shù)KBqe1.關(guān)小泵出口閥CAB2.改送水溶液（ρ=1200kg/m3）BCA3.容器變?yōu)槌築CA4.夏天池面下降1mACBA.增大B.變小C.不變D.不確定14.試選擇適宜的輸送機(jī)械完成如下輸送任務(wù)：（1）含有純堿顆粒的水懸浮液（D）；（2）高分子聚合物黏稠液體（C）；（3）黏度為0.8mPa·s的有機(jī)液（要求q=1m3/h，H=30m）（B）。A.離心泵B.漩渦泵C.往復(fù)泵D.開式堿泵15.離心泵的汽蝕余量（NPSH）值越小，其抗汽蝕性能（A）。A.越好B.越差C.不確定16.用離心泵將敞口水池中的清水送至常壓容器，在夏天需加大送水量（開大泵出口閥），試判斷如下參數(shù)變化趨勢：（1）泵入口真空表的讀數(shù)p1（A）；（2）泵出口壓力表（調(diào)節(jié)閥上游）讀數(shù)p2（B）；（3）泵出口調(diào)節(jié)閥下游壓力表讀數(shù)p3（A）；（4）泵的壓頭H（B）；（5）泵的軸功率P（A）；（6）泵的效率?（D）。A.增大B.變小C.不變D.不確定17.離心泵在一定管路系統(tǒng)運(yùn)行時(shí)，其工作點(diǎn)不隨液體密度改變的條件是（B）。A.Z2?C.Hf=18.有自吸能力的泵是（C）。A.離心泵B.旋渦泵C.正位移泵D.軸流泵7.離心泵停止操作時(shí)宜（A）。A.先關(guān)出口閥后停電B.先停電后關(guān)閥C.先關(guān)出口閥或先停電均可D.單級泵先停電，多級泵先關(guān)出口閥19.往復(fù)泵適用于（C）。A.大流量且要求流量特別均勻的場合B.介質(zhì)腐蝕性特別強(qiáng)的場合C.流量較小、壓頭較高的場合D.投資較小的場合20.離心泵銘牌上標(biāo)出的流量和壓頭數(shù)值是（A）。A.最高效率點(diǎn)對應(yīng)值B.操作點(diǎn)對應(yīng)值C.最大流量下對應(yīng)值D.計(jì)算值21.離心泵的效率隨流量的變化情況是（B）。A.q增大，?增大B.q增大，?先增大后減小C.q增大，?減小D.q增大，?先減小后增大22.離心泵的軸功率P和流量Qde關(guān)系為（A）。A.q增大，P增大B.q增大，P先增大后減小C.q增大，P減小D.q增大，P先減小后增大23.用離心泵將池中20℃清水送至常壓容器B，若B變?yōu)?00kPa（表壓）的密閉容器，則泵的流量將（B），壓頭將（A），軸功率將（B），效率將（D）。A.變大B.變小C.不變D.不確定24.對于已知余隙系數(shù)ε值的往復(fù)壓縮機(jī)，隨著壓縮比的增高，其容積系數(shù)λ0將（B）。A.增大B.變小C.不變D.不確定25.隨著往復(fù)壓縮機(jī)余隙系數(shù)ε值的加大，其極限壓縮比（p2/p1）（B）。A.越高B.越低C.沒影響D.不確定26.在實(shí)驗(yàn)裝置上測定離心泵的汽蝕余量NPSH。今測得一組數(shù)據(jù)位泵入口真空表讀數(shù)為60kPa，吸入管內(nèi)水的流速1.2m/s，實(shí)驗(yàn)介質(zhì)為30℃清水（ρ=996kg/m3，pv=4.25kPa），當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?00kPa，則操作條件下泵的汽蝕余量NPSN值為（C）。A.5.79mB.3.66mC.3.73mD.3.59m27.用離心泵將精餾塔底釜液送至貯槽。釜液密度ρ=780kg/m3，pv=26.0kPa，泵的允許汽蝕余量NPSH=3.4m，入管路壓頭損失Hf，0-1=1.1m，則泵的允許安裝高度Hg為（B）。B.-C.-mB.-4.5mC.-3.4mD.1.1m28.中高壓離心通風(fēng)機(jī)葉輪的葉片應(yīng)是（A）。A.后彎式B.前彎式C.徑向式D.混合式29.在完全湍流區(qū)，流動摩擦阻力損失與（B）成正比；在層流區(qū)，流動摩擦阻力損失與（A）成正比。A流速的一次方B流速的平方C流速的三次方D流速的五次方30.用一氣蝕余量為2m的離心泵輸送處于沸騰狀態(tài)下的塔底液體，若泵前管路的全部流動阻力為1.5m液柱，則此泵的安裝位置必須（C）。A高于塔底液面3.5m的上方B高于塔底液面1.5m的上方C低于塔底液面4m的下方D低于塔底液面2m的下方31.往復(fù)泵適用于（C）。A．流量要求特別均勻的場合B.介質(zhì)腐蝕性特別強(qiáng)的場合C．流量較小、揚(yáng)程較高的場合D.投資較小的場合32.三只長度相等的并聯(lián)管路，管徑的比為1:2:3，若三只管路的流動摩擦系數(shù)均相等，則三只管路的體積流量之比為(B)。A.1:1:1B.1:2:3C.1:8:27D.1:4:933.離心泵的揚(yáng)程是指泵給予（

B

）液體的有效能量。A.1kg

B.1N

C.1m34.在完全湍流時(shí)（阻力平方區(qū)），粗糙管的摩擦系數(shù)λ數(shù)值(D)。A.只取決于ReB.與光滑管一樣C.取決于相對粗糙度D.與粗糙度無關(guān)35.用一氣蝕余量為2m的離心泵輸送處于沸騰狀態(tài)下的塔底液體，若泵前管路的全部流動阻力為1.5m液柱，則此泵的安裝位置必須(B)。A.高于塔底液面3.5沒的上方B.低于塔底液面4m的下方C.高于塔底液面1.5m的上方D.低于塔底液面2m的下方36.孔板流量計(jì)的孔流系數(shù)C0當(dāng)Re增大時(shí)，其值（B）。A．總在增大B.先減小，后保持為定值C.總在減小D.先增大，后保持為定值37.某液體在內(nèi)徑為d0的水平管路中穩(wěn)定流動，當(dāng)它以相同的體積流量通過等長的內(nèi)徑為d2=d0/2的管子時(shí)，若流體為層流，則壓降p為原來的（C）。A.4倍B.8倍C.16倍D.32倍38.流體在等管徑的管道中流動時(shí)的摩擦阻力損失hf所損失的是機(jī)械能中的（B）項(xiàng)。A.位能B.靜壓能C.總機(jī)械能D.動能39.用一氣蝕余量為2m的離心泵輸送處于沸騰狀態(tài)下的塔底液體，若泵前管路的全部流動阻力為2m液柱，則此泵的安裝位置必須（C）。A.高于塔底液面4m的上方B.高于塔底液面2m的上方C.低于塔底液面4.5m的下方D.低于塔底液面2.5m的下方40．在法定計(jì)量單位制中，黏度的單位是（D）A．cm.sPa.sB.PC.g/(cm.s)D.Pa.s41．在靜止流體內(nèi)部各點(diǎn)的靜壓強(qiáng)相等的必要條件是（C）A.同一種流體內(nèi)部B.連通著的兩種流體C.同一水平面上，同一種連續(xù)流體D.同一種連續(xù)流體42.氣體在直徑不變的圓形管道內(nèi)作等溫定態(tài)流動，各截面上的（D）。A.速度相等B.體積流量相等C.速度逐漸減小D.質(zhì)量流量相等43.離心泵吸入管路底閥的作用是（B）。A．阻攔液體中的固體顆粒B.防止啟動前充入的液體從泵內(nèi)漏出C．避免出現(xiàn)氣蝕現(xiàn)象D.維持最低的允許吸上高度44.離心泵的揚(yáng)程是（C）。A.實(shí)際的升揚(yáng)高度B.泵的吸上高度C.單位重量流體通過泵獲得的能量D.液體出泵和進(jìn)泵的壓強(qiáng)差換算成的液柱高45.在設(shè)計(jì)沉降室時(shí)，所依據(jù)的基本關(guān)系是停留時(shí)間，其中ut是指（B）A.顆粒的平均沉降速度B.要求被除去的最小顆粒的沉降速度C.平均粒徑大小的顆粒的沉降速度46.在重力場中，微小顆粒的沉降速度與（D）無關(guān)。A.顆粒幾何形狀B.粒子幾何尺寸C.流體與粒子的密度D.流體流速47.過濾基本方程式是基于(B)推導(dǎo)出來的。A.濾液在介質(zhì)中呈湍流流動B.濾液在濾渣中呈層流流動C.濾液在濾渣中呈湍流流動D.濾液在介質(zhì)中呈層流流動48．恒壓過濾時(shí)，如濾餅不可壓縮，介質(zhì)阻力可忽略，當(dāng)操作壓差增加1倍，則過濾速率為原來的（B）。A．1倍B.2倍C.1.414倍D.1/2倍49.旋風(fēng)分離器的總的分離效率是指（D）。A.顆粒群中具有平均直徑的粒子的分離效率B.顆粒群中最小粒子的分離效率C.不同粒級（直徑范圍）粒子分離效率之和D.全部顆粒中被分離下來的部分所占的質(zhì)量分率50．下述說法中正確的是（B）。A.過濾速率與過濾面積成正比B.過濾速率與過濾面積的平方成正比C.過濾速率與濾布阻力成反比D.過濾速率與操作壓差的平方成正比51.顆粒的球形度越（B），說明顆粒越接近于球形。A.接近0B.接近1C.大D.小52.一球形固體顆粒在空氣中作自由沉降，若沉降在斯托克斯定律區(qū)，空氣的溫度提高時(shí)，顆粒的沉降速度將（C）。若沉降在牛頓定律區(qū)，空氣的溫度提高時(shí)，顆粒的沉降速度將（A）。忽略溫度變化對空氣密度的影響。A.不變B.增加C.減小D.不確定53.在斯托克斯定律區(qū)，顆粒的沉降速度與其直徑的（B）次方成正比。在牛頓定律區(qū)，顆粒的沉降速度與其直徑的（C）次方成正比。A.1B.2C.0.5D.0.2554.一球形固體顆粒在水中作自由沉降，若沉降在斯托克斯定律區(qū)，則隨著水溫升高，顆粒的沉降速度將（B）。若沉降在牛頓定律區(qū)，則隨著水溫升高，顆粒的沉降速度將（A）。忽略溫度變化對水密度的影響。A.不變B.增加C.減小D.不確定55.顆粒在靜止的流體中沉降時(shí)，在相同的Ret下，顆粒的球形度越小，阻力系數(shù)（A）.A.越大B.越小C.不變D.不確定56.降塵室的設(shè)計(jì)中，應(yīng)保證氣體在降塵室內(nèi)的流動處于（A）。A.層流B.過渡流C.湍流D.無限制57.含塵氣體通過邊長為4m，寬為2m，高位1m的降塵室，若顆粒的沉降速度為0.2m/s，則降塵室的生產(chǎn)能力為（D）.A.4m3/sB.2.4m3/sC.6m3/sD.1.6m3/s58.旋風(fēng)分離器的切向進(jìn)口氣速不變，當(dāng)其圓筒直徑減小時(shí)，旋風(fēng)分離器的臨界粒徑（B），離心分離因素（A）。A.增加B.減小C.不變D.不確定59.若過濾和洗滌時(shí)操作壓力差相同，洗水黏度和濾液黏度相同。板框過濾機(jī)，采用橫穿洗滌法洗滌濾餅，洗滌速率等于（D）倍過濾終了時(shí)速率。葉濾機(jī)采用置換洗滌法，洗滌速率等于（A）倍過濾終了時(shí)速率。A.1B.2C.0.5D.0.2560.葉濾機(jī)在1.2×105Pa表壓下操作時(shí)，過濾常數(shù)K=2×10-5m2/s；若把操作壓力加大到2.4×105Pa表壓，此時(shí)的過濾常數(shù)K為（B）m2/s。假設(shè)濾餅不可壓縮。A.2×10-5B.4×10-5C.1×10-5D.3.1×10-561.蒸發(fā)計(jì)算時(shí)，溶液的沸點(diǎn)按（A）來確定。A.完成液組成B.原料液組成與完成液組成的算術(shù)平均值C.原料液組成D.原料液組成與完成液組成的對數(shù)平均值62.在標(biāo)準(zhǔn)式蒸發(fā)器中，用140℃，的飽和蒸汽加熱鹽水，蒸發(fā)空間二次蒸汽的溫度為86℃，溶液的平均沸點(diǎn)為98℃，則該蒸發(fā)器中的有效溫度差為（D）℃。A.54B.48C.45D.4263.為防止物料變性或分解，蒸發(fā)熱敏性溶液時(shí)常采用（C）蒸發(fā)。A.加壓B.常壓C.減壓D.超高壓64.單效蒸發(fā)中，原料液的溫度越高，蒸發(fā)時(shí)的單位蒸汽消耗量（B）。A.越大B.越小C.不變D.無法確定65.在沸點(diǎn)升高較小的蔗糖水溶液蒸發(fā)過程中，為了回收二次蒸汽的熱量，擬采用熱泵蒸發(fā)技術(shù)，應(yīng)選方案（D）.A.選取方案二、三、四B.選取方案一、二、四C.選取方案一、三、四D.選取方案一、二、三66.一蒸發(fā)器每小時(shí)將1000kg/h的NaCl水溶液由質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.05濃縮至0.03，則濃縮液的流量是（A）。A.166.7kg/hB.50kg/hC.300kg/hD.833.3kg/h67.氣體的吸收屬于（B）.A.液固傳質(zhì)過程B.氣液傳質(zhì)過程C.液液傳質(zhì)過程D.氣固傳質(zhì)過程68.某含乙醇12.5%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）的乙醇水溶液，其所含乙醇的摩爾比為（B）.A.0.143B.0.0559C.0.0502D.0.052969.在分子傳質(zhì)過程中，若漂流因數(shù)p總/pBM＞1，則組分A的傳質(zhì)通量NA與組分A的擴(kuò)散通量JA的關(guān)系為（C）.A.NA=JAB.NA＜JAC.NA＞JAD.不好判斷70.氣體中的擴(kuò)散系數(shù)DAB與溫度T的關(guān)系為（D）。A.DAB∝T1.0B.DAB∝T0.5C.DAB∝T2.0D.DAB∝T1.7571.氣體中的擴(kuò)散系數(shù)DAB與溫度P總的關(guān)系為（D）。A.DAB∝P總1.5B.DAB∝P總1.0C.DAB∝P總0.5D.DAB∝P總-1.072.在蒸汽冷凝傳熱中，不凝氣體的存在對α的影響是（A）。A.不凝氣體存在會使α大大降低B.不凝氣體存在會使α升高C.不凝氣體存在對α無影響73.一定質(zhì)量的流體在φ25mm×2.5mm的直管內(nèi)作強(qiáng)制湍流流動，其對流傳熱系數(shù)αi=1000W/(m2·℃)，如果流量和物性不變，改在φ19mm×2mm的直管流動，其αi為（D）W/(m2·℃).A.1259B.1496C.1585D.167874.液體沸騰操作時(shí)，工業(yè)上總是設(shè)法控制在（B）。A.自然對流區(qū)B.泡核沸騰區(qū)C.過渡區(qū)D.膜狀沸騰區(qū)75.實(shí)際生產(chǎn)中沸騰傳熱過程應(yīng)維持在(D)區(qū)操作。A．自然對流B．強(qiáng)制對流C．膜狀沸騰D．核狀沸騰76.在蒸氣—空氣間壁換熱過程中，為強(qiáng)化傳熱，下列方案中的（B）在工程上可行。A.提高蒸氣流速B.提高空氣流速C.采用過熱蒸氣以提高蒸氣溫度D.在蒸氣一側(cè)管壁加裝翅片，增加冷凝面積77.對流傳熱系數(shù)關(guān)聯(lián)式中普蘭特準(zhǔn)數(shù)是表示（Ａ）的準(zhǔn)數(shù)。A．物性影響B(tài)．流動狀態(tài)C．對流傳熱D．自然對流影響78.某蒸發(fā)器用以增濃50%(質(zhì)量)的NaOH水溶液，加熱用飽和溫度為160oC的飽和蒸汽，已知常壓下50%的NaOH水溶液的沸點(diǎn)為140oC，當(dāng)冷凝器真空度為53kPa（此溫度下，純水的飽和溫度為80oC）。如忽略液面高度且杜林規(guī)則適用，則傳熱溫度差為（B）。A．30oCB.40oCC.50oCD.60oC79.適宜高粘度、易結(jié)晶、結(jié)垢的濃溶液的蒸發(fā)器為（D）。A.升膜蒸發(fā)器B.降膜蒸發(fā)器C.強(qiáng)制對流蒸發(fā)器D.旋轉(zhuǎn)刮片式蒸發(fā)器80.對流傳熱系數(shù)關(guān)聯(lián)式中格拉曉夫準(zhǔn)數(shù)是表示（Ｄ）的準(zhǔn)數(shù)。A物性影響B(tài)流動狀態(tài)C對流傳熱D自然對流影響81.利用水在逆流操作的套管換熱器中冷卻某物料，要求熱流體溫度T1、T2及流量qm,h不變，今因冷卻水進(jìn)口溫度t1增高，為保證完成生產(chǎn)任務(wù)，提高冷卻水的流量qm,c，其結(jié)果是（C）.A.K增大，△tm不變B.Q增大，△tm下降C.Q不變，△tm下降，K增大D.Q不變，K增大，△tm不確定82.氣體的導(dǎo)熱系數(shù)值隨溫度的變化趨勢為：（A）。A.T升高，λ增大B.T升高，λ減小C.T升高，λ可能增高或減小D.T變化，λ不變83.雙層平壁定態(tài)熱傳導(dǎo)，壁厚相同，各層的導(dǎo)熱系數(shù)分別為λ1和λ2，其對應(yīng)的溫度差為△t1和△t2，若△t1＞△t2，則λ1和λ2的關(guān)系為（A）.A.λ1＜λ2B.λ1＞λ2C.λ1=λ2D.無法確定84.一套管換熱器采用逆流操作，熱流體的進(jìn)、出口溫度分別為350K、300K，冷流體的進(jìn)、出口溫度分別為250K、300K，此時(shí)的對數(shù)平均溫度差△tm為（D）。A.30℃B.40℃C.45℃D.50℃85.對接近常壓的低組分溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)溫度升高時(shí)，亨利系數(shù)E將（A），相平衡常數(shù)m將（A），溶解度系數(shù)H將（C）.A.增大B.不變C.減小D.不確定86.若某氣體在水中的溶解度系數(shù)H非常大，則該氣體為（A）。A.易溶氣體B.難溶氣體C.中等溶解度氣體D.不確定87.氨水的氣液平衡關(guān)系符合亨利定律，其相平衡常數(shù)為0.75，若氨水中氨的摩爾分?jǐn)?shù)為0.025，則與之平衡的氣相摩爾比為（D）.A.0.0256B.0.0188C.0.0185D.0.019288.在一定的壓力和溫度下，氣體1和氣體2分別在水中溶解，若氣體1的溶解度大于氣體2，則亨利系數(shù)E1與E2的關(guān)系為（C）.A.E1＞E2B.E1=E2C.E1＜E2D.不確定89.在吸收操作中，以氣相組成差表示的吸收塔某一截面上的總推動力為（B）。A.Y*-YB.Y-Y*C.Yi-YD.Y-Yi90.推動力（x*-x）與吸收系數(shù)（B）相對應(yīng)。A.kLB.KxC.KXD.KL91.推動力（Y-Y*）與吸收系數(shù)（D）相對應(yīng)。A.KGB.kyC.kGD.KY92.在下列吸收過程中，屬于氣膜控制的過程是（C）.A.水吸收氫B.水吸收硫化氫C.水吸收氨D.水吸收氧93.在填料吸收塔中用純?nèi)軇┪漳郴旌蠚怏w中的溶質(zhì)組分。已知進(jìn)塔混合氣中溶質(zhì)的組成為6%（體積分?jǐn)?shù)）；系數(shù)尾氣中溶質(zhì)的組成為1.2%，則溶質(zhì)的吸收率為（A）。A.81.03%B.80.0%C.118.97%D.18.97%94.在氣體處理量一定時(shí)，減小吸收劑用量，則吸收推動力（C）。A.增大B.不變C.減小D.不確定95.在填料吸收塔中用清水吸收氨-空氣混合物中的氨。混合氣的進(jìn)塔組成為0.01，出塔組成為0.001（均為摩爾比），操作條件下的氣液平衡關(guān)系為Y=0.88X，則溶液出塔的最大摩爾分?jǐn)?shù)為（D）。A.0.0113B.0.0088C.0.00114D.0.011496.填料因子Ф值減小，泛點(diǎn)氣速uF（B）。A.減小B.增大C.不變D.不確定97.某填料的比表面積為190m2/m3，空隙率為98.5%，則該填料的填料因子為（B）。A.192.89B.198.81C.195.83D.0.00598.在吸收塔調(diào)節(jié)過程中，如減小液體的進(jìn)口濃度x2，則吸收推動力增大，傳質(zhì)速率增加，吸收比提高，則氣體出口濃度y2(B)，液體出口濃度(B)A．增加B.減少C.不變D.無法判斷99.在吸收塔某處，氣相主體濃度y=0.025，液相主體濃度x=0.01，氣相傳質(zhì)分系數(shù)ky=2kmol/m2h，氣相總傳質(zhì)系數(shù)Ky=1.5kmol/m2h，則該處氣液界面上氣相濃度yi應(yīng)為（

B

），平衡關(guān)系y=0.5x.A.0.02B.0.01C.0.015D.0.005100.在填料塔中用清水吸收混合氣中的NH3，當(dāng)水泵發(fā)生故障，水量減少時(shí)，吸收率(B)A．增加B.減少C.不變D.無法判斷101.填料塔的正常操作區(qū)域?yàn)椋–）。A.載液區(qū)B.液泛區(qū)C.恒持液量區(qū)D.任何區(qū)域102.操作中的精餾塔，保持F,q,xD,xW,V’不變，減小xf，則（

C

）A．D增大，R減小B.D不變，R增加；C.D減小，R增加D.D減小，R不變；103.某混合氣與溶液接觸，已知該物系的平衡方程為ye=1.0x，當(dāng)溶液中溶質(zhì)含量為0.04（摩爾分率，下同），氣相中溶質(zhì)含量為0.05，該過程為（A）。A．吸收 B．解吸 C．平衡 D．無法確定104.氣體吸收過程,當(dāng)操作壓力增加，亨利常數(shù)m將（B）,吸收速率將（A）．A．增加B．減少C．不變D．不能確定105.下述說法中錯(cuò)誤的是（B）。A．板式塔內(nèi)氣液逐級接觸，填料塔內(nèi)氣液連續(xù)接觸B．精餾用板式塔，吸收用填料塔C．精餾既可以用板式塔，也可以用填料塔D．吸收既可以用板式塔，也可以用填料塔106.下列單元操作不屬于傳質(zhì)過程的是（A）。A．蒸發(fā)B.蒸餾C.吸收D.干燥107.某精餾塔，精餾段理論板數(shù)為N1層，提餾段理論板數(shù)為N2層，現(xiàn)因設(shè)備改造，使精餾段理論板數(shù)增加，提餾段理論板數(shù)不變，且F，xF，q，R，V等均不變，則此時(shí)：（B）A.xD增加，xW不變B.xD增加，xW減少C.xD增加，xW增加D.xD增加，xW的變化無法確定108.在1.在常壓下苯的沸點(diǎn)為80.1℃，環(huán)己烷的沸點(diǎn)為80.73℃，為使這兩組分的混合液能得到分離，可采用下列那種分離方法（

A

）。A.萃取精餾 B.普通精餾 C. 恒沸精餾D.水蒸汽直接加熱精餾109.流率為800kmol/h組成為0.4的二元理想溶液精餾分離，要求塔頂產(chǎn)品組成達(dá)到0.7，塔底殘液組成不超過0.1，泡點(diǎn)進(jìn)料，回流比為2.5。要使塔頂采出量達(dá)到500kmol/h,應(yīng)采取措施（D）。A．增加塔板數(shù)B．加大回流比C．改變進(jìn)料熱狀況D．增加進(jìn)料量110．如圖所示的幾種進(jìn)料情況的q線，表示為氣液混合物進(jìn)料的為（B）。Ａ．線1Ｂ．線2Ｃ．線3Ｄ．線4111．在圖解法求理論塔板數(shù)過程中，如進(jìn)料濃度發(fā)生變化，將使（B）。A．平衡線發(fā)生變化B.操作線斜率發(fā)生變化C.q線斜率發(fā)生變化D.以上都不變112.某精餾塔精餾段板數(shù)為N1層，提餾段理論板數(shù)為N2層，現(xiàn)因設(shè)備改造，提餾段板數(shù)增加，精餾段板數(shù)不變，且F、xf、q、R、V等均不變，則此時(shí)（A）。A.xw減小，xD增加B.xw減小，xD不變C.xw減小，xD減小D.xw減小，xD的變化視具體情況而定113.在板式精餾塔設(shè)計(jì)中，若僅分別改變?nèi)缦虏僮鳁l件，試判斷本題附表中各參數(shù)的變化趨勢：改變的條件最小理論板層數(shù)Nmin最小回流比Rmin理論板層數(shù)NT降低操作壓力p總BBB降低原料液組成xFCAA增大進(jìn)料熱狀況參數(shù)qCBB加大回流比RCCB提高流出液組成AAA偏離適宜進(jìn)料口位置CCAA.增大B.減小C.不變D.不確定114.在精餾操作中，降低操作壓力，則溶液的相對揮發(fā)度α將（A），餾出液組成xD將（A），塔頂溫度降（B），塔底溫度將（B）。A.增大B.減小C.不變D.不確定115.在精餾操作中，加大回流比R，則xD將（A），xW將（B），qn,V/qn,L將（A），qn,V’/qn,L’將（B），塔頂溫度降（B）。A.增大B.減小C.不變D.不確定116.在精餾塔中相鄰兩層塔板（從上往下數(shù)）上取三個(gè)樣品yn、yn+1和xn，試判斷如下兩種操作方式中哪個(gè)分析結(jié)果正確：全回流（B）；部分回流（A）。A.yn＞yn+1＞xnB.yn＞yn+1=xnC.yn＞xn＞yn+1D.yn+1＞yn＞xn117.在原料量和組成相同的條件下，用簡單蒸餾所得氣相總組成為xD1，用平衡蒸餾得氣相總組成xD2，若兩種蒸餾方法所得的氣相量相同，則（A）。A.xD1＞xD2B.xD1=xD2C.xD1＜xD2D.不能判斷118.氣、液組成相同的兩組分混合物，泡點(diǎn)t1和露點(diǎn)t2的關(guān)系是（B）。A.t1＞t2B.t1＜t2C.t1=t2D.不能確定119.精餾塔的操作線為直線，是基于（B）。A.理論板假設(shè)B.恒摩爾流假設(shè)C.泡點(diǎn)回流D.理想物系120.精餾操作中的回流比小于最小回流比，則（C）。A.xD,xW均增大B.xD,xW均不變C.xD減小,xW均增大D.不能操作121.精餾操作中，保持qn,F，q，xF，qV不變，加大釜?dú)堃翰沙隽縬n,W，則xD將（A），xW將（A），輕組分收率將（B）。A.增大B.減小C.不變D.不確定122.精餾設(shè)計(jì)中，保持qn,F，xF，xD，xW及R不變，將飽和蒸汽進(jìn)料改為泡點(diǎn)進(jìn)料，則qn,V將（C），qn,L將（C），qn,V’將（A），qn,L’將（A），輕組分收率將NT將（B）。A.增大B.減小C.不變D.不確定123.精餾操作中，保持qn,F，q，xD，xW，qn,V’不變，xF減小，則（B）。A.qn,D增大，R減小B.qn,D減小，R加大C.qn,D減小，R減小D.qn,D不變，R加大124.達(dá)到指定分離程度所需理論板層數(shù)為10（包括再沸器），若全塔效率ET=50%，則塔內(nèi)實(shí)際板層數(shù)應(yīng)為（B）。A.20B.18C.16D.不確定125.常壓下，苯的沸點(diǎn)是80.1℃，環(huán)己烷的沸點(diǎn)是80.73℃，欲使該兩組分溶液得到高純度分離，宜采用的分離方法是（B）。A.共沸精餾B.萃取精餾C.普通精餾D.水蒸氣蒸餾126.在下面三種塔板中，操作彈性最大的是（C），單板壓降最小的是（B），綜合性能最好的是（A），造價(jià)最低的是（B）。A.浮閥塔B.篩板塔C.泡罩塔127.在板式塔設(shè)計(jì)中，加大板間距，負(fù)荷性能圖中有關(guān)曲線的變化趨勢是：霧沫夾帶線（A），液泛線（A），漏液線（C）。A.上移B.下移C.不變D.不確定128.下面參數(shù)中，屬于板式塔結(jié)構(gòu)參數(shù)的是（A）和（D）。A.板間距B.孔速C.塔板清液層高度D.開孔率129.用精餾方法分離A,B,C,D,E五組分溶液，工藝要求餾出液中組分D的組成不大于0.004（摩爾分?jǐn)?shù)，下同），釜?dú)堃褐蠧的組成不大于0.006，則輕關(guān)鍵組分是（B），重關(guān)鍵組分是（C）。A.A組分B.C組分C.D組分D.E組分130.濕空氣在預(yù)熱器內(nèi)由溫度t1被加熱至溫度t2的過程中，不發(fā)生變化的參數(shù)是（B）。A.相對濕度φB.露點(diǎn)溫度tdC.濕球溫度twD.焓I131.下列各組參數(shù)中，哪一組的兩個(gè)參數(shù)是相對獨(dú)立的（D）。A.H、pB.H、tdC.I、twD.tw、td132.在恒定干燥條件下用熱空氣干燥某物料，當(dāng)干燥速率降為零時(shí)，物料中剩余的水分是（D）。A.自由水分B.結(jié)合水C.非結(jié)合水D.平衡水分133.同一物料，如恒速干燥段的干燥速率提高，則物料的臨界含水量將（B）。A.不變B.增加C.減小D.不確定134.恒定干燥條件下將物料從含水量0.4kg水/kg絕干料干燥至含水量0.09kg水/kg絕干料，已知物料的臨界含水量為0.12kg水/kg絕干料，空氣的干球溫度為t、濕球溫度為tw、露點(diǎn)為td，則干燥終了時(shí)物料表面的溫度θ應(yīng)（B）。A.θ=twB.θ＞twC.θ=tD.θ=td135.在恒定干燥條件下用熱空氣干燥某熱敏物料，且干燥屬于降速階段，欲縮短干燥時(shí)間，可采取的最有效措施是（D）。A.提高空氣流速B.提高空氣溫度C.降低空氣相對濕度D.增大干燥面積，減薄物料厚度136.氣流干燥器的干燥作用主要發(fā)生在干燥管的（A）。A.進(jìn)口段B.出口段C.中間段D.整個(gè)干燥管內(nèi)137.已知相對濕度60%的濕空氣，其干球溫度為t，濕球溫度為tw，將此空氣降溫至t’溫度，相應(yīng)的濕球溫度為tw’，則（t-tw）（B）（t’-tw’）。A.等于B.大于C.小于D.不確定138.等速干燥階段中，在給定的干燥空氣條件下，對于干燥速率的正確判斷是：（

C

）A．干燥速率隨物料種類、質(zhì)量不同而有差異B．干燥速率隨物料質(zhì)量不同而有變化，而與種類不同無關(guān)C．對不同質(zhì)量、種類的物料，干燥速率實(shí)質(zhì)上相同D.以上都不對139.對于一定干球溫度的空氣，當(dāng)其相對濕度愈低時(shí)，其濕球溫度：（B）

A.愈高B.愈低C.不變

D.不一定，與其它因素有關(guān)。140.已知物料的臨界自由含水量為0.2kg水/kg絕干物料，空氣的干球溫度為t，濕球溫度為tW，露點(diǎn)為td?，F(xiàn)將該物料自初始自由含水量X1=0.45kg水/kg絕干物料，干燥至自由含水量X2=0.1kg水/kg絕干物料，則干燥物料表面溫度tm：（A）。A．tm＞twB．tm=tC．tm=tdD．tm=tw141．氣流干燥器一般是在瞬間完成的，故氣流干燥器最適宜干燥物料中的（D）。A.自由水分B.平衡水分C.結(jié)合水分D.非結(jié)合水二、填空題（20分）1.理想流體是指（粘性為零）的流體。2.測量流體流量時(shí)，隨著流體流量的增大，轉(zhuǎn)子流量計(jì)兩端壓差值（不變）；孔板流量計(jì)兩端壓差值（增大）。3.量綱分析法的目的在于（以量綱為一變量代替物理變量，使實(shí)驗(yàn)工作簡化）。4.阻力平方區(qū)是指（流動阻力與平均流速平方成正比的流動區(qū)域）；產(chǎn)生阻力平方區(qū)的原因是（流體質(zhì)點(diǎn)與粗糙度管壁上凸出的地方直接碰撞產(chǎn)生的慣性阻力占主導(dǎo)地位）。5.速度邊界層是指（緊貼壁面的非常薄的流體層，其內(nèi)速度梯度很大）。6.不可壓縮流體在水平管內(nèi)作定態(tài)流動時(shí)，流動摩擦阻力所消耗的能量是總機(jī)械能中的（壓力能）。7.不可壓縮流體在水平變徑管路中流動時(shí)，在管徑縮小的截面處，其流速（增大），壓力（減?。?.某設(shè)備內(nèi)的表壓為100kPa，則它的絕壓應(yīng)為（201.33）kPa；另一設(shè)備內(nèi)的真空度為400mmHg，則它的絕壓應(yīng)為（48）kPa（當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?01.33kPa）。9.由三支管組成的并聯(lián)管路，各支路的長度及摩擦系數(shù)均相等，管徑比為d1：d2：d3=1:2:3，則三支管的流量比為（1:10.從液面恒定的高位槽向常壓容器中加水，若將放水管路上的閥門開度關(guān)小，則管內(nèi)水量將（減?。苈返木植孔枇ⅲㄔ黾樱?，直管阻力將（變?。苈房傋枇Γú蛔儯?。11.貯罐內(nèi)裝有液體，液面至罐底的高度為H。當(dāng)在罐側(cè)壁的（底部）位置開小孔，才能使流體柱的射程最遠(yuǎn)。12.用內(nèi)徑為158mm的鋼管輸送運(yùn)動黏度為9.0×10-5m2/s的油品。若保持油品在管內(nèi)作層流流動，則最大流速不能超過（1.14m/s）。13.如果管內(nèi)流體流量增大1倍后，其流動型態(tài)仍為層流，則流動阻力是原來的（2）倍。14.流體在湍流的阻力平方區(qū)流動，若其他條件不變，其壓降隨著管子的相對粗糙度增加而（增加），隨著流體的密度增大而（增大）。15.邊長為a的正方形截面風(fēng)道，其當(dāng)量直徑為（a）。16.流體輸送機(jī)械的主要功能是對流體做功以提高其（機(jī)械能），具體表現(xiàn)為（靜壓能的增高）。17.寫出三類正位移泵的名稱：（齒輪泵）、（往復(fù)泵）、（螺桿泵）。其特點(diǎn)是（一定工況下流量恒定）且不受管路（壓頭）所影響。18.離心泵的主要部件有（葉輪）、（泵殼）和（軸封裝置）。19.離心泵的泵殼制成（蝸殼）、葉輪的葉片（后彎）、在葉輪和泵殼之間裝置（導(dǎo)輪）都有利于動能有效轉(zhuǎn)化為靜壓能。20.離心泵的性能參數(shù)或特性曲線是泵在一定（轉(zhuǎn)速）下、與（常壓下）用常溫的（清水）為介質(zhì)通過實(shí)驗(yàn)測得的。21.離心泵的壓頭（揚(yáng)程）的物理意義是（離心泵對單位重量（1N）液體所提供的有效能量），其單位為（m）或（J/N）。22.啟動離心泵之前若不向泵灌滿被輸送的液體，將發(fā)生（氣縛）現(xiàn)象；若葉輪的入口附近絕壓低于操作溫度下液體的飽和蒸汽壓，將發(fā)生（汽蝕）現(xiàn)象。23.離心泵安裝在特定管路系統(tǒng)中，已知泵的性能：q=0.02m3/s，H=20m；管路性能：qe=0.02m3/s，He=16m。則調(diào)節(jié)閥門的壓頭損失為（4）m，其消耗的理論功率為（785）W。24.離心泵安裝在一定管路上，其工作點(diǎn)是指（泵的特性曲線和管路特性曲線的交點(diǎn)所對應(yīng)的參數(shù)）。25.離心泵通常采用（出口閥）調(diào)節(jié)流量；往復(fù)泵采用（旁路）調(diào)節(jié)流量。26.離心泵允許汽蝕余量（NPSH）定義式為（p127.當(dāng)被輸送液體的黏度比清水的黏度大得多時(shí)，則離心泵的壓頭將（降低）、流量（減?。?、效率（下降），而軸功率（增大）。28.提高往復(fù)泵連續(xù)性和均勻性的措施有（采用雙動泵或三聯(lián)泵）、（在吸入管終端和壓出管路始端裝置空氣室）。29.離心通風(fēng)機(jī)的全風(fēng)壓主要由（動風(fēng)壓）和（靜風(fēng)壓）組成，其物理意義是（單位體積氣體通過風(fēng)機(jī)時(shí)所獲得的能量），單位為（Pa或J/m3）。30.離心通風(fēng)機(jī)的特性曲線包括（HT-q）、（Hst-q）、（p-q）和（?-q）。比離心泵多了一條（Hst-q）曲線。31.當(dāng)要求氣體的壓縮比（p2/p1）≥8時(shí)，宜采用（多級）壓縮。當(dāng)各級的壓縮比（相等）時(shí)，所消耗的總理論功為最小。32.離心泵的主要特性曲線包括（H-q）、（P-q）和（?-q）。33.流體流動阻力的形成是流體具有粘性的結(jié)果。34.邊長為a的正方形截面風(fēng)道，其當(dāng)量直徑為a。35．經(jīng)內(nèi)徑為50mm的鋼管輸送運(yùn)動20℃的水，水的流速為2m/s，粘度為1.005cP，則該流動的流型為湍流。36.理想流體是指沒有黏度，沒有內(nèi)摩擦的流體；而實(shí)際流體是指有黏度和內(nèi)摩擦得流體。37.流體的粘度值和傳導(dǎo)率隨溫度變化而變化，對于大多液體，溫度升高，粘度降低，傳導(dǎo)率降低；對于氣體，溫度升高，粘度升高，傳導(dǎo)率增大。（增大，減小，不變）。38.流體在管內(nèi)作層流流動，若僅增大管徑，則摩擦系數(shù)變大，直管阻力變小，計(jì)算局部阻力的當(dāng)量長度變大。（大，小）。39.流量qv增加一倍，孔板流量計(jì)壓差計(jì)讀數(shù)為原來的4倍，轉(zhuǎn)子流量計(jì)的環(huán)隙面積A0為原來的2倍。40.調(diào)節(jié)泵流量的方法有調(diào)節(jié)閥門開度、改變轉(zhuǎn)速和泵組合。41.齒輪泵、往復(fù)泵和隔膜泵屬于正位移泵。42.對于氣體，溫度升高，黏度（增大）；對于液體，溫度降低，黏度（增大）。水在管道中的常用流速范圍是（1~3）m/s；低壓氣體在管道中的常用流速范圍是（8~15）m/s。43.湍流與層流的根本區(qū)別在于（流體質(zhì)點(diǎn)是否存在著脈動性）。在圓形直管內(nèi)，如Re=1600，則λ=（0.04），管內(nèi)的平均流速是管中心流速的（0.5）倍。44.流體以一定的質(zhì)量流量在水平直管內(nèi)作層流流動時(shí)，Re值隨管徑增加而（降低），隨流體密度增加而（不變）；壓降隨管子相對粗糙度增加而（不變）。（增大、減小、不變、不確定）45.屬于正位移泵形式，除往復(fù)泵外，還有（齒輪泵），（螺桿泵）等型式。46.往復(fù)泵的流量調(diào)節(jié)方法有（旁路閥）和（改變轉(zhuǎn)速）。47.啟動離心泵前，應(yīng)先（灌泵）和（排氣）。48.連續(xù)性假定認(rèn)為流體是（由無數(shù)質(zhì)點(diǎn)組成、彼此間沒有間隙、完全充滿所占空間的連續(xù)介質(zhì)）。20℃水的黏度為（1）mPa·s，水在管道中的常用流速范圍是（1~3）m/s。49.湍流與層流的根本區(qū)別是（流體質(zhì)點(diǎn)是否存在著脈動性），在水平均勻直管中，流體流動的阻力損失體現(xiàn)在（壓強(qiáng)的降低）。50.帶離心泵管路常用（出口閥）調(diào)節(jié)流量，而往復(fù)泵管路則采用（旁路閥）和（改變轉(zhuǎn)速）來調(diào)節(jié)流量。51.流體以一定的質(zhì)量流量在水平直管內(nèi)作層流流動時(shí)，Re值隨管徑增加而（降低），隨流體密度增加而（不變）；壓降隨管子相對粗糙度增加而（不變）。（增大、減小、不變、不確定）流體的粘度值和傳導(dǎo)率隨溫度變化而變化，對于水，溫度升高，粘度降低，傳導(dǎo)率增大；對于空氣，溫度升高，粘度增大，傳導(dǎo)率增大。（增大，減小，不變）。53.流體在管內(nèi)作層流流動，若僅增大管徑，則摩擦系數(shù)變小，直管阻力變大，計(jì)算局部阻力的當(dāng)量長度變不變。（大，小）。54.水在管內(nèi)作湍流流動，若流速提高到原來的2倍，則其對流傳熱系數(shù)約為原來的＿20.8＿倍；管徑改為原來的1/2而流量相同，則其對流傳熱系數(shù)約為原來的＿21.8＿倍。（設(shè)條件改變后仍在湍流范圍）離心泵的工作點(diǎn)是＿＿離心泵工作＿＿＿曲線與＿＿管路特性＿＿＿曲線的交點(diǎn)。調(diào)節(jié)泵流量的方法有調(diào)節(jié)閥門開度、改變轉(zhuǎn)速和泵組合。56.流量qv增加一倍，孔板流量計(jì)壓差計(jì)讀數(shù)為原來的1.414倍，轉(zhuǎn)子流量計(jì)的環(huán)隙面積A0為原來的2倍。57．某設(shè)備的真空表讀數(shù)為200mmHg。則它的絕對壓強(qiáng)為(560)mmHg。(當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?01.33kPa)58.在靜止的同一種連續(xù)流體的內(nèi)部，各截面上的(位能)與(靜壓能)之和為常數(shù)。59．經(jīng)內(nèi)徑為50mm的鋼管輸送運(yùn)動20℃的水，水的流速為2m/s，粘度為1.005cP。試判定水在鋼管中的流型為（湍流）60．每千克水經(jīng)過泵后其機(jī)械能增加了490J，則該泵的揚(yáng)程為（50mH2O）。61．實(shí)際流體在直管內(nèi)流過時(shí)，各截面上的總機(jī)械能(不)守恒，因?qū)嶋H流體流動時(shí)有(摩擦力)。62．離心泵的主要零部件有(葉輪)、(泵殼)和(軸封裝置)等。63．離心泵的特性曲線包括(H～Q)、(N～Q)和(η～Q)。64．離心泵的安裝高度超過允許吸上高度時(shí)，將可能發(fā)生(氣蝕現(xiàn)象)。65．當(dāng)進(jìn)氣口氣速一定時(shí)，旋風(fēng)分離器的直徑越大，其分離因數(shù)越(小)；轉(zhuǎn)速一定的離心分離機(jī)隨著轉(zhuǎn)鼓直徑的增大，其分離因數(shù)將(增加)。66．一球形石英顆粒，分別在空氣和水中按斯托克斯定律沉降，若系統(tǒng)溫度升高，則其在水中的沉降速度將下降，在空氣中的沉降速度將增大。67.降塵室一般采用多層結(jié)構(gòu)，是因?yàn)槠涮幚砟芰εc平面面積成正比，而與高度無關(guān)。68．在板框式過濾機(jī)中，洗滌速率是過濾終了時(shí)過濾速率的(1/4)倍。69．除區(qū)氣流中塵粒的設(shè)備類型有(降塵室)和(旋風(fēng)分離器)。70．餅層過濾中，真正發(fā)揮攔截顆粒作用的主要是濾餅層而不是過濾介質(zhì)。71.描述單個(gè)非球形顆粒的形狀和大小的主要參數(shù)為（球形度）、（當(dāng)量直徑）。72.固體顆粒在氣體中自由沉降時(shí)所受的力有（重）力、（?。┝停ㄒ罚┝?。固體顆粒的自由沉降分為（加速）階段和（等速）階段。73.沉降速度是指（顆粒沉降加速階段終了，等速階段地?zé)崴俣龋?，此速度亦稱為（終端）速度。74.在斯托克斯定律區(qū)，顆粒的沉降速度與流體黏度的（1）次方成反比，在牛頓定律區(qū)，顆粒的沉降速度與流體黏度的（0）次方成反比。75.降塵室的設(shè)計(jì)原則是（氣體通過降塵室的）時(shí)間大于等于（顆粒沉降所需的）時(shí)間。76.理論上降塵室的生產(chǎn)能力與（降塵室的底面積）和（顆粒的沉降速度）有關(guān)，而與（降塵室的高度）無關(guān)。77.分離因數(shù)的定義式為（urut=uT278.選用旋風(fēng)分離器時(shí)主要依據(jù)是（含塵氣的處理量，即生產(chǎn)能力）、（允許的壓力降）、（要求達(dá)到的效率）。79.旋風(fēng)分離器的分割粒徑d50是（粒級效率為50%的顆粒直徑）。80.過濾方式主要有（餅層過濾）、（深床過濾）和（膜過濾）。81.板框過濾機(jī)由810mm×810mm×25mm的20個(gè)框組成，則其過濾面積為（26.244m2）。82.傳熱的三種基本方式為（熱傳導(dǎo)（導(dǎo)熱））、（對流傳熱）、（輻射傳熱）。83.液體沸騰兩種基本形式為（膜狀沸騰）、（泡核沸騰）。84.燃燒爐由平面耐火磚和絕熱磚兩種材料砌成，各層的導(dǎo)熱系數(shù)分別為λ1=1.0W/(m·K)，λ2=0.1W/(m·K)，壁厚都為0.2m，則耐火磚和絕熱磚的單位面積熱阻分別為（0.2K/W）、（2.0K/W）。85.對流傳熱可分為（自然對流）、（強(qiáng)制對流）。86.在蒸汽冷凝傳熱過程中，若蒸汽冷凝為膜狀冷凝，則（冷凝液膜）成為膜狀冷凝的主要熱阻。87.套管換熱器中，熱流體溫度由90℃降至70℃，冷流體溫度由20℃上升到40℃，則兩流體作并流時(shí)平均溫差為（47.2）℃。88.一般定性溫度的選取有三種，分別是（流體的平均溫度）、（壁面的平均溫度）、（流體和壁面的平均溫度）。89.間壁式換熱器可分為（管式換熱器）、（板式換熱器）、（翅片式換熱器）。90.套管換熱器中，熱流體溫度由100℃降至80℃，冷流體溫度由10℃上升到50℃，則兩流體作逆流時(shí)平均溫差為（59.44）℃。91.與一般的傳熱過程相比較，蒸發(fā)操作具有如下主要特點(diǎn)：（溶液沸點(diǎn)升高）、（物料的工藝特性）與（節(jié)約能耗）。92.蒸發(fā)操作中，引起溶液沸點(diǎn)升高的原因有：（溶質(zhì)引起的飽和蒸汽壓下降）、（液柱靜壓力）和（管路阻力）。93.根據(jù)加料方式，多效蒸發(fā)流程有（并流）、（逆流）和（平流）等基本模式。94.多效蒸發(fā)的突出優(yōu)點(diǎn)是（提高加熱蒸汽經(jīng)濟(jì)性）；明顯的缺點(diǎn)是（降低蒸發(fā)強(qiáng)度）、（加大溫度差損失）。95.提高加熱蒸汽經(jīng)濟(jì)性的主要措施有：（多效蒸發(fā)）、（熱泵蒸發(fā)）、（外蒸汽的引出）和（冷凝水顯熱的利用）。96.按照溶液在蒸發(fā)器中的流動狀況，可將蒸發(fā)器分為兩大類，即（循環(huán)型）和（單程型）。97.常用蒸發(fā)器主要由（加熱室）和（分離室）兩部分構(gòu)成。98.提高蒸發(fā)強(qiáng)度的主要途徑是（提高總傳熱系數(shù)）和（有效溫度差）。99.依據(jù)分離原理的不同，傳質(zhì)分離過程可分為（平衡分離）和（速率分離）兩大類。100.分之傳質(zhì)是指（由于分子的無規(guī)則熱運(yùn)動而形成的物質(zhì)傳遞現(xiàn)象），描述分子傳質(zhì)的基本方程為（費(fèi)克定律）。101.對流傳質(zhì)是指（運(yùn)動流體與固體壁面之間，或兩個(gè)有限互溶的運(yùn)動流體之間的質(zhì)量傳遞），描述對流傳質(zhì)的基本方程為（對流傳質(zhì)速率方程）。102.對流傳熱的熱阻主要集中在滯流內(nèi)層，因此，加速流動，減薄滯流內(nèi)層厚度是強(qiáng)化對流傳熱的重要途徑。103.在通常操作條件下，空氣、水及水蒸氣冷凝的對流傳熱系數(shù)α大小順序?yàn)樗魵饫淠?gt;水>空氣。104.有效膜理論的要點(diǎn)是：兩相在界面達(dá)到平衡和在膜中的傳質(zhì)為擴(kuò)散105.在蒸發(fā)器中，被蒸發(fā)溶液的真實(shí)沸點(diǎn)應(yīng)包括溶質(zhì)濃度增大引起的沸點(diǎn)升高和液面高度引起的沸點(diǎn)升高。106．寫出三種間壁式換熱器的名稱：（套管式）、（管殼式）和（板式）。107．傳熱的基本方式有（熱傳導(dǎo)）、（熱對流）和（熱輻射）。108．總傳熱系數(shù)的倒數(shù)1/K代表（間壁兩側(cè)流體傳熱的總熱阻），提高K值的關(guān)鍵是（設(shè)法減小起決定作用的分熱阻）。109.在多層平壁穩(wěn)定熱傳導(dǎo)中，某一層的溫度降大，則表示該層熱阻大，弱各層壁厚相等則該層的傳熱系數(shù)小。110.厚度不同的三種材料構(gòu)成三層平壁，各層接觸良好，已知b1＞b2＞b3，導(dǎo)熱系數(shù)λ1﹤λ2﹤λ3，在穩(wěn)定傳熱過程中，各層的熱阻b1/λ1>b2/λ2>b3/λ3＿,各層導(dǎo)熱速率＿＿相等＿＿＿＿。111.間壁式換熱器中冷熱流體定態(tài)傳熱，該傳熱是由殼程對流給熱、管壁傳熱和管內(nèi)對流給熱三個(gè)串聯(lián)傳熱組成，如在殼程用飽和蒸汽加熱，總傳熱系數(shù)接近于管內(nèi)側(cè)的對流傳熱系數(shù)，因此若強(qiáng)化該傳熱過程，應(yīng)從管內(nèi)側(cè)著手。112.雙膜模型的模型參數(shù)為（氣膜厚度zG）和（液膜厚度zL）。113.在板式塔中，氣液兩相（逐級）接觸，兩相組成沿塔高呈（階梯式）變化，在正常操作下，（液相）為連續(xù)相，（氣相）為分散相。114.在填料塔中，氣液兩相（微分）接觸，兩相組成沿塔高呈（連續(xù)式）變化，在正常操作下，（氣相）為連續(xù)相，（液相）為分散相。115.吸收操作是依據(jù)（混合氣體中各組分在某液體溶劑中的溶解度不同），以達(dá)到分離（氣體）混合物的目的。116.若溶質(zhì)在氣相中的組成以分壓p、液相中的組成以摩爾分?jǐn)?shù)x表示，則亨利定律的表達(dá)式為（p*=Ex），E稱為（亨利系數(shù)），若E值很大，說明該氣體為（難溶）氣體。117.若溶質(zhì)在氣相中的組成以分壓p、液相中的組成以物質(zhì)的量濃度c表示，則亨利定律的表達(dá)式為（p=cH），H118.吸收速率方程式中，KY是以（Y-Y*）為推動力的（氣相總）吸收系數(shù)，其單位是（kmol/（m2·s））。119.吸收速率方程式中，kG是以（p-pi）為推動力的（氣膜）吸收系數(shù)，其單位是（kmol/（m2·s·kPa））.120.KY與KG的關(guān)系式（KY121.kx與kL的關(guān)系是（kx123.若c*-c≈ci-c，則該吸收過程為（液膜）控制。124.若p-p*≈p-pi，則該吸收過程為（氣膜）控制。125.氣相總阻力可表示為1KG=1kG+126.液相總阻力可表示為1KL=1kL+127.增加吸收劑用量，操作線的斜率（增大），吸收推動力（增大）。128.脫吸因數(shù)的定義式為（S=129.吸收因數(shù)的定義式為（A=130.KYa稱為（氣相總體積吸收系數(shù)），其單位是（kmol/（m3·s））。131.KY稱為（氣相總吸收系數(shù)），其單位是（kmol/（m2·s））。132.等板高度HETP是指（分離效果與一個(gè)理論級的作用相當(dāng)?shù)奶盍蠈痈叨龋?，又稱為（填料層當(dāng)量高度）。133.填料的幾何特性參數(shù)主要包括（比表面積）、（空隙率）、（填料因子）等。134.通常根據(jù)（效率）、（通量）及（壓降）三要素衡量填料性能的優(yōu)劣。135.填料塔的流體力學(xué)性能常用（ΔpZ136.對溶劑常用的解吸方法有（升溫）、（減壓）、（吹氣）。137.吸收、解吸操作時(shí)，低溫對（吸收）有利；低壓對（解吸）有利。138.在逆流吸收塔中用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵幸兹芙M分，填料為無限高，入塔Y1＝8％，平衡關(guān)系Y＝2X，若液氣比（摩爾比）為1時(shí)，吸收率η＝50%__。139.已知氨水中溶質(zhì)的質(zhì)量百分?jǐn)?shù)為25%,則氨水的摩爾分率為26%_。140.氣體吸收計(jì)算中，傳質(zhì)單元高度是表示設(shè)備傳質(zhì)性能好壞的一個(gè)參量，而傳質(zhì)單元數(shù)是表示分離任務(wù)難易的參量。141.一吸收過程相平衡常數(shù)m=1,氣膜吸收系數(shù)ky=110-4，液膜吸收系數(shù)為氣膜吸收系數(shù)的100倍，則此吸收過程為__氣相控制，總的吸收系數(shù)Ky為__9.910-5。142.吸收操作一般用于分離____氣體____混合物，其原理是利用氣體中各組分在吸收劑中__溶解度_________的差異來達(dá)到分離的目。精餾操作一般用于分離____液體_____混合物，其原理是利用原料中各組分的____揮發(fā)度_______差異來達(dá)到分離的目的。萃取操作一般用于分離____液體_______混合物，其原理是利用原料液中各組分在萃取劑中____溶解度_______的差異來達(dá)到分離的目的。143.蒸餾是依據(jù)（組分間揮發(fā)度的差異），通過建立兩相體系，組分在兩相間分配關(guān)系的（不同）而實(shí)現(xiàn)混合物分離的操作。144.兩組份的相對揮發(fā)度越小，則表示分離該物系越

難

。二元溶液連續(xù)精餾計(jì)算中，進(jìn)料熱狀態(tài)的變化將引起平衡線、操作線與ｑ線中哪幾條線的變化？____操作線

和

___q線___。145.精餾的原理是（同時(shí)多次進(jìn)行部分汽化和部分冷凝操作）。實(shí)現(xiàn)精餾操作的必要條件是（塔頂液相回流）和（塔底上升蒸氣）。146．某精餾塔頂操作壓強(qiáng)須維持在5.3kPa，若當(dāng)?shù)貧鈮河?jì)的讀數(shù)為100.6kPa，塔頂真空表讀數(shù)應(yīng)為95.3kPa。147.吸收操作的依據(jù)是（氣體各組分溶解度的不同）；精餾操作的依據(jù)是（液體混合物各組分揮發(fā)度的不同）。精餾設(shè)計(jì)中，當(dāng)回流比增大時(shí)所需理論板數(shù)減小，同時(shí)蒸餾釜中所需加熱蒸汽消耗量增加。149.某精餾塔在操作時(shí)，加料狀態(tài)由原來的飽和液體進(jìn)料改為混合物進(jìn)料，且保持F、XF，R、D不變，則此時(shí)XD減小，V__不變_，L_不變。（增大、減小、不變）。150.精餾操作中，若上升，而回流量L和進(jìn)料狀態(tài)均保持不變，則R(變小)，xD（變小），xW（變?。?，（變小）。（變大，變小，不變，不確定）151.習(xí)慣上，將易揮發(fā)組分的揮發(fā)度與難揮發(fā)組分的揮發(fā)度之比稱為（相對揮發(fā)度）。根據(jù)α值的大小，可用來判斷（蒸餾分離的難易和可能性），若α=1，則表示該混合物（不能用普通蒸餾方法分離）。152.在精餾塔設(shè)計(jì)時(shí)，若選用回流比減?。‵，xf，q，xD，xW均指定），則塔釜加熱量（變少），所需理論板數(shù)（增大）。（增加，減少，不確定）153.恒摩爾流的主要前提是（液體混合物各組分的摩爾汽化潛熱相等）。連續(xù)精餾塔設(shè)計(jì)時(shí)，如將原來的泡點(diǎn)回流改為冷回流，其他設(shè)計(jì)條件不變，則所需理論板數(shù)（減少）（增加、減少）。154.精餾和普通蒸餾得根本區(qū)別在于（精餾必須引入回流）；平衡蒸餾（閃蒸）與簡單蒸餾（微分蒸餾）的區(qū)別是（平衡蒸餾是連續(xù)定態(tài)操作，簡單蒸餾是間歇非定態(tài)操作）。155.精餾塔的塔釜溫度總是高于塔頂溫度，其原因是（塔底壓力高于塔頂，塔底重組分含量高）。156.某兩組分混合物的平均相對揮發(fā)度α=2.0，在全回流下，從塔頂往下數(shù)對第n，n+1層塔板取樣測得xn=0.3，則yn=（0.4615），yn+1=（0.3），xn+1=（0.1765）。157.在總壓101.0kPa，85℃下，苯和甲苯的飽和蒸氣壓分別為116.9kPa和46.0kPa，則物系的相對揮發(fā)度α=（2.541），平衡時(shí)xA=（0.78），yA=（0.90）。158.已知精餾段操作線方程為y=0.8x+0.19，則操作回流比R=（4），餾出液組成xD=（0.95）。159.精餾塔進(jìn)料可能有（5）種不同熱狀況。對于泡點(diǎn)或露點(diǎn)進(jìn)料，其進(jìn)料狀況參數(shù)q分別為（1）和（0）。160.全回流操作的特點(diǎn)是（不進(jìn)出料，沒精餾段與提餾段之分，操作線方程統(tǒng)一成對角線方程，達(dá)到指定分離程度所需理論板層數(shù)為最少）。全回流操作適用于（精餾塔開個(gè)階段）和（塔板性能研究）。161.最小回流比是指（達(dá)到指定分離程度需要無窮理論板層數(shù)對應(yīng)的回流比）。適宜回流比通常取為（1.1~2.0）倍最小回流比。162.在板式精餾塔中分離相對揮發(fā)度α=2.5的兩組分理想溶液，操作回流比R=3，若測得從塔頂往下數(shù)第二、三層塔板的液相組成x2=0.45，x3=0.40，餾出液組成xD=0.96（塔頂全凝器），則第三層塔板的氣相默費(fèi)里效率EMV=（0.4414）。163.共沸精餾和萃取精餾的共同特點(diǎn)是（加入第二種分離溶劑），相比較而言，（萃?。┚s較為經(jīng)濟(jì)。164.欲保持塔頂餾出液中輕組分收率不變，將間接蒸汽加熱改為直接蒸汽加熱，則xW將（降低），所需理論板層數(shù)NT將（增加）。165.間歇精餾的兩種基本操作方式是（R恒定，xD不斷下降）和（xD不變，不斷加大R）。166.如果要實(shí)現(xiàn)n個(gè)組分溶液的高純度分離，則需（n-1）個(gè)精餾塔。167.多組分精餾計(jì)算中常規(guī)定輕、重關(guān)鍵組分，在塔頂餾出液中對（重）關(guān)鍵組分的含量加以限制，在釜?dú)堃褐袑Γㄝp）關(guān)鍵組分的含量加以限制。168.評價(jià)塔設(shè)備性能的主要指標(biāo)有（通量）、（分離效率）、（適用性）和（壓力降）等。169.帶降液管的板式精餾塔屬于（逐級接觸式）氣液傳質(zhì)設(shè)備，正常操作時(shí)，（液）相為連續(xù)相，（氣）相為分散相。170.塔板負(fù)荷性能圖由（5）條曲線包圍而成，它們是（過量霧沫夾帶線）、（液泛線）、（液相負(fù)荷上限線）、（漏液線（氣相負(fù)荷下限線））和（液相負(fù)荷下限線）。171.板式塔操作中可能出現(xiàn)的非理想流動有（霧沫夾帶）、（氣泡夾帶）、（漏液）和（氣液分布不均（液面落差））等。172.塔式精餾塔的操作彈性由氣相的（允許的最大和最小流量）確定。173.板式塔設(shè)計(jì)完成后，要進(jìn)行如下流體力學(xué)性能的核算，即（單板壓降）、（霧沫夾帶）、（液泛）、（漏液）及（液面落差）等。174.在一定的液相流量下，隨著氣速由小到大，塔板上氣液兩相可能出現(xiàn)（鼓泡狀、蜂窩狀、泡沫狀、噴射狀）四種接觸狀態(tài)。綜合考慮，宜控制在（泡沫）狀態(tài)下操作。175.精餾過程節(jié)能的有效途徑是（提高相對揮發(fā)度α）和（減小有效能損失）。176.提高組分間相對揮發(fā)度α的有效措施是（加入第二種分離劑）、（加大化學(xué)作用）、（利用外力場作用）。177.濕空氣中的水分含量可用（水汽分壓）、（濕度）、（相對濕度）表示，其中（水汽分壓）和（濕度）表示水分的絕對含量，（相對濕度）表示水分的相對含量。178.在總壓101.33kPa下，溫度40℃，相對濕度40%的空氣的焓為（88.24kJ/kg絕干氣）。179.對不飽和空氣，干球溫度t、絕熱飽和溫度tas（或濕球溫度tw）及露點(diǎn)td三者之間的關(guān)系為（t＞tas（tw）＞td）。180.在總壓101.33kPa下，將不飽和濕空氣由溫度t1降溫至溫度t2，則該濕空氣的濕度H將（不變），相對濕度φ將（增大），露點(diǎn)td將（不變），濕球溫度tw將（降低）。181.通常恒速干燥階段出去的水分是（非結(jié)合水）。182.在一定溫度、總壓101.33kPa下用空氣干燥某濕物料，若所用空氣的相對濕度增大，濕物料的平衡含水量會（增大）。183.在理想干燥器內(nèi)，空氣從干燥器入口至出口，溫度下降，濕度（增大），露點(diǎn)td（升高），濕球溫度tw（不變）。184.恒速干燥階段又稱為（表面汽化）控制階段，此階段內(nèi)干燥速率（恒定），物料表面的溫度等于（空氣的濕球溫度）。185.降速干燥階段又稱為（物料內(nèi)部遷移）控制階段，此階段內(nèi)干燥速率不斷（下降），物料表面的溫度不斷（升高）。186.在恒定干燥條件下進(jìn)行干燥實(shí)驗(yàn)，濕物料的初始含水量為0.5（干基，下同），開始階段以恒定的速率進(jìn)行干燥，當(dāng)含水量降至0.2時(shí)干燥速率開始下降，其后干燥速率不斷下降，當(dāng)含水量達(dá)到0.02時(shí)干燥速率降為零，則物料的臨界含水量為（0.2），平衡含水量為（0.02）。187.在恒速干燥階段，以相同介質(zhì)、相同流速吹過不同的物料表面，兩種物料的干燥速率（相同）。188.一定溫度下，物料中結(jié)合水和非結(jié)合水的劃分取決于（物料本身的性質(zhì)）。189.真空冷凍干燥一般分為（預(yù)凍）、（升華）、（解析）三個(gè)主要過程。190.理想干燥器是指（空氣進(jìn)、出干燥器的焓值不變）。191.

已知在常壓及25℃下水份在某濕物料與空氣之間的平衡關(guān)系為：相對濕度φ=100%時(shí)，平衡含水量x*=0.02kg水／kg絕干料；相對濕度φ=40%時(shí),平衡含水量x*=0.007kg水／kg絕干料?，F(xiàn)該物料含水量為0.23kg水／kg絕干料,令其與25℃,φ=40%的空氣接觸,則該物料的自由含水量為

0.223

kg水／kg絕干料,結(jié)