壹級注冊構(gòu)造工程師專業(yè)部分試卷-20(總分：40.00，做題時間：90分鐘)壹、(總題數(shù)：36，分數(shù)：40.00)1.托架的幾何尺寸及內(nèi)力圖見上題的圖7-27-1。托架下弦軸拉力N=1387.5kN，l0x=4000mm，l0y=6000mm。選用截面2∟140×12，已知：截面面積A=An=65.02cm2，回轉(zhuǎn)半徑ix=4.31cm，iy=6.23cm。當按軸心受拉計算時，其受拉桿件的強度值最靠近下列何項值?A.195N/mm2B.200.5N/mm2C.213.4N/mm2D.220.2N/mm2

（分數(shù)：1.00）

A.

B.

C.

√

D.解析：[解析]長細比：

按《鋼構(gòu)造規(guī)范》式(5.1.1-1)計算下弦桿的軸心受拉強度如下：

，滿足規(guī)定。

[點評]托架下弦為軸心受拉桿件。故其計算長細比僅需滿足不不小于《鋼構(gòu)造規(guī)范》表5.3.9中受拉構(gòu)件的容許長細比的構(gòu)造規(guī)定即可。對承受靜力荷載或間接承受動力荷載的構(gòu)造桁架桿件，由表5.3.9項次2查得[λ]=350。

下弦桿的軸心受拉強度按《鋼構(gòu)造規(guī)范》式(5.1.1-1)算得：因σ=213.4N/mm2＜f=215N/mm2，故強度計算滿足規(guī)定。2.對砌體房屋進行截面抗震承載力驗算時，在怎樣確定不利墻段的下述不壹樣見解中，試問何項組合的內(nèi)容是所有對的的?

Ⅰ．選擇豎向應(yīng)力較大的墻段；

Ⅱ．選擇豎向應(yīng)力較小的墻段；

Ⅲ．選擇附屬面積較大的墻段；

Ⅳ．選擇附屬面積較小的墻段。

（分數(shù)：1.00）

A.Ⅰ+Ⅲ

B.Ⅰ+Ⅳ

C.Ⅱ+Ⅲ

√

D.Ⅱ+Ⅳ解析：[解析]根據(jù)《抗震規(guī)范》第7.2.2條規(guī)定，對砌體房屋，可只選擇附屬面積較大或豎向應(yīng)力較小的墻段進行截面抗震承載力驗算。

[點評]根據(jù)壹般設(shè)計經(jīng)驗，砌體構(gòu)造房屋抗震設(shè)計驗算時，只需要對縱、橫向不利墻段進行截面驗算，不利墻段為：承擔地震作用較大的墻段、豎向壓應(yīng)力較小的墻段、局部截面較小的墻段。3.抗震設(shè)計的單層鋼構(gòu)造廠房，其柱間支撐設(shè)置規(guī)定中，哪壹項是不對的的?

（分數(shù)：1.00）

A.7度廠房單元長度不不小于120m、8度和9度廠房單元不不小于90m時，應(yīng)在廠房單元中部布置上下柱間支撐，并應(yīng)在廠房單元兩端布置上柱支撐

B.當柱距數(shù)不超過5個且廠房長度不不小于60m時，可在廠房單元中部兩端布置上下柱間支撐

C.柱間支撐宜采用整根型鋼制作，超過材料最大長度規(guī)格時，可采用等強拼接接長；支撐形式宜采用z形，其斜桿與水平面的交角不適宜不小于55°

D.柱間支撐在交叉點處應(yīng)設(shè)置節(jié)點板，其厚度不應(yīng)不不小于10mm，斜桿與交叉節(jié)點板應(yīng)焊接，與端節(jié)點板宜焊接；柱間支撐與廠房構(gòu)造構(gòu)件的連接應(yīng)等強連接

√解析：[解析]單層鋼構(gòu)造廠房的柱間支撐，其作用是承受和傳遞廠房的縱向水平荷載(作用)，包括風荷載、吊車的縱向水平力(有吊車時)及縱向地震作用(抗震設(shè)防地區(qū))等。因此必須合理地布置足夠數(shù)量的柱間支撐。柱間支撐采用交叉支撐的形式，可按拉桿進行設(shè)計計算，構(gòu)造較簡樸，也較經(jīng)濟。

柱間支撐采用整根型鋼制作，可以減少構(gòu)件連接接頭數(shù)量，有助于支撐桿件受力和傳力。當型鋼材料長度局限性時，應(yīng)采用熔透對接焊縫或高強度螺栓摩擦型連接等強接長(如采用焊接，焊縫質(zhì)量等級不應(yīng)低于二級)。

震害實例調(diào)查分析表明，鋼構(gòu)造廠房的重要震害是柱間支撐失穩(wěn)變形和連接節(jié)點斷裂或拉脫，柱腳錨栓剪斷或拉斷，以及錨栓錨固長度局限性導(dǎo)致拔出破壞。也有部分廠房的屋蓋因支撐桿件失穩(wěn)變形或連接節(jié)點破壞而導(dǎo)致震害。

可見，柱間支撐不僅是廠房構(gòu)造縱向抗震的重要構(gòu)件，也是地震震害的多發(fā)構(gòu)件，尤其是連接節(jié)點更輕易遭受地震破壞。為了保證廠房承重構(gòu)造的抗震安全性，除了構(gòu)件和連接應(yīng)有足夠的承載力和變形能力外，還需要保證連接節(jié)點在構(gòu)件(桿件)全截面屈服時不破壞。這就是我們在抗震設(shè)計時應(yīng)遵守的“強節(jié)點、弱構(gòu)件(桿件)”的設(shè)計原則。為此，《抗震規(guī)范》第9.2.11條第4款明確規(guī)定，柱間支撐與構(gòu)造構(gòu)件的連接，不應(yīng)不不小于支撐桿件塑性承載力的1.2倍，即連接的承載力應(yīng)符合下式規(guī)定：

Nubr≥1.2Anfay(7-22-1)式中Nubr--螺栓連接或焊接連接在支撐桿件軸線方向的極限承載力；

An--支撐桿件截面凈面積；

fay--支撐桿件鋼材的屈服強度。

故符合本題題意的對的答案是D。

[點評]柱間支撐抗震設(shè)計時，應(yīng)分別對節(jié)點板厚度、支撐桿件與節(jié)點板的連接、節(jié)點板與鋼柱的連接進行驗算。壹般狀況下，可參照下列規(guī)定進行驗算。

(1)支撐節(jié)點板厚應(yīng)符合下式規(guī)定：

式中fay，j--節(jié)點板鋼材的屈服強度；

tj--節(jié)點板厚度；

li--節(jié)點板的計算寬度，應(yīng)力擴角取30°。

(2)支撐桿件與節(jié)點板連接的極限承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：

①采用角焊縫連接時

(7-22-3)

②采用高強度螺栓連接時

(7-22-4)

式中--連接焊縫的有效截面積；

--分別為壹種高強度螺栓的極限受剪承載力和對應(yīng)的板件極限受壓承載力；

n--高強度螺栓的個數(shù)；

k--角鋼支撐桿件傳力分派系數(shù)。

(3)節(jié)點板與鋼柱的連接焊縫可按下式驗算：

(7-22-5)

式中e--支撐桿件軸力作用線與連接焊縫中心線之間的距離；

--連接焊縫的截面模量；

a--支撐桿件與水平面的夾角。4.托架幾何尺寸及內(nèi)力如圖7-27-1所示。托架上弦桿軸壓力N=-925kN，l0x=200mm，l0y=6000mm，選用截面180×110×12，兩短肢相并，已知：截面面積A=67.42cm2，回轉(zhuǎn)半徑ix=3.11cm，iy=8.75cm。當按軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性承載力計算時，其強度值最靠近下列何項?A.172N/mm2B.180.8N/mm2C.193.2N/mm2D.201N/mm2

（分數(shù)：1.00）

A.

B.

√

C.

D.解析：[解析]長細比：

按《鋼構(gòu)造規(guī)范》5.1.2條3.4)款，對短肢相并的不等邊雙角鋼截面，當b/t=180/12=15＜0.6l0y/b1=0.56×6000/180=18.7時，可近似取λyz=λy=68.6。

由λx=64.3，查表C-2得φx=0.784；

由λyz=68.6，查表C-2得φyz=0.759。

根據(jù)《鋼構(gòu)造規(guī)范》式(5.1.2-1)，取較小的穩(wěn)定系數(shù)φyz=0.759計算，可得：

，滿足規(guī)定。

[點評]由于雙角鋼構(gòu)成的截面繞對稱軸y計算長細比時，應(yīng)考慮扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的影響而采用換算長細比λyz替代Ay。按《鋼構(gòu)造規(guī)范》5.1.2條3款4)規(guī)定，對短肢相并的不等邊雙角鋼截面，當b1/f＜0.56l0y/b1時，可近似取λyz=Ay。

由于φyz＜φx，故應(yīng)取較小的φyz值代入《鋼構(gòu)造規(guī)范》式(5.1.2-1)算得上弦壓桿穩(wěn)定性承載力時強度值。5.某條形基礎(chǔ)寬度為2m(假設(shè)長度很長且不受相鄰基礎(chǔ)影響)，基底的附加應(yīng)力均勻分布，其值p=200kPa，試問在基底寬度中點如下6m深處的土中附加豎向正應(yīng)力σz(kPa)與下列何項數(shù)值最靠近?

（分數(shù)：1.00）

A.41

√

B.51

C.61

D.71解析：[解析]采用《地基規(guī)范》附錄K表K.0.1-1計算，查表中l(wèi)/6為條形壹欄的數(shù)據(jù)，但其中6應(yīng)采用2m/2=1m，參數(shù)z/b=6/1=6，因此寬度中點如下6m處的附加應(yīng)力σz=4×0.051×p=0.204p=40.8kPa，與A項最靠近，其他各項均不靠近。

[點評]基礎(chǔ)底面如下土中任意位置處的附加應(yīng)力σz均可通過《地基規(guī)范》附錄K表K.0.1-1求得，構(gòu)造工程師應(yīng)熟悉其計算措施。6.《混凝土規(guī)范》第11.3.7條規(guī)定，對抗震等級為壹、二級的框架梁，沿梁全長頂面和底面的配筋應(yīng)不少于2中14通長鋼筋，且不應(yīng)少于梁兩端頂面縱向配筋中較大截面面積的1/4，下列說法哪壹項是對的的?

（分數(shù)：1.00）

A.按多遇地震計算并設(shè)計時，按梁負彎矩包絡(luò)圖確定的支座負鋼筋延伸長度即可，不需沿梁全長配置通長鋼筋

B.梁頂面負彎矩鋼筋通長配置是為了抵御梁中也許出現(xiàn)的拉力

C.在強烈地震作用下，梁跨中頂面附近也許出現(xiàn)負彎矩

√

D.對于有抗震設(shè)防規(guī)定的框架梁配置通長鋼筋的目的是：作為架立鋼筋，整體性規(guī)定的需要解析：[解析](1)D顯然是錯誤的，作為梁架立鋼筋，無論抗震與非抗震，都不需要采用如此大的截面面積。

(2)此項負彎矩鋼筋除需要由支座鋼筋貫穿延伸，通長鋼筋尚需滿足其截面面積規(guī)定，按受拉鋼筋的規(guī)定與支座負彎矩鋼筋搭接連接即可，因此A不對的。

(3)B亦不對的，由于規(guī)范無此項規(guī)定。對的的是C，其理由見本題點評。

[點評]在多遇地震影響下，構(gòu)造處在彈性工作階段，梁的支座負彎矩鋼筋完全可以根據(jù)其負彎矩包絡(luò)圖確定其延伸長度。不過根據(jù)中震可修、大震不倒的抗震設(shè)計基本原則，在強烈地震作用下，構(gòu)造有也許進入彈塑性階段工作，此時梁支座負彎矩鋼筋應(yīng)力也許到達屈服，并且充足發(fā)揮延性性能，其彎矩值要比按多遇地震計算所得的支座負彎矩值大許多，于是彎矩零點必然向跨中方向轉(zhuǎn)移，甚至跨中頂面附近也也許出現(xiàn)負彎矩，因此按多遇地震計算確定的支座負鋼筋除滿足延伸長度外，尚需配置壹定的頂面通長鋼筋，于是《抗震規(guī)范》作出了沿梁全長頂面配筋的規(guī)定。7.某公路鋼主桁端斜桿其截面如圖7-74-1所示，與其相連的節(jié)點(主桁平面內(nèi))中心距為7.0m，試問該桿件在主桁平面內(nèi)的換算長細比λ與下列何項數(shù)值最靠近?

提醒：(1)[32a的截面特性(圖7-74-2)：

Ix=3.047×106mm4，Iy=7.51×107mm4；

ix=25.1mm，iy=124.4mm；

A=4850mm2，γ0=22.4mm。

(2)端斜桿的綴板采用焊接，綴板尺寸為-250×12×500中距@750mm。

（分數(shù)：1.00）

A.65

B.55

√

C.70

D.75解析：[解析]《公路橋涵鋼構(gòu)造及木構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》JTJ025-86表1.2.18規(guī)定主桁端斜桿在彎曲平面內(nèi)(即主桁平面內(nèi))的桿件自由長度l0=0.9倍節(jié)點中心距。因此本題端斜桿在主桁彎曲平面內(nèi)自由長度l0=0.9×7000=63.00mm，再根據(jù)上述規(guī)范表1.2.20，由兩肢構(gòu)成的組合桿件在綴板平面內(nèi)的換算長細比

(1)求在主桁平面內(nèi)端斜桿的長細比λy

λy=l0/iy=6300/124.4=50.64

(2)求單個肢對其形心軸x-x的長細比λ1

由于綴板與主材連接采用焊接，肢的自由長度取相鄰綴板間的凈距。l01=750-250=500mm，λ1=l01/ix=500/25.1=19.92.

因此端斜桿在主桁平面內(nèi)的換算長細比λ：

與B項最靠近，B為對的選項。

[點評]公路鋼橋主桁端斜桿的自由長度在主桁平面內(nèi)的取值不壹樣于建筑構(gòu)造中鋼桁架端斜桿的取值，構(gòu)造工程師對此應(yīng)引起注意。8.某鋼筋混凝土圓煙囪80m高，煙囪坡度不不小于0.02，第壹振型對應(yīng)的臨界風速vcr1=27.59m/s，煙囪頂端風振系數(shù)βb=1.64，當已判斷出該煙囪也許出現(xiàn)跨臨界強風共振時，假如第壹振型橫風向風振尚未起控制作用，即煙囪承載力極限狀態(tài)仍由順風向設(shè)計風壓控制，試問，在此種狀況下，煙囪頂端風壓設(shè)計值ωh(kN/m2)的最小值，應(yīng)最靠近于下列何項數(shù)值?

（分數(shù)：1.00）

A.1.20

√

B.1.75

C.2.10

D.2.85解析：[解析]根據(jù)《煙囪設(shè)計規(guī)范》式(5.2.4-2)有

鋼筋混凝土煙囪第1振型阻尼比ξ1=0.05。

根據(jù)《煙囪設(shè)計規(guī)范》式(5.2.4-1)有

[點評]近年來，在煙囪使用狀況調(diào)查中，發(fā)現(xiàn)鋼筋混凝土煙囪上部，普遍出現(xiàn)水平裂縫。這除了與溫度作用有關(guān)外，也不能排除與橫風向風振有關(guān)。對于鋼煙囪，由于阻尼系數(shù)較小，橫風向風振起控制作用的狀況更輕易發(fā)生。因此考慮橫風向風振是必要的。

當跨臨界橫風向風振發(fā)生時，并不能肯定橫風向風振起控制作用。因此《煙囪設(shè)計規(guī)范》給出了判斷第壹振型橫風向風振與否起控制作用的鑒別公式：

當煙囪坡度≤2%時，對于鋼筋混凝土煙囪、鋼煙囪(不含塔架式鋼煙囪)應(yīng)按《荷載規(guī)范》規(guī)定驗算橫風向風振影響。當按《荷載規(guī)范》判斷煙囪也許出現(xiàn)跨臨界強風共振時，對于第1振型橫風向風振，當煙囪頂端設(shè)計風壓值叫ωh滿足式(7-72-1)時，煙囪承載能力極限狀態(tài)仍由順風向設(shè)計風壓控制。

式中ωh--煙囪頂端風壓設(shè)計值(kN/m2)；

vcr1--第1振型對應(yīng)的臨界風速(m/s)，按《荷載規(guī)范》的規(guī)定計算；

ξ1--風振計算時，第1振型的構(gòu)造阻尼比，鋼筋混凝土煙囪取0.05，鋼煙囪取0.01；

βh--煙囪頂端風振系數(shù)，按《荷載規(guī)范》的規(guī)定計算。9.框架柱為何要在柱端加密箍筋，有下列幾種說法：

Ⅰ.可以防止縱向鋼筋壓屈；

Ⅱ.可提高混凝土的抗壓強度；

Ⅲ.并不提高截面關(guān)鍵區(qū)混凝土的極限壓應(yīng)變，在均勻受壓時仍為0.002，非均勻受壓時仍為0.0033；

Ⅳ.可提高柱端的受剪承載力。

以上哪幾種認識是對的的?

（分數(shù)：1.00）

A.Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ

B.Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ

C.Ⅰ、Ⅲ、Ⅳ

D.Ⅰ、Ⅱ、Ⅳ

√解析：[解析]柱端常是柱彎矩最大的部位，在強烈地震作用下會成為塑性鉸區(qū)，在柱端箍筋加密區(qū)加密箍筋有如下作用：

(1)可提高柱端的受剪承載力，根據(jù)《混凝土規(guī)范》11.4.7條：

(7-3-1)

式中S--箍筋間距。

顯然從上式得知，減小箍筋間距可提高受剪承載力。

(2)橫向箍筋的增多加強了對截面關(guān)鍵區(qū)混凝土的約束作用，其在三軸均為受壓狀況下，混凝土的抗壓強度大大提高，峰值壓應(yīng)變可提高10倍以上。

(3)在強烈地震作用下可防止縱向鋼筋壓屈。

因此在以上四種認識中A、B、C都不對的，由于其均包括Ⅲ，只有D是對的的。

[點評](1)柱的截面按照箍筋的約束作用的程度分為三個受力區(qū)：①箍筋外圍混凝土(即保護層)為無約束區(qū)；②截面中央部分和指向四角的延伸帶為強約束區(qū)，這壹區(qū)內(nèi)的混凝土處在三軸受壓狀態(tài)，是約束混凝土強度和變形性能提高的重要原因；③處在以上兩區(qū)之間的為弱約束區(qū)。

(2)箍筋對約束混凝土的增強作用，因配箍數(shù)量和構(gòu)造而變化，柱為箍筋越多越強，對關(guān)鍵區(qū)的約束應(yīng)力越大，其混凝土立方體的抗壓強度大大提高，峰值壓應(yīng)變可提高10倍以上。箍筋肢距顯然對約束混凝土也有重要作用。

(3)由于在柱端彎矩最大區(qū)加密了箍筋，由于上述的理由，在強烈地震作用下可防止在柱端出現(xiàn)混凝土首先被壓碎，并防止出現(xiàn)縱筋被壓屈的燈籠狀破壞狀況，提高了柱的延性。某型鋼混凝土框架壹鋼筋混凝土關(guān)鍵筒構(gòu)造，房屋高度91m，首層層高4.6m。該建筑為丙類建筑，抗震設(shè)防烈度為8度，Ⅱ類建筑場地。各構(gòu)件混凝土強度等級為C50。（分數(shù)：2.00）(1).首層關(guān)鍵筒外墻的某壹字形墻肢W1，位于兩個高度為3800mm的墻洞之間，墻厚bw=450mm，如圖7-70-1所示，抗震等級為壹級。根據(jù)上述已知條件，試問，滿足《高規(guī)》最低構(gòu)造規(guī)定的W1墻肢截面高度hw(mm)和該墻肢的所有縱向鋼筋面積Ass(mm2)，應(yīng)最靠近于下列何項數(shù)值?提醒：縱筋采用HRB400級鋼筋。

（分數(shù)：1.00）

A.1000，3732

B.1000，5597

C.1200，4194

D.1200，5130

√解析：[解析]型鋼混凝土框架壹鋼筋混凝土關(guān)鍵筒構(gòu)造，房屋高度91m，丙類建筑，8度設(shè)防，Ⅱ類場地。查《高規(guī)》表11.1.4，筒體墻肢抗震等級為壹級。

根據(jù)《高規(guī)》第11.4.18條及第9.1.8條規(guī)定hw≥1.2m，取hw=1200mm，為矩形截面獨立墻肢，此時1200/450=2.67＜3，故配筋設(shè)計應(yīng)符合《高規(guī)》第6.4.3條的有關(guān)規(guī)定。

查表6.4.3-1，因配置HRB400級鋼筋，加0.05%，故ρmin=0.9+0.05=0.95%，則有

As≥0.95%×1200×450=513mm2

選項D與此值最靠近。

[點評](1)關(guān)鍵筒或內(nèi)筒是筒體構(gòu)造的重要承重和抗震構(gòu)件，在抗震設(shè)計時，應(yīng)注意局部加強和軸壓比控制等構(gòu)造措施。

為防止關(guān)鍵筒或內(nèi)筒中出現(xiàn)小墻肢等微弱環(huán)節(jié)，墻面應(yīng)盡量防止持續(xù)開洞，對個別無法防止的小墻肢，應(yīng)控制最小截面高度，并按柱的抗震構(gòu)造規(guī)定配置箍筋和縱向鋼筋，以加強其抗震能力。為此，《高規(guī)》第9.1.8條規(guī)定：

關(guān)鍵筒或內(nèi)筒的外墻不適宜在水平方向持續(xù)開洞，洞間墻肢的截面高度不適宜不不小于1.2m；當洞間墻肢的截面高度與厚度之比不不小于4時，宜按框架柱進行截面設(shè)計。(2).首層型鋼混凝土框架柱C1截面為800mm×800mm，柱內(nèi)鋼骨為拾字形，如圖7-71-1所示，圖中構(gòu)造鋼筋于每層遇鋼框架梁時截斷；柱軸壓比為0.65。試問，滿足《高規(guī)》最低規(guī)定的C1柱內(nèi)拾字形鋼骨截面面積(mm2)和縱向配筋，應(yīng)最靠近于下列何項數(shù)值?

A．26832mm2，1222+構(gòu)造筋414

B．21660mm2，1222+構(gòu)造筋414

C．21660mm2，1222+構(gòu)造筋414

D．21660mm2，1225+構(gòu)造筋414（分數(shù)：1.00）

A.

B.

√

C.

D.解析：[解析]根據(jù)《高規(guī)》第11.4.5條第6款，柱軸壓比為0.65＞0.4，取其含鋼率為4%，即有

Aa=4%×800×800=25600mm2

根據(jù)《高規(guī)》第11.4.5條第2款，柱縱向鋼筋最小配筋率0.8%，即有

As=0.8%×800×800=5120mm2

而1225，鋼筋面積為12×490.9=5890.8mm2。

故選項B為對的答案。

[點評](1)《高規(guī)》第11.4.5條規(guī)定：

型鋼混凝土柱應(yīng)滿足下列構(gòu)造規(guī)定：

①型鋼混凝土柱的長細比不適宜不小于80。

②房屋的底層、頂層以及型鋼混凝土與鋼筋混凝土交接層的型鋼混凝土柱宜設(shè)置栓釘，型鋼截面為箱形的柱子也宜設(shè)置栓釘，栓釘水平間距不適宜不小于250mm。

③混凝土粗骨料的最大直徑不適宜不小于25mm。型鋼柱中型鋼的保護厚度不適宜不不小于150mm;柱縱向鋼筋凈間距不適宜不不小于50mm，且不應(yīng)不不小于柱縱向鋼筋直徑的1.5倍；柱縱向鋼筋與型鋼的最小凈距不應(yīng)不不小于30mm，且不應(yīng)不不小于粗骨料最大粒徑的1.5倍。

④型鋼混凝土柱的縱向鋼筋最小配筋率不適宜不不小于0.8%，且在四角應(yīng)各配置壹根直徑不不不小于16mm的縱向鋼筋。

⑤柱中縱向受力鋼筋的間距不適宜不小于300mm；當間距不小于300mm時，宜附加配置直徑不不不小于14mm的縱向構(gòu)造鋼筋。

⑥型鋼混凝土柱的型鋼含鋼率不適宜不不小于4%。

(2)應(yīng)注意：構(gòu)造筋414于每層遇框架梁時截斷，故不能計入柱的縱筋配筋率中。10.某非抗震設(shè)計矩形鋼筋水電費凝土簡支梁，截面尺寸為250mm×500mm，混凝土強度等級C25，采用HRB335級鋼筋，縱向受力鋼筋的混凝土保護層厚度為30mm，跨中彎矩設(shè)計值為250kN·m。問所需要的鋼筋截面面積與下列哪壹組數(shù)值最為靠近?

A．=0，As=2803mm2

B．=215mm2，As=2373mm2

C．=0，As=2872mm2

D．=215mm2，As=2588mm2

（分數(shù)：1.00）

A.

B.

C.

D.

√解析：[解析](1)先假定僅需配置受拉鋼筋，并估計受拉鋼筋需要排兩排。

a=30+20+3012=65mm，h0=h-a=500-65=435mm

根據(jù)《混凝土規(guī)范》公式(6.2.7-1)求ξb

從《混凝土規(guī)范》公式(6.2.10-1)、公式(6.2.10-2)得到：

解此方程得到As=2872mm2。

屬超筋梁，必須配置受壓鋼筋。

(2)取ξ=ξb=0.55，x=0.55×435=239.25mm。

代入《混凝土規(guī)范》公式(6.2.10-1)，得：

=1.0×11.9×250×239.25(435-×239.25)+300，(435-40)

解得=215mm2。

代入《混凝土規(guī)范》公式(6.2.10-2)，有：

因而與選項D最靠近。選項A、B、C均不靠近。

[點評]梁配置受壓鋼筋有兩種狀況：

(1)當僅配受拉鋼筋時，出現(xiàn)，闡明是超筋梁，此時必須配置受壓鋼筋；其措施是先令ξ=ξb，然後采用《混凝土規(guī)范》公式(6.2.10-1)求出所需的受壓鋼筋面積，再用公式(6.2.10-2)求A，。

(2)有時受壓鋼筋已是客觀存在，如抗震設(shè)計時，在框架梁支座處，下部鋼筋必須接受拉鋼筋的規(guī)定錨入支座內(nèi)，在支座負彎矩作用下，下部鋼筋自然就是受壓鋼筋，計算受拉鋼筋面積時，應(yīng)先將此部分受壓鋼筋能承受的彎矩值減去，再求所需的受拉鋼筋面積。

如對本題不能得出對的答案，闡明考生對受彎構(gòu)件的正截面承載力計算的知識尚需補課。高層建筑剪力墻構(gòu)造，房屋高度80.8m。構(gòu)造抗震設(shè)防烈度為7度，0.15g，抗震設(shè)防類別為丙類，Ⅲ類場地。（分數(shù)：2.00）(1).若底層某剪力墻肢截面尺寸如圖7-66-1所示，則墻肢兩端邊緣構(gòu)件陰影部分長度，與如下何項數(shù)值最為靠近?

（分數(shù)：1.00）

A.960

B.720

C.480

√

D.400解析：[解析](1)根據(jù)《高規(guī)》3.9.2條，7度設(shè)防，0.15g，Ⅲ類場地，丙類建筑，應(yīng)按設(shè)防烈度為8度確定抗震構(gòu)造措施的抗震等級。

奎《高規(guī)》表3.9.3，剪力墻抗震等級為壹級。

(2)構(gòu)造底層剪力墻屬剪力墻底部加強部位，根據(jù)《高范》第7.2.14條，μN=0.5，應(yīng)設(shè)置約束邊緣構(gòu)件。8度設(shè)防，壹級抗震，墻兩端既無翼墻也無端柱，根據(jù)《高規(guī)》表7.2.15條，約束邊緣構(gòu)件截面的長度lc為max(0.2hw，1.5bw，400)=0.2×4800=960mm。

陰影部分截面長度為max(lc/2，bw，400)=480mm。

[點評](1)《高規(guī)》第3.9.2條規(guī)定：當建筑場地為Ⅲ、Ⅳ類時，對設(shè)計基當?shù)卣鸺铀俣葹?.15g和0.30g的地區(qū)，宜分別按抗震設(shè)防烈度8度(0.20g)和9度(0.40g)時各類建筑的規(guī)定采用抗震構(gòu)造措施。

(2)伴隨鋼筋混凝土剪力墻高度的增大，其軸壓應(yīng)力也逐漸增大，試驗及分析研究表明：當偏心受壓的剪力墻軸力較大時，受壓區(qū)高度增大，與混凝土柱相似，剪力墻的延性下降。在剪力墻的端部設(shè)置邊緣構(gòu)件(暗柱、明柱、翼柱)，用橫向鋼筋約束該部分(受壓區(qū))混凝土，可改善混凝土受壓性能，增大其延性。因此，《高規(guī)》第7.2.14條規(guī)定：壹、二、三級抗震設(shè)計的剪力墻底層墻肢底截面的軸壓比不小于《高規(guī)》表7.2.14的規(guī)定值時，以及部分框支剪力墻構(gòu)造的剪力墻，應(yīng)在底部加強部位及其相鄰的上壹層的墻肢端部應(yīng)按《高規(guī)》第7.2.15條的規(guī)定設(shè)置約束邊緣構(gòu)件；其他狀況的剪力墻墻肢端部均應(yīng)按《高規(guī)》第7.2.16條的規(guī)定設(shè)置構(gòu)造邊緣構(gòu)件。

(3)《高規(guī)》第7.2.15條對剪力墻設(shè)置的約束邊緣構(gòu)件的長度l0、體積配箍率ρv、約束箍筋的最小直徑和最大間距、陰影部分縱向受力鋼筋的最小配筋率和最小直徑作出規(guī)定。

值得注意的是：《高規(guī)》表7.2.15的注2：剪力墻的翼墻長度不不小于翼墻厚度的3倍或端柱截面邊長不不小于墻厚的2倍時(圖7-66-2)，視為無翼墻或無端柱。本題雖有翼墻，但550mm＜350×3=1050mm，翼墻長度不不小于其厚度3倍，故應(yīng)按無翼墻確定約束邊緣構(gòu)件的長度l0。

墻肢軸壓比對約束邊緣構(gòu)件沿墻肢的長度lc及配箍特性值λv也有影響。本題μN=0.5＞0.4，故lc應(yīng)取0.2hw。

而陰影部分長度，也只要滿足暗柱時的規(guī)定即可，不必像有翼墻或端柱時規(guī)定內(nèi)墻(或柱)內(nèi)側(cè)伸出不不不小于300mm。

還應(yīng)注意：對于拾字形剪力墻，可按兩片墻分別在端部設(shè)置約束邊緣構(gòu)件，交叉部位可按構(gòu)造規(guī)定配置暗柱。

(4)選項A誤取約束邊緣構(gòu)件的截面長度lc為陰影部分截面長度；選項B誤將此剪力墻視為帶翼墻，約束邊緣構(gòu)構(gòu)截面長度lc的計算為

lc=max(0.15hw，1.5bw，400)=0.15×4800=720mm

且誤取此長度為陰影部分截面長度。

選項D在選項B錯誤的基礎(chǔ)上又取其陰影部分截面長度為max(lc/2，bw，400)=400mm。(2).上題中，若墻肢兩端邊緣構(gòu)件陰影部分長度為500mm，經(jīng)計算知其邊緣構(gòu)件縱筋為構(gòu)造配筋，則下述何項配筋與規(guī)范規(guī)定最為靠近?（分數(shù)：1.00）

A.10Φ16

B.12Φ16

C.10Φ18

D.12Φ18

√解析：[解析]剪力墻抗震等級為壹級，根據(jù)《高規(guī)》第7.2.15條第2款，取陰影部分最小配筋率為1.2%，故有

As=1.2%×350×[(550-350)+500]=2940mm2

選12Φ18，As=3053.6mm2，滿足規(guī)定。

[點評](1)選項A誤取陰影部分面積為矩形，則有

As=1.2%×350×500=21000mm2

選項B、C誤取陰影部分最小配筋率為1.0%，即有

As=1.0%×350×[(550-350)+500]=2450mm2

(2)其他點評見上題的[點評]。某非抗震設(shè)計圓形截面鋼筋混凝土柱，其截面直徑為500mm，縱向受力鋼筋在圓周上的半徑為220mm;混凝土強度等級C30，采用HRB335級鋼筋，配1216。（分數(shù)：2.00）(1).當控制截面的軸向壓力設(shè)計值N=kN時，此截面所能承受的彎矩設(shè)計值與下列哪壹種數(shù)值最為靠近?（分數(shù)：1.00）

A.181.2kN·m

B.213.71kN·m

√

C.232.9kN·m

D.261.25kN·m解析：[解析](1)求a

已知r=250mm，ra=220mm

A=πγ2=π×2502=196350mm2

根據(jù)《混凝土規(guī)范》公式(E.0.4-1)

(7-12-1)

在此式中可近似取，便得到：

N=α1fc[1-2(α-1)2]A+(α-αt)fyAs(7-12-2)

初步假定α＜0.625，將αt=1.25-2α代入式(7-12-2)中，于是有：

N=α1fc[1-2(α-1)2]A+(3α-1.25)fyAs(7-12-3)

將以上有關(guān)數(shù)據(jù)代入式(7-12-3)得：

×103=1.0×14.3×(-2α2+4α-1)×196350+(3α-1.25)×300×2413

化簡後來得到壹種有關(guān)α的二次方程式

α2=2.3867α+1.0173=0

假定對的。

(2)求彎矩設(shè)計值

根據(jù)《混凝土規(guī)范》公式(E.0.4-2)

(7-12-4)

sinπα=sin(0.5555π)=0.985

αt=1.25-2×0.5555=0.139

simπαt=sin(0.139π)=0.4226

因此選項B是對的的，其他均不對的。

[點評](1)要解式(7-12-1)以求出α是壹件困難的事，由于這是壹種超越方程。在本題求解過程壹開始時就指出，可以用1-2(α-1)2來替代。在圖7-12-1中給出了y1與y2=1-2(α-1)2兩條曲線的比較，可見二條曲線的差異很小，在α=0.2～1.0的范圍內(nèi)，可以足夠精確地以1-2(α-1)2來替代

將1-2(α-1)2代入公式(7-12-1)就得到公式(7-12-2)。

(2)鋼筋混凝土圓柱在民用建筑工程中用得較多，考生對偏心受壓圓柱的計算措施應(yīng)當掌握。(2).設(shè)控制截面的偏心距ei=60mm，此圓柱該截面所能承受的軸向壓力設(shè)計值與下列哪壹種數(shù)值最為靠近?（分數(shù)：1.00）

A.2159kN

B.2312.1kN

C.2463.5kN

√

D.2582.7kN解析：[解析]由于ei很小，故可以假定α＞0.625，此時根據(jù)《混凝土規(guī)范》第E.0.4條，取αt=0。將已知數(shù)據(jù)代入式(7-12-2)中得：

N=1.0×14.3×[-2a2+4α-1]×196350+300×2413α

=-5615610α2+11955120α-2807805(7-13-1)

根據(jù)《混凝土規(guī)范》公式(E.0.4-2)

令式(7-13-1)與式(7-13-2)等號右邊數(shù)值相等，便得到：

-5615610α2+11955120α-2807805=2482639sin3πα+844888sinπα

這是壹種超越方程，只能用迭代法求解，解得α=0.627＞0.625，代入公式(7-13-1)

N=-5615610×0.6272+11955120×0.=2463523N

≈2463.5kN

因此選項C是對的的，其他均不對的。11.某公路橋位于河中的橋墩臺基礎(chǔ)寬度b=5m，埋置深度h位于壹般水流沖刷線如下5m?；紫鲁至訛椴煌杆囊及沭ば酝?，其液化指數(shù)IL=0.5、天然重度γ1=17kN/m3、未經(jīng)修正的地基土的容許承載力σ=340kPa?；滓陨喜煌杆翆拥钠骄柡椭囟圈?=20kN/m3，試問該基礎(chǔ)持力層按《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》JTGD63-規(guī)定，考慮寬深修正後的地基容許承載力[σ](kPa)與下列何項數(shù)值最靠近?

（分數(shù)：1.00）

A.400

√

B.420

C.450

D.500解析：[解析]《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》第2.1.4條規(guī)定對b＞2m，h＞3m，且h/b≤4的基礎(chǔ)，其地基考慮寬深修正的容許承載力[σ]按下式計算：

[σ]=[σ0]+k1γ1(b-2)+k2γ2(h-3)(7-73-1)

由于本題持力層為壹般黏性土，液化指數(shù)IL=0.5，查上述規(guī)范表2.1.4得基礎(chǔ)寬度修正系數(shù)k1=0，深度修正系數(shù)k2=1.5。此外已知b=5m，h=5m，)，γ1=17kN/m3，γ2=20kN/m3，[σ0]=340kPa，代入式(7-73-1)得：

[σ]=340+0×17×(5-2)+1.5×20×(5-3)=400kPa

此值與A項最靠近，因此選項A對的。

[點評]公路橋涵地基考慮寬深修正其承載力的計算公式與建筑地基考慮寬深修正其承載力的計算公式類似，但各有特點，構(gòu)造工程師應(yīng)對此有所理解。此外根據(jù)《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》第2.2.1條規(guī)定，當墩臺建在水中而其基底土又為不透水層時，自平均常水位至壹般沖刷線處，水深每米基底容許承載力[σ]可增長10kPa。由于本題條件未給出常水位，因此未予提高。12.在多遇地震作用下，配筋砌塊砌體剪力墻構(gòu)造的樓層內(nèi)最大層間彈性位移角限值，應(yīng)為下列何項數(shù)值?

（分數(shù)：1.00）

A.1/550

B.1/800

C.1/1000

√

D.1/1200解析：[解析]根據(jù)《砌體規(guī)范》第10.1.4條規(guī)定，配筋砌塊砌體剪力墻構(gòu)造應(yīng)進行多遇地震作用下的抗震變形驗算，其樓層內(nèi)最大層間彈性位移角不適宜超過1/1000。

[點評]按照抗震設(shè)防對建筑功能的規(guī)定：在多遇地震作用下，建筑主體構(gòu)造不受損壞，非構(gòu)造構(gòu)件沒有過重的破壞并導(dǎo)致人員傷亡，保證建筑物的正常使用。根據(jù)震害經(jīng)驗和研究成果以及工程實例分析，采用層間位移角作為衡量構(gòu)造變形能力從而鑒別與否滿足建筑功能規(guī)定的指標。作為中、高層的配筋砌塊砌體剪力墻構(gòu)造，參照鋼筋混凝土剪力墻構(gòu)造和配筋砌體材料的構(gòu)造特點，規(guī)定了1/1000作為層間彈性位移角的限值。13.某考慮地震作用由錨板和對稱配置直錨筋構(gòu)成的預(yù)埋件，共同承受地震效應(yīng)組合的剪力設(shè)計值V=50kN，彎矩設(shè)計值M=48kN·m。錨板尺寸及錨筋布置如圖7-5-1所示，錨板厚度t=14mm且采用防止錨板彎曲變形措施，混凝土構(gòu)件的混凝土強度等級為C35，直錨筋為HRB400，試問該預(yù)埋件實配的直錨筋數(shù)量點，如下何選項與《混凝土規(guī)范》規(guī)定最靠近?

A．818B．816C．814D．812

（分數(shù)：1.00）

A.

√

B.

C.

D.解析：[解析]根據(jù)《混凝土規(guī)范》第11.6.9條，對考慮地震作用的預(yù)埋件，直錨筋的截面面積可按第9.7節(jié)的規(guī)定計算，但實配的錨筋截面面積應(yīng)比計算值增大25%。

驗算選項A，實配直錨筋為818與否符合《混凝土規(guī)范》規(guī)定，其總截面面積=2035mm2

(1)按公式(10.9.1-3)計算錨筋總截面面積As

由于預(yù)埋件共同承受剪力及彎矩、無法向拉力應(yīng)按公式(7-5-1)計算：

今V=50kN，M=54.8kN·m，fy=300N/mm2(雖然HRB400鋼筋的fy=360N/mm2，但按規(guī)定取fy=300N/mm2)。

αb=1(采用防止錨板彎曲變形措施)，αr=0.85(四層錨筋)，αv=(4-0.08d)，取αv=0.604，Z=3×110=330mm。將上述各參數(shù)代入式(7-5-1)得：

(2)按公式(10.9.1-4)計算錨筋總截面面積A。：

由于無法向拉力，應(yīng)按公式(7-5-2)計算：

(7-5-2)

式中各參數(shù)已在(1)中確定，則

與選項A的/1.25=1628mm2靠近。

(3)經(jīng)驗算選項B、C、D均不能滿足規(guī)范的規(guī)定。

[點評]構(gòu)造工程師應(yīng)注意：

(1)對考慮地震作用由錨板和對稱配置直錨筋構(gòu)成的預(yù)埋件，錨筋的計算公式與非抗震設(shè)計相似，但計算所得的錨筋總截面面積應(yīng)增大25%作為實配總截面面積。

(2)抗拉設(shè)計強度不小于300N/mm2的錨筋在計算中其抗拉設(shè)計強度應(yīng)取300N/mm2。

(3)《混凝土規(guī)范》有關(guān)預(yù)埋件的計算公式不合用于布置在混凝土構(gòu)造構(gòu)件也許出現(xiàn)塑性鉸區(qū)域的預(yù)埋件。當需要布置在這些區(qū)域時應(yīng)采用其他有效可靠措施。14.室內(nèi)正常使用環(huán)境下的12m跨的三角形木桁架，安全等級為二級，設(shè)計使用年限為50年，如圖7-32-1所示。下弦桿截面尺寸為140mm×160mm，采用干燥的

TC11A西北雲(yún)杉，其接頭為雙木夾板對稱連接，位置在跨中附近，試問下弦接頭螺栓連接的設(shè)計承載力N(kN)與下列何值最靠近?

（分數(shù)：1.00）

A.60.7

B.242.8

C.121.4

√

D.52.6解析：[解析]查《木構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》表4.2.1-3，TC11A西北雲(yún)杉的順紋承壓強度設(shè)計值fc=10N/mm2，由圖7-32-1知螺栓直徑d=16mm，接頭邊部構(gòu)件厚度為100mm≥2.5d-2.5×16-40mm，接頭中部構(gòu)件厚度為140mm≥5d=5×16=80mm，均滿足表6.2.1對螺栓連接木構(gòu)件最小厚度的規(guī)定。根據(jù)6.2.2條，，查表6.2.2得螺栓連接承載力計算系數(shù)kv=7.5。每個螺栓有兩個剪切面，根據(jù)式(6.2.2)每壹種螺栓連接的設(shè)計承載力N1為：

因此下弦接頭螺栓連接的設(shè)計承載力為N=10N1=10×12.14=121.4kN，與C項最靠近，其他A、B、D各項均不靠近。

[點評]計算時需要根據(jù)構(gòu)造條件確定kv值，并注意此題中螺栓的剪切面是兩個。15.某巖質(zhì)邊坡采用永久性錨桿固定邊坡支護構(gòu)造，邊坡工程安全等級為壹級，錨桿所受的軸向拉力原則值Nak=154.0kN，設(shè)計值Na=200.0kN，錨筋采用HRB400級鋼筋，其抗拉強度設(shè)計值fy=360N/mm2，試問所需錨桿的最小截面面積As(mm2)與下列何項數(shù)值最靠近?

（分數(shù)：1.00）

A.890

√

B.990

C.1090

D.1190解析：[解析]根據(jù)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》GB50330-第7.2.2條規(guī)定，錨桿鋼筋的最小截面面積應(yīng)按下式確定：

As=γ0Na/ξ2fy)(7-51-1)今由于為永久性錨桿，錨筋的工作條件系數(shù)ξ=0.69，邊坡工程安全等級為壹級時，支護構(gòu)造的重要性系數(shù)γ0=1.1，Na=200kN-00N，fv=360N/mm2代入式(7-51-1)得：

與A項最靠近，與其他各項均不靠近。

[點評]錨桿鋼筋截面面積確實定措施與鋼筋混凝土軸心受拉構(gòu)件鋼筋截面面積確實定措施類似，但有其特點：體目前錨桿鋼筋考慮錨筋的工作條件系數(shù)上，此系數(shù)∈對臨時性錨桿取0.92，永久性錨桿取0.69。16.位于抗震設(shè)防烈度為7度地區(qū)的壹種抗震設(shè)防分類為丙類辦公樓，采用壹般磚砌筑，層數(shù)為5層，為單邊走廊的外廊式建筑。下列對其有關(guān)抗震措施和抗震構(gòu)造措施的規(guī)定，何項不對的?

（分數(shù)：1.00）

A.計算房屋高寬比時，房屋的總寬度不包括走廊寬度

B.房屋的承重窗間墻最小寬度為1.0m

C.橫墻(軸線)與外墻交接處可以隔開間設(shè)置構(gòu)造柱

√

D.樓梯間墻體內(nèi)總共設(shè)有8個構(gòu)造柱解析：[解析]根據(jù)《抗震規(guī)范》第7.3.1條2款規(guī)定，外廊式和單邊走廊式的多層砌體房屋，應(yīng)根據(jù)房屋增長壹層後的層數(shù)，按照表7.3.1的規(guī)定設(shè)置構(gòu)造柱。本題需要按5+1=6層查表，橫墻(軸線)與外墻交接處均需設(shè)構(gòu)造柱，因此C項為錯誤規(guī)定。而A項規(guī)定符合《抗震規(guī)范》表7.1.4注1的規(guī)定，B項規(guī)定符合《抗震規(guī)范》表7.1.6對7度抗震設(shè)防的承重窗間墻最小寬度規(guī)定，D項符合《抗震規(guī)范》第7.3.1條規(guī)定，因此A、B、D均屬對的規(guī)定。

[點評]構(gòu)造工程師應(yīng)注意：

(1)根據(jù)《抗震規(guī)范》第7.1.4條規(guī)定，計算砌體房屋高寬比時，對單面走廊房屋的總寬度專門規(guī)定不包括走廊寬度。

(2)根據(jù)地震區(qū)的宏觀調(diào)查資料分析，《抗震規(guī)范》第7.1.6條規(guī)定的房屋中砌體墻段局部尺寸限值非常重要，其目的在于防止因這些部位的失效，而導(dǎo)致整棟房屋的破壞甚至倒塌。

(3)《抗震規(guī)范》第7.3.1條規(guī)定樓梯段上下端對應(yīng)墻體外設(shè)置四根構(gòu)造柱，與樓梯間四角設(shè)置的構(gòu)造柱合計有8根，其目的重要為了構(gòu)成應(yīng)急疏散安全島，以保證地震時人員疏散的安全。這是總結(jié)四川汶川地震震害的經(jīng)驗後新增的規(guī)定。17.某帶裙房高層建筑，由于建筑物荷載差異較大，需在主、裙樓間設(shè)置沉降縫，成為兩個獨立的構(gòu)造單元。主樓構(gòu)造高度87m，為剪力墻構(gòu)造，裙房構(gòu)造高度21m，為框架構(gòu)造，8度設(shè)防，Ⅱ類場地。問此沉降縫最小寬度與下列哪項最靠近?

（分數(shù)：1.00）

A.480mm

B.336mm

C.240mm

D.140mm

√解析：[解析]根據(jù)《高規(guī)》第3.4.10條規(guī)定，當設(shè)置沉降縫時，其寬度應(yīng)符合防震縫的規(guī)定。此外，第2、第3款規(guī)定，防震縫兩側(cè)構(gòu)造類型不壹樣步，宜按需要較寬防震縫的構(gòu)造類型和較低房屋高度確定縫寬。即按21m的框架構(gòu)造確定，故有70+(21-15)/3×20=140mm。

[點評](1)抗震設(shè)計的建筑構(gòu)造，設(shè)置沉降縫或伸縮縫應(yīng)同步兼作防震縫。

(2)為防止建筑物在地震中相碰，防震縫必須留有足夠的寬度。防震縫的凈寬度原則上應(yīng)不小于兩側(cè)構(gòu)造容許的罕遇地震作用下水平位移之和。

設(shè)置防震縫時，應(yīng)符合下列規(guī)定：

1)防震縫寬度應(yīng)符合下列規(guī)定：

①框架構(gòu)造房屋，高度不超過15m時不應(yīng)不不小于100mm；超過15m時，6度、7度、8度和9度分別每增長高度5m、4m、3m和2m，宜加寬20mm；

②框架-剪力墻構(gòu)造房屋不應(yīng)不不小于本款第①項規(guī)定數(shù)值的70%，剪力墻構(gòu)造房屋不應(yīng)不不小于本款第①項規(guī)定數(shù)值的50%，且兩者均不適宜不不小于100mm；

2)防震縫兩側(cè)構(gòu)造體系不壹樣步，防震縫寬度應(yīng)按不利的構(gòu)造類型確定；

3)防震縫兩側(cè)的房屋高度不壹樣步，防震縫寬度可按較低的房屋高度確定；

4)8、9度框架構(gòu)造房屋防震縫兩側(cè)構(gòu)造層高相差較大時，防震縫兩側(cè)框架柱的箍筋應(yīng)沿房屋全高加密，并可根據(jù)需要沿房屋全高在縫兩側(cè)各設(shè)置不少于兩道垂直于防震縫的抗撞墻；

5)當相鄰構(gòu)造的基礎(chǔ)存在較大沉降差時，宜增大防震縫的寬度；

6)防震縫宜沿房屋全高設(shè)置；地下室、基礎(chǔ)可不設(shè)防震縫，但在與上部防震縫對應(yīng)處應(yīng)加強構(gòu)造和連接；

7)構(gòu)造單元之間或主樓與裙房之間不適宜采用牛腿托梁的做法設(shè)置防震縫；否則應(yīng)采用可靠措施。

(3)選項A錯按3.4.10條第壹款的1)，取87m高的框架構(gòu)造計算又未加100m，(87-15)/3×20=480mm，故錯；選項B在A的基礎(chǔ)上按87m高的框架壹剪力墻構(gòu)造，取70%，(87-15)/3×20×0.7=336mm，故錯；選項C在A的基礎(chǔ)上按87m高的剪力墻構(gòu)造，取50%，(87-15)/3×20×0.5=240mm，故錯。18.某干作業(yè)法鉆孔灌注混凝土樁，樁徑600mm，樁長30m，采用樁端和樁側(cè)復(fù)式後注漿法工藝施工，假定該樁非豎向增強段土層初始極限側(cè)阻力原則值沿樁長均勻分布，其值qsk=50kPa，注漿後側(cè)阻力增強系數(shù)βs=2;土層初始極限端阻力原則值qpk=1500kPa，注漿後端阻力增強系數(shù)βp=2.4，注漿閥設(shè)置在樁端及其以上12m側(cè)壁處，試問該後注漿灌注樁的單樁豎向極限承載力原則值Quk(kN)與下列何項估算數(shù)值最靠近?

（分數(shù)：1.00）

A.6542

B.5542

√

C.7542

D.8542解析：[解析]根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94-第5.3.10條，後注漿灌注混凝土樁單樁豎向極限承載力原則值可按下式估算：

Quk=Qsk+Qgsk+Qgpk=u∑qsjklj+u∑βsiqsiklgi+βpqpkAp(7-44-1)

由于該樁為干作業(yè)法鉆孔灌注混凝土樁，豎向增強段長度lg等于側(cè)注漿斷面以上及如下各6m、樁端以上6m之和，因此lg=6+12=18m，無重疊部分；可算得非增強段樁長度：lj=30-18=12m。已知qsk=50kPa，βs=2，qpk=1500kPa，βp=2.4。代入式(7-44-1)得：

Quk=0.6π×50×12+0.6π×2×50×18+2.4×1500×=5542kN其值與B項最靠近。而其他A、C、D各項均不靠近。

[點評](1)後注漿法施工工藝是提高灌注混凝土樁單樁豎向承載力的有效措施。目前在全國有條件采用此施工工藝的地區(qū)已得到推廣應(yīng)用。

(2)後注漿法豎向增強段的土層厚度(樁長范圍為lg)與施工工藝有關(guān)，對于泥漿護壁成孔灌注樁，當為單壹樁端後注漿時，豎向增強段為樁端以上12m;當為樁端和樁側(cè)復(fù)式注漿時，豎向增強段為樁端以上12m及各樁側(cè)注漿斷面以上12m，重疊部分應(yīng)扣除；對于干作業(yè)灌注樁、豎向增強段為樁端以上、樁側(cè)注漿斷面上下各6m，重疊部分也應(yīng)扣除。

構(gòu)造工程師對後注漿的工藝及側(cè)阻力及端阻力增強原理應(yīng)掌握和理解。19.有關(guān)高強混凝土的特點，下列哪壹項是不對的的?

（分數(shù)：1.00）

A.《混凝土規(guī)范》規(guī)定，混凝土強度等級≥C50的混凝土稱為高強混凝土

B.高強混凝土立方體強度的變異系數(shù)較壹般混凝土大

√

C.高強混凝土較壹般混凝土更具有脆性性質(zhì)

D.制備高強混凝土的最現(xiàn)實、經(jīng)濟的途徑是提高水泥的強度，減少水灰比解析：[解析](1)劃分高強混凝土的范圍，國內(nèi)外并沒有壹種確定的原則.但我國規(guī)范將強度等級≥C50的混凝土稱為高強混凝土。說法A對的。

(2)高強混凝土立方體強度的變異系數(shù)較壹般混凝土小。因此說法B不對的。

(3)高強混凝土較壹般混凝土更具有脆性性質(zhì)，因此《混凝土規(guī)范》在確定混凝土抗壓強度時考慮了脆性折減系數(shù)；對C40取1.0；對C80取0.87;中間按線性規(guī)律變化。因此說法C對的。

(4)D也是對的的。

可見上述四項除B以外，A、C、D都是對的的。

[點評](1)混凝土立方體強度的變異系數(shù)如表7-2-1(見《混凝土構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》GB50010-第4.1.3～4.1.4條的條文闡明)。由表可見高強混凝土立方體強度的變異系數(shù)較小?！痘炷翗?gòu)造設(shè)計規(guī)范》GB50010-對混凝土立方體強度采用的變異系數(shù)表7-2-1feu?kC15C20C25C30C35C40C45C50C55C60～C80δ0.210.180.160.140.130.120.120.110.110.10(2)考慮到高強混凝土的脆性性質(zhì)，《混凝土規(guī)范》還在計算公式中引入了混凝土的強度影響系數(shù)βc，混凝土受壓的應(yīng)力應(yīng)變曲線與壹般混凝土亦不相似(見《混凝土規(guī)范》第6.2.1條)；抗震設(shè)計時，柱軸壓比限值亦減少，并且在某些抗震構(gòu)造措施方面也加嚴。

(3)制備高強混凝土壹般有三種途徑：

①提高水泥的強度、加速其水化作用，增強混凝土的密實性。

②減小水灰比。

③使用多種聚合物作為膠結(jié)材料替代水泥。

經(jīng)研究得知，水泥充足水化作用所需的水量約為W/C=0.2，已足夠，但為了拌合混凝土?xí)r滿足施工的和易性，常采用更大的水灰比，多出的水分在混凝土凝固過程和後來逐漸蒸發(fā)散失，在混凝土內(nèi)部留下縫隙，減少其強度。如在攪拌混凝土?xí)r附加添加劑和摻合料，以減小水灰比，同步保證正常的施工操作，則混凝土的原材料相似，減小水灰比後，其強度可獲得明顯增長(表7-2-2)。水灰比對混凝土強度的影響表7-2-2W/C0.50.40.30.2fcu/ARc1.431.932.764.43相對值11.351.933.10

注：混凝土抗壓強度fcu=ARc(C/W-B)式中Rc為水泥強度，A、B為試驗系數(shù)，取B=0.57。

(4)高強混凝土重要用于框架栓，框架梁沒有必要采用。20.某框架壹剪力墻構(gòu)造，構(gòu)造高度39.6m?？拐鹪O(shè)防烈度為6度，丙類建筑，Ⅱ類場。二層某中柱截面尺寸b×h=650mm×650mm，柱剪跨比λ=2.98，配筋如圖7-65-1所示。設(shè)所配縱向受力鋼筋滿足柱的承載能力和變形規(guī)定，箍筋按構(gòu)造規(guī)定配置即可，則圖中箍筋的配置(均為復(fù)合箍)，如下何項滿足《高規(guī)》所規(guī)定的最低規(guī)定?

提醒：取Acor=600mm×600mm。

（分數(shù)：1.00）

A.Φ8@150

√

B.Φ10@150

C.Φ8@100

D.Φ10@100解析：[解析](1)根據(jù)《高規(guī)》第3.9.3條表3.9.3，框架部分抗震等級為四級。

(2)根據(jù)《高規(guī)》第6.4.7條第2款，四級抗震等級框架柱端箍筋加密區(qū)體積配箍率不應(yīng)不不小于0.4%。

(3)選用中8@150，體積配箍率ρv=(n1Asvl1+n2Asvl2)/(sAcor)=53.0×8×600/(100×6002)=0.45%＞0.4%，且滿足《高規(guī)》第6.4.3條第2款規(guī)定。

[點評](1)四級抗震等級框架柱端箍筋加密區(qū)體積配筋率無法通過《高規(guī)》表6.4.7查λv求得，直接取ρv，min=0.4%。

(2)體積配筋率計算中，混凝土截面面積用的是關(guān)鍵區(qū)面積，即Acor。

(3)題給柱剪跨比λ=2.98很重要，否則，柱端箍筋加密區(qū)最小體積配筋率就不是0.4%而是1.2%了(見《高規(guī)》第6.4.7條第3款)。

(4)本題規(guī)定的是“最低規(guī)定”，故選項A最合適。21.邊坡工程設(shè)計時，試問下列荷載效應(yīng)最不利組合中何項不符合《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》GB50330-的規(guī)定?

（分數(shù)：1.00）

A.按地基承載力確定支護構(gòu)造立柱的基礎(chǔ)底面積時，荷載效應(yīng)組合應(yīng)采用正常使用極限狀態(tài)的準永久組合

√

B.計算支護構(gòu)造錨桿錨固體與地層的錨固長度時，荷載效應(yīng)組合應(yīng)采用承載能力極限狀態(tài)的基本組合，但其荷載分項系數(shù)均取1.0，組合系數(shù)按現(xiàn)行國標的規(guī)定采用

C.計算錨桿變形和支護構(gòu)造水平位移時，荷載效應(yīng)組合應(yīng)采用正常使用極限狀態(tài)的準永久組合，但不計入風荷載和地震作用

D.抗震設(shè)計的荷載效應(yīng)組合應(yīng)按現(xiàn)行有關(guān)原則執(zhí)行解析：[解析]B、C、D三項規(guī)定符合《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》GB50330-第3.3.2條的規(guī)定，而A項不符合該規(guī)定第3.3.2條的規(guī)定。

[點評]有關(guān)邊坡工程設(shè)計時應(yīng)采用的荷載效應(yīng)組合在《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》GB50330-第3.3.2條中有詳細的規(guī)定，它結(jié)合邊坡工程的特點進行規(guī)定，構(gòu)造工程師應(yīng)予以熟悉。22.鋼框架構(gòu)造在風荷載原則值作用下的柱頂水平位移或?qū)娱g相對位移容許值，下列哪壹項是不對的的?

注：H為自基礎(chǔ)頂面至柱頂?shù)目偢叨?；h為層高。

（分數(shù)：1.00）

A.無橋式吊車的單層框架的柱頂位移H/150

B.有橋式吊車的單層框架的柱頂位移H/400

C.多層框架的層間相對位移h/300

√

D.多層框架的柱頂位移H/500解析：[解析](1)為了滿足工程設(shè)計的需要，的《鋼構(gòu)造規(guī)范》參照了歐洲法規(guī)(EC3)和美國等北美國家的經(jīng)驗，增長了在風荷載作用下對單層鋼框架構(gòu)造水平側(cè)移值的限制，即無橋式吊車的單層鋼框架的柱頂位移不適宜超過H/150;有橋式吊車的單層鋼框架的柱頂位移不適宜超過H/400，以保證構(gòu)造或構(gòu)件的正常使用。

(2)在風荷載作用下，多層鋼框架構(gòu)造的柱頂位移和層間相對位移，由于積累的資料不多，調(diào)查研究工作也做得不夠，1988年版的《鋼構(gòu)造規(guī)范》也沒有作出明確規(guī)定。的《鋼構(gòu)造規(guī)范》參照前蘇聯(lián)《鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》(-23-81)和我國的《高層民用建筑鋼構(gòu)造技術(shù)規(guī)程》(JGJ99-98)的規(guī)定，規(guī)定在風荷載作用下，多層鋼框架構(gòu)造的層間相對位移不適宜超過h/400，柱頂位移不適宜超過H/500。

的《鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》同步還指出：

①對室內(nèi)裝修規(guī)定較高的民用建筑多層鋼框架構(gòu)造，層間相對位移宜合適減小。無填充墻的多層鋼框架構(gòu)造，層間相對位移可合適放寬。

②對輕型鋼框架構(gòu)造的柱頂水平位移和層間位移均可合適放寬。

故符合本題題意的對的答案是C，其他A、B、D均不是本題的對的答案。

[點評]抗震設(shè)計時，《高層民用建筑鋼構(gòu)造技術(shù)規(guī)程》JGJ99-98(如下簡稱《高鋼規(guī)》)規(guī)定，多遇地震作用原則值產(chǎn)生的多高層鋼構(gòu)造的樓層最大彈性層間位移不應(yīng)超過h/250；《抗震規(guī)范》()則規(guī)定，多遇地震作用原則值產(chǎn)生的多、高層鋼構(gòu)造的樓層最大彈性層間位移不應(yīng)超過h/300。兩者的規(guī)定不壹致。但《抗震規(guī)范》GB50009-對此已進行修改，改為與《高鋼規(guī)》的規(guī)定相似。此修改應(yīng)引起構(gòu)造工程師注意。23.條件同題51，永久性錨桿采用36HRB400級鋼筋，錨固于較軟巖石中，其地層與錨固體粘結(jié)強度特性值frb=500kPa，錨固體直徑D=110mm，試問錨桿在軸向拉力原則值Nak=154.0kN作用下，該錨桿錨固體與地層的最小錨固長度la(mm)與下列何項數(shù)值最靠近?

（分數(shù)：1.00）

A.870

√

B.970

C.1070

D.1170解析：[解析]根據(jù)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》GB50330-第7.2.3條規(guī)定，錨桿錨固體與地層的最小錨固長度la按下式確定：

la=Nak/ξ1πDfrb)(7-52-1)

今D=100mm，frb=500kPa=0.50N/mm2，ξ1對永久性錨桿取1.0，Nak=154kN=154000N，將其代入式(7-52-1)得：

la=154000/(1.0×π×110×0.5)=868mm

與A項最靠近，其他各項均不靠近。

[點評]錨桿錨入巖石或土體最小錨固長度應(yīng)防止兩種粘結(jié)破壞形態(tài)：壹種是巖石或土體與錨固體表面間的粘結(jié)破壞，在錨桿軸向拉力原則值不變化狀況下，破壞重要與錨固體的周長及地層和錨固體粘結(jié)強度特性值有關(guān)，詳細可體目前式(7-52-1)中；另壹種是錨桿鋼筋與錨固砂漿間的粘結(jié)破壞。為防止發(fā)生這兩種粘結(jié)破壞形態(tài)，可得出兩項所需錨筋最小錨固長度值，實際工程中應(yīng)取其較大值。但尚需滿足構(gòu)造規(guī)定的錨固長度：對土層錨桿的錨固長度不應(yīng)不不小于4m，且不適宜不小于10m;對巖石錨桿的錨固長度不應(yīng)不不小于3m，且不適宜不小于45倍錨固體直徑及6.5m。24.被連接板件的截面尺寸為200mm×14mm，承受軸心拉力設(shè)計值N=550kN(靜力荷載)，板件及其拼接連接板均為Q235鋼，焊條為E43××型焊條，采用角焊縫手工焊接，hf=6mm，板件尺寸及其連接形式如圖7-26-1所示。試求側(cè)面角焊縫所承擔力(kN)和側(cè)面角焊縫所需的實際長度l2(mm)，與下列何項最靠近?

（分數(shù)：1.00）

A.250、99

B.271、120

√

C.290、114

D.310、121解析：[解析]由圖7-26-1知，板件拼接采用雙蓋板的三面圍焊連接，角焊縫焊腳尺寸hf=6mm，則兩條正面角焊縫所承擔的力N1可由《鋼構(gòu)造規(guī)范》式(7.1.3-1)推導(dǎo)而得：

則由四條側(cè)面角焊縫承擔的力N2為：

N2=N-N1=550-279=271kN

其值與B項最靠近。

由此可由《鋼構(gòu)造規(guī)范》式(7.1.3-2)算得拼接連接壹側(cè)每條側(cè)面角焊縫的實際長度lw2如下：

其值與B項最靠近。

[點評]根據(jù)圖7-26-1中蓋板的寬度確定正面角焊縫的長度lw1=b=170mm，已知hf=6mm，由《鋼構(gòu)造規(guī)范》表3.4.1-3查得。由式(7.1.3-1)推導(dǎo)得兩條正面角焊縫所承擔的力N1，然後根據(jù)N-N1即可求得四條側(cè)面角焊縫所承擔的力N2，從而按式(7.1.3-2)即可求得每條側(cè)面角焊縫的實際長度。

《鋼構(gòu)造規(guī)范》式(7.1.3-1)中的βf根據(jù)7.1.3條闡明，對承受靜力荷載的構(gòu)造可取βf=1.22。25.壹般螺栓受剪連接的破壞形式壹般有四種，即

Ⅰ．螺栓桿受剪破壞；

Ⅱ．孔壁被螺栓桿擠壓破壞；

Ⅲ．板件端部沖剪破壞；

Ⅳ．板件在凈斷面處被拉斷。

請問應(yīng)通過加大螺栓桿直徑的措施來防止破壞的是下列哪壹組?

（分數(shù)：1.00）

A.Ⅰ、Ⅱ

√

B.Ⅱ、Ⅲ

C.Ⅲ、Ⅵ

D.Ⅵ、Ⅰ解析：[解析](1)壹般螺栓受剪連接的第Ⅲ種破壞形式，壹般由螺栓端距來保證，即《鋼構(gòu)造規(guī)范》表8.3.4規(guī)定的順內(nèi)力方向螺栓中心至構(gòu)件邊緣的最小間距不應(yīng)不不小于2d0(d0為螺栓孔直徑)來保證；第Ⅳ種破壞形式屬于構(gòu)件的強度計算范圍，不屬于螺栓連接的計算規(guī)定。壹般螺栓的受剪連接計算時，只考慮第工和第Ⅱ種破壞形式。

(2)在壹般螺栓受剪連接中，每個壹般螺栓的承載設(shè)計值應(yīng)取受剪和受壓承載力設(shè)計值中的較小者。

壹般螺栓受剪承載力設(shè)計值：

(7-20-1)

壹般螺栓受壓承載力設(shè)計值：

(7-20-2)

式(7-20-1)和式(7-20-2)均與螺栓桿直徑d有關(guān)，故可以通過加大螺栓桿直徑來提高壹般螺栓受剪連接的承載力，從而防止螺栓桿受剪破壞或孔壁被螺栓桿擠壓破壞。故選項A是對的的。26.條件同題51，錨固砂漿采用M25水泥砂漿，鋼筋與砂漿間的粘結(jié)強度設(shè)計值為2.10MPa，試問上述HRB400級36錨桿鋼筋在軸向拉力設(shè)計值200.0kN作用下，錨桿鋼筋與錨固砂漿間的最小錨固長度與下列何項數(shù)值最靠近?

（分數(shù)：1.00）

A.1550

√

B.1700

C.1800

D.1900解析：[解析]根據(jù)《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》GB50330-第7.2.4條，錨桿鋼筋與錨固砂漿間的最小錨固長度應(yīng)按下式確定：

la=γ0Na/(ξ3ηπdfb)(7-53-1)

今由于邊坡工程安全等級為壹級，γ0=1.1；軸向拉力設(shè)計值Na=200.0kN;錨桿鋼筋根數(shù)η=1;鋼筋直徑d=36mm;fb=2.10N/mm2，工作條件系數(shù)ξ3對永久性錨桿按規(guī)定取0.6，代入式(7-53-1)得：

la=1.1×00/(0.6×1×π×36×2.1)=1544mm

與A項最靠近，其他各項均不靠近。

[點評]同題52。27.某單向行駛的公路橋由兩片鋼桁架構(gòu)成，其上下弦及腹桿均為H形截面；每片鋼桁架平面內(nèi)的桿件凈面積為4m2；輪廓面積為40m2；兩片鋼桁架平面中心的間距與迎風面桁架高度的比值(間距比)等于1；設(shè)計基準風壓Wd=1kN/m2；該橋修建在壹般地區(qū)，設(shè)計風速重現(xiàn)期換算系數(shù)k0=0.9。試問該橋受橫向風荷載時，垂直作用于該橋鋼桁架迎風面積形心上的風荷載原則值Fwh(kN)與下列何項數(shù)值最靠近?

（分數(shù)：1.00）

A.9.9

B.8.9

C.10.9

D.13.9

√解析：[解析]在橫橋向風荷載作用下，垂直于鋼桁架平面迎風面積形心上的風荷載原則值Fwh應(yīng)按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》JTGD60-第4.3.7條的規(guī)定計算，其計算公式為：

Fwh=k0k1k3WdAwh(7-80-1)

今已知設(shè)計風速重現(xiàn)期換算系數(shù)k0=0.9，Wd=1kN/m2，Awh=4×2=8m2。但需要確定k1及k3。根據(jù)規(guī)范第4.3.7條1款2)項規(guī)定，鋼桁架橋上部構(gòu)造的風載阻力系數(shù)k1應(yīng)按表4.3.7-4確定，其參數(shù)：實面積比=桿件凈面積/輪廓面積=4/40=0.1，桿件為H形截面，據(jù)此查該表得k1=1.9；該款項還規(guī)定，當上部構(gòu)造為兩片桁架時，風阻力系數(shù)k1應(yīng)乘以遮擋系數(shù)η，η按表4.3.7-5采用，該表的參數(shù)：實面積比=0.1，間距比=1，據(jù)此查該表得η=1.0，因此最終取值ηk1=1×1.9=1.9；由于該橋修建在壹般地區(qū)，查表4.3.7-1得地理、地形條件系數(shù)k3=1.0；將以上數(shù)值代入式(7-80-1)得：

Fwh=0.9×1.9×1×1×8=13.68kN

此值與D項最靠近，而其他A、B、C項均與此值不靠近。

[點評]構(gòu)造工程師應(yīng)理解鋼橋橫向風荷載的計算特點。某二層砌體構(gòu)造中鋼筋混凝土挑梁，如圖7-38-1所示，埋置于丁字形截面的墻體中，墻厚度均為240mm，采用MU10級燒結(jié)壹般磚、M5級水泥砂漿砌筑。挑梁采用C20級混凝土，梁截面b×h0均為240mm×300mm，梁下無鋼筋混凝土構(gòu)造柱。各層樓板傳給挑梁的永久(恒)荷載原則值分別為：g1k=15.5kN/m，g2k=10.0kN/m，各層樓板傳給挑梁的活荷載原則值為q1k=5.0kN/m，挑梁自重的原則值gb為1.35kN/m。施工質(zhì)量控制等級為B級，構(gòu)造重要性系數(shù)為1.0，活荷載組合系數(shù)Ψc=0.7。（分數(shù)：2.00）(1).當l1=1500mm時，試問壹層挑梁根部的最大傾覆力矩(kN·m)與下列何項數(shù)值最為靠近?

（分數(shù)：1.00）

A.35.0

B.34.4

√

C.31.1

D.30.6解析：[解析]根據(jù)《砌體規(guī)范》第7.4.2條第1款規(guī)定，l1=1500mm＞2.2hb=2.2×300=660mm時，挑梁計算傾覆點至墻外邊緣的距離x0為：x0=0.3hb=0.3×300=90mm＜0.13l1=0.13×1500=195mm(符合規(guī)范規(guī)定)

荷載組合由可變荷載效應(yīng)控制，則壹層挑梁的荷載設(shè)計值對計算傾覆點的最大傾覆力矩M0v1為：

此值與B項最靠近，其他A、C、D各項均不靠近。

[點評]此題的計算關(guān)鍵是確定挑梁計算傾覆點至墻外邊緣的距離x0。挑梁是砌體構(gòu)造中常常采用的構(gòu)件，構(gòu)造工程師應(yīng)掌握有關(guān)挑梁計算的知識。(2).試問當頂層挑梁懸挑部分的荷載設(shè)計值為28.0kN/m時，該頂層挑梁的最大懸挑長度l(m)，應(yīng)與下列何項數(shù)值最為靠近?（分數(shù)：1.00）

A.1.6

B.1.55

C.1.50

√

D.1.47解析：[解析]頂層挑梁的抗傾覆力矩設(shè)計值Mr為：

Mr=0.8Gr(l2-x0)=0.8×(10+1.35)×3.0×(0.5×3.0-0.09)=38.41kN·m

頂層挑梁懸挑部分荷載設(shè)計值對計算傾覆點產(chǎn)生的傾覆力矩M0v為：

M0v=0.5G(l+x0)2=0.5×28(l+0.09)2=14(l+0.09)2

按照M0v≤Mr的規(guī)定，可求出l≤1.566m。

根據(jù)《砌體規(guī)范》第7.4.6條2款規(guī)定，當挑梁上無砌體時.挑梁埋入砌體長度l1與挑出長度l之比宜不小于2。則l＜0.5l1=0.5×3000=1500mm＜1566mm，應(yīng)取l＜1.50m。因此與C項數(shù)值最靠近，其他A、B、D各項均不靠近。

[點評]根據(jù)M0v≤Mr的規(guī)定，求出懸挑長度l後，應(yīng)注意按照《砌體規(guī)范》第7.4.6條2款規(guī)定驗算挑梁構(gòu)造埋人砌體長度與否滿足規(guī)范規(guī)定。28.某無吊車單層砌體房屋，剛性方案，房屋山墻長度l與其高度H之比//H＞1，且無洞口，墻體采用MU10級蒸壓灰砂磚、M5級混合砂漿砌筑。山墻(無壁柱)如圖7-36-1所示，墻厚240mm，其基礎(chǔ)頂面距室外地面下500mm；屋頂軸向力N的偏心矩e=12mm。當計算山墻的受壓承載力時，試問，其偏心受壓構(gòu)件承載力的影響系數(shù)Φ，應(yīng)與下列何項數(shù)值最為靠近?

（分數(shù)：1.00）

A.0.48

√

B.0．53

C.0.61

D.0.64解析：[解析](1)確定山墻的高厚比p：

因已知無吊車單層砌體房屋、剛性方案，s＞2H，山墻基礎(chǔ)頂面距室外地面下500mm，此山墻為無壁柱山墻，則根據(jù)《砌體規(guī)范》第5.1.3條3款規(guī)定，山墻的計算高度H0取層高加山墻尖高度的1/2，即H0=1.0H=0.5×2+3+0.5=4.50m。

根據(jù)《砌體規(guī)范》表5.1.2規(guī)定，蒸壓灰砂磚高厚比修正系數(shù)γβ=1.2，按照《砌體規(guī)范》式(5.1.2-1)計算墻體高厚比：

(2)確定偏心受壓影響系數(shù)φ：

應(yīng)按照《砌體規(guī)范》(D.0.1-2)計算φ值，由于M5級混合砂漿，與砂漿強度等級有關(guān)的系數(shù)，a=0.0015，軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)φ0為：

將e=12mm，h=240mm，φ00=0.568代入式(D.0.1-2)得：

也可以查《砌體規(guī)范》表D.0.1-1求出φ(參數(shù)為，砂漿強度等級≥M5)，查表得φ=0.48，可見兩措施的成果很靠近。因此其值與A項數(shù)值最靠近，其他B、C、D各項均不靠近。

[點評]此題需掌握高厚比的計算，用公式計算或查表確定偏心受壓構(gòu)件承載力影響系數(shù)φ值時需要認真仔細。29.托架幾何尺寸及內(nèi)力見圖7-27-1。托架支座斜壓桿軸壓力N=-654kN，l0x=l0y=2828mm，選用140×90×12兩長肢相并，已知：截面面積A=52.8cm2，回轉(zhuǎn)半徑ix=4.44cm，iy=3.77cm。當按軸心受壓構(gòu)件計算穩(wěn)定性強度時，其數(shù)值最靠近下列何項值?

A.179.5N/mm2B.186.4N/mm2C.198.5N/mm2D.210.4N/mm2

（分數(shù)：1.00）

A.

√

B.

C.

D.解析：[解析]長細比：

按《鋼構(gòu)造規(guī)范》5.1.2條3款3)，長肢相并的不等邊雙角鋼截面，當b2/t=90/12=7.5＜0.48l0y/b2=0.48×2828/90=15.1時：

由λx=63.7查《鋼構(gòu)造規(guī)范》表C-2得φx=0.788；

由λyz=79.7查《鋼構(gòu)造規(guī)范》表C-2得φyz=0.690。

根據(jù)《鋼構(gòu)造規(guī)范》式(5.1.2-1)，取較小的穩(wěn)定系數(shù)φyz=0.690代入計算，可得：

[點評]由于雙角鋼構(gòu)成截面，繞對稱軸y計算長細比時，應(yīng)考慮扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的影響，應(yīng)采用換算長細比λyz替代λy，按《鋼構(gòu)造規(guī)范》5.1.2條3款3)，對長肢相并的不等邊雙角鋼截面，當b2/t＜0.48l0y/b2時，可按式(5.1.2-7a)計算λyz。

然後，根據(jù)算得的λx和λyz分別由《鋼構(gòu)造規(guī)范》表C-2查得φx和φyz，再按較小的穩(wěn)定系數(shù)φ=φyz代入《鋼構(gòu)造規(guī)范》式(5.1.2-1)即可求得托架支座斜壓桿的穩(wěn)定性強度。30.某地的設(shè)計基當?shù)卣鸺铀俣戎禐?.20g，擬采用壹般磚建造多層砌體構(gòu)造中學(xué)教學(xué)樓，該教學(xué)樓各層除樓梯間、衛(wèi)生間外均為教室