A2+598--CC+89段施工方案，施工組織設(shè)計(jì)，施工工藝A2+598--CC+89段施工方案，施工組織設(shè)計(jì)，施工工藝第梁截面圖240

梁平面圖240⑴、底板計(jì)算（底板用19㎜膠合板，重度為4KN/m3）：

①強(qiáng)度驗(yàn)算：

底板承受標(biāo)準(zhǔn)荷載：

底模板自重

：

4KN/m3×0.019m×0.4=0.03KN/m

混凝土自重

：

24KN/m3×0.3m×0.7m=5.04KN/m

鋼筋自重力

：

1.5KN/m3×0.3m×0.7m=0.32KN/m

振搗混凝土荷載：

2.0KN/m3×0.3m×1m=0.6KN/m

總豎向設(shè)計(jì)荷載q=（0.03+5.04+0.32）×1.2+0.6×1.4=7.31KN/m

梁長4.8m，考慮中間設(shè)一接頭，按四跨連續(xù)梁計(jì)算，按最不利荷載布置：

查表得：Km=-0.121；Kv=-0.620；Kw=0.967；

Mmax=KmqL2=-0.121×7.31×0.252=-0.055KN.m

W=300×192/6=18050㎜3

則σmax=Mmax/W=0.057×106/18050=3.16N/mm2＜13N/mm2滿足要求。

②剪應(yīng)力驗(yàn)算：

V=KvqL=0.620×7.31×0.25=1.13KN

則剪應(yīng)力τmax=3V/2bh=3×1.13×103/（2×300×19）=0.30N/mm2

而fv=1.4N/mm2＞τmax=0.30N/mm2

滿足要求。

③剛度驗(yàn)算：

剛度驗(yàn)算時(shí)按標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載，故q=0.03+5.04+0.32=5.39KN/m

由式

ωA=kwqL4/100EI有

ωA=0.967×5.39×3004/（100×9.5×103×300×193/12）

=0.26mm＜[ω]=300/400=0.75mm滿足要求。

⑵、側(cè)模板計(jì)算：

①側(cè)壓力計(jì)算

設(shè)T=20℃，V=2m/h，β1=β2=1，則

F=0.22γct0β1β2v1/2=0.22×24×（200/35）×1×1×21/2

=42.66KN/mm2

F=γcH=24×0.7=16.8KN/mm2

取二者較小值16.8KN/mm2計(jì)算

②強(qiáng)度驗(yàn)算

立檔間距為400mm，設(shè)模板按四跨連續(xù)梁計(jì)算，同時(shí)知梁底模板厚19mm。梁側(cè)模承受傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的水平荷載4KN/mm2和新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力。設(shè)側(cè)模板寬度為200mm，作用在模板上下邊沿處，混凝土側(cè)壓力相差不大，可近似取其相等。

設(shè)計(jì)荷載為：q=(16.8×1.2+4×1.4)×0.2=5.15KN/m

彎矩系數(shù)與模板底板相同

Mmax=KmqL2=-0.121×5.15×0.42=-0.099KN.m

W=bh2/6=200×192/6=12033mm3

則σmax=Mmax/W=0.099×106/12033=8.23N/mm2＜fm=13N/mm2滿足要求。

③剪力驗(yàn)算

剪力V=KvqL=0.62×5.15×0.4=1.28KN

則剪應(yīng)力τmax=3V/2bh=3×1.28×103/2×200×19=0.50N/mm2

fv=1.4N/mm2＞τmax=0.50N/mm2

滿足要求。

④剛度驗(yàn)算

剛度驗(yàn)算不考慮振動(dòng)荷載，其標(biāo)準(zhǔn)荷載為：q=16.8×0.2=3.36KN/m

則ωA=kwqL4/100EI=0.967×3.36×4004/(100×9.5×103×200×193/12)=0.76mm＜[ω]=400/400=1mm

滿足要求。

⑶立桿驗(yàn)算：

支架系統(tǒng)用φ48×3.5mm鋼管則A=489mm2,回轉(zhuǎn)半徑i=15.8mm，立桿間布置雙向水平撐，上下共兩道，并適當(dāng)布置剪刀撐。

假設(shè)梁底板先不加頂撐，取鋼管支架自重為250N/m2

,則梁底每根立桿承受荷載N=7.31×1.1/2+1.1×1.1×0.25=4.29KN

①

強(qiáng)度驗(yàn)算

N/An=4.29×103/489=8.77N/mm2＜f=215N/mm2

②