1緒論

電能是現(xiàn)代工業(yè)生產(chǎn)口勺重要能源和動力。電能既易于由其他形式的能量轉(zhuǎn)換而

來，又易于轉(zhuǎn)換為其他形式的能量以供應(yīng)用；電能的輸送的分派既簡樸經(jīng)濟，又便

于控制、調(diào)整和測量，有助于實現(xiàn)生產(chǎn)過程自動化。因此，電能在現(xiàn)代工業(yè)生產(chǎn)及

整個國民經(jīng)濟生活中應(yīng)用極為廣泛。

在工廠里，電能雖然是工業(yè)生產(chǎn)的重要能源和動力，不過它在產(chǎn)品成本中所占

口勺比重一般很小（除電化工業(yè)外）。電能在工業(yè)生產(chǎn)中的重要性，并不在于它在產(chǎn)

品成本中或投資總額中所占的比重多少，而在于工業(yè)生產(chǎn)實現(xiàn)電氣化后來可以大大

增長產(chǎn)量，提高產(chǎn)品質(zhì)量，提高勞動生產(chǎn)率，減少生產(chǎn)成本，減輕工人的勞動強度,

改善工人日勺勞動條件，有助于實現(xiàn)生產(chǎn)過程自動化。從另首先來說，假如工廠的電

能供應(yīng)忽然中斷，則對工業(yè)生產(chǎn)也許導(dǎo)致嚴(yán)重日勺后果。

因此，做好工廠供電工作對于發(fā)展工業(yè)生產(chǎn)，實現(xiàn)工業(yè)現(xiàn)代化，具有十分重要

日勺意義。由于能源節(jié)省是工廠供電工作的一種重要方面，而能源節(jié)省對于國家經(jīng)濟

建設(shè)具有十分重要的戰(zhàn)略意義，因此做好工廠供電工作，對于節(jié)省能源、支援國家

經(jīng)濟建設(shè)，也具有重大的作用。

本次設(shè)計根據(jù)課題提供的某機械制造廠的用電負荷和供電條件，并合適考慮生

產(chǎn)的發(fā)展，按照國家有關(guān)原則、設(shè)計準(zhǔn)則，本著安全可靠、技術(shù)先進、經(jīng)濟合理日勺

規(guī)定確定本廠變電所的位置和形式。通過負荷計算，確定主變壓器日勺臺數(shù)和容量。

進行短路電流計算，選擇變電所主接線方案及高下壓設(shè)備與進出線,確定二次回路

方案，選擇整定繼電保護裝置，確定防雷和接地裝置，最終按規(guī)定寫出設(shè)計闡明書,

繪出設(shè)計圖樣。

詳細過程和環(huán)節(jié):根據(jù)工廠總平面圖,工廠負荷狀況，供電電源狀況，氣象資料,

地區(qū)水文資料和電費制度等,先計算電力負荷,判斷與否要進行無功功率賠償,接著

進行變電所位置和型式選擇，并確定變電所變壓器臺數(shù)和容量，并對主接線方案進

行選擇,之后進行短路電流歐J計算,并對變電所一次設(shè)備選擇和校驗、變電所進出線

日勺選擇與校驗、變電所二次回路方案時選擇及繼電保護日勺整定。最終進行防雷保護

和接地裝置的設(shè)計。

2負荷計算和無功功率賠償

2.1負荷計算的內(nèi)容和意義

供電系統(tǒng)要能安全可靠地正常運行，其中各個元件（包括電力變壓器、開關(guān)設(shè)

備及導(dǎo)線、電纜等）都必須選擇得當(dāng)，除了滿足工作電壓和頻率的規(guī)定外，最重要

的就是要滿足負荷電流的規(guī)定。因次，有必要對供電系統(tǒng)中各個環(huán)節(jié)日勺電力負荷進

行記錄計算。

計算負荷是供電設(shè)計計算日勺基本根據(jù)。計算負荷確定的與否對H勺合理，直接影

響到電器和導(dǎo)線電纜的選擇與否經(jīng)濟合理。假如計算負荷確定的過大，將使電器和

導(dǎo)線電纜選的過大，導(dǎo)致投資和有色金屬的揮霍。假如計算負荷確定的過小，又將

使電器和導(dǎo)線電纜處在過負荷下運行，增長電能損耗，產(chǎn)生過熱，導(dǎo)致絕緣過早老

化甚至燃燒引起火災(zāi)，同樣會導(dǎo)致更大損失。

平均負荷為一段時間內(nèi)用電設(shè)備所消耗的電能與該段時間之比。平均負荷用來

計算最大負荷和電能消耗量。

計算電流，是選擇纜線和開關(guān)設(shè)備的根據(jù);有功計算負荷和無功計算負荷，是

確定靜電電容器容量的根據(jù)。

2.2負荷計算的措施及公式

（1）需要系數(shù)法一一用設(shè)備功率乘以需要系數(shù)和同步系數(shù)，直接求出計算負

荷。用于設(shè)備數(shù)量多，容量差異不大的工程計算，尤其合用于配、變電所和干線日勺

負荷計算。

（2）運用系數(shù)法一一采用運用系數(shù)求出最大負荷區(qū)間內(nèi)的平均負荷，再考慮

設(shè)備臺數(shù)和功率差異的影響，乘以與有效臺數(shù)有關(guān)日勺最大系數(shù)，得出計算負荷。合

用于多種范圍日勺負荷計算，但計算過程稍繁。

在工廠里，除了廣泛應(yīng)用日勺三相設(shè)備外，尚有部分單相設(shè)備，單相設(shè)備接在三

相線路中，應(yīng)盡量均衡分派。使三相負荷盡量均衡。假如三相線路中單相設(shè)備的總

容量不超過三相設(shè)備總?cè)萘康?5%,則不管單相設(shè)備怎樣分派，單相可與三相設(shè)備

綜合按三相負荷平衡計算。假如單相設(shè)備容量超過三相設(shè)備的15%時，則應(yīng)將單相

設(shè)備容量換算為等效三相設(shè)備容量，再與三相設(shè)備容量相加。

本設(shè)計采用需要系數(shù)法確定。由于本廠各車間單相設(shè)備容量均不超過三相設(shè)備

容量日勺15%,因此可以按三相負荷平衡計算。

即：優(yōu)°=勺0三相+80單相=K"三相與三相+K］弱相Q單相

重要計算公式有：

單組用電設(shè)備計算負荷歐I計算公式

有功計算負荷（kW）：6o=K/，K”為系數(shù)

無功計算負荷（kvar）：Q30=PyQtan（p

視在計算負荷（kvA）：S.o=-^-

cos。

s

計算電流（A）：Ao=濕一，為用電設(shè)備日勺額定電壓（單位為KV）

多組用電設(shè)備計算負荷的計算公式

有功計算負荷（kW）：&=式中是所有設(shè)備組有功計算負

荷之和，K3是有功負荷同步系數(shù)，可取0.81）.95

無功計算負荷（kvar）：Q3O=KZ,ZQ3O,，式中苫Go.，是所有設(shè)備無功計算負

荷之和；卷。是無功負荷同步系數(shù)，可取0.85F.97

視在計算負荷（k\，A）：s3O=7^Ae7

s

計算電流（A）：‘30=7病，UN為用電設(shè)備日勺額定電壓（單位為KV）

2.3各車間負荷記錄計算

1）、鑄造車間

計算負荷：6則=勺二相+P30單相=0.3x390+0.8x8AW=123.4AW

無功計算負荷:。助）=/三相tan。三相=117x1.02=119.342var

視在計算負荷：S皿)=&1L+&1!L=U2+8=173.5KVA

cos。二和cos夕電樣().71.()

j_^30(1)_173.5

計算電流:=263.7A

3則=西=不病

2）、鍛壓車間

計算負荷：居始)=&三相+P30單和:0.2x320+0.9x6kW=69.4ZW

無功計算偵荷：。皿⑵二%）二和tan0二相=64x1.17=74.88/:var

pP…6454

「°單相.=n+把=103.9KlM

視在計算負荷：$30(2)=

cos(p^cose單和0.651.0

計算電流：做⑺=4^=產(chǎn)9=157.8A

26X0.38

3）、金工車間

計算負荷：勺⑶=A。三相+Pso單相=0.3x35。+。.9x5火W=109.5HV

無功計算負荷：230(3)=8。三相tan。三相=105x1.33=139.65攵var

60三相?單相啞+竺二]79.5KV<4

視在計算負荷：^30(3)=

cos°三相cos。中相0.61.0

*⑶==Z-79—=272.7A

計算電流；

⑶yf3UN73x0.38

4）、工具車間

計算負荷：鳥㈣=勺三相+P^o單相=035x200+0.7x5kW=73.5W

無功計算負荷：030(4)=6。三相(an。三相=70x1.33=93.次var

pP

C_「JU二相,22+至=120.2KlM

視在計算負荷：^30(4)—h

cos8三和cos。單相0.61.0

_S3G⑷.120.2

計算電流：國一萬而i」82.6A

5）、電鍍車間

計算負荷：5/三相+「3。單相=06X270+().9X6攵W=167.4W

無功計算負荷：CMS)=勺三相tan=三相=162x0.88=142.56kvar

60三也+/忖L=成+"=215AKVA

視在計算負荷：^30(5)=

cos。：相cos0單相0.61.0

rS地5)275.4AiQAA

計算電流：—二西二反嬴"18.4A

6）、熱處理車間

計算負荷：呂㈣=勺三相+P3。單相=046x140+0.8x7AW=70%W

無功計算負荷：&(6)=勺三相tan。三相=必.4x0.75=48.3Avar

Go三相十勺單型_一處已上29=-6

視在計算仇荷：

30⑹cos夕三和cos/單相0.81.0

計算電流：

%3°⑹⑹=爭?叱=VJ3x0'」.38=130.84

7）、裝配車間

計算負荷：%)=勺三相+P30單相=04x160+0.7x6kW=60.2-

無功計算負荷：Qo(7)=勺三相tan。三相=56x1.17=65.52攵var

￡。單相一=至+12=90.35KVA

視在計算負荷：$30(7)=

cos9三相cos*單和0.651.0

,_S，o⑺_90.35

=137.3A

計算電流：川⑺一國一訴而

8）、機修車間

計算負荷：E(K8)=&三相+P，()中出=0.26x140+0.8x5&W=40AkW

無功計算負荷：°3o(8)=&三相tan9三相=36.4xl.17=42.588%var

Sw⑻==空+=6()KE4

視在計算負荷：

cos。三相cos。單相0.651.0

L⑻=*=^—=91.2A

計算電流：

⑻乖16X0.38

9）、鍋爐房

計算負荷：6O(9)=勺洲+P30單相=066x75+0.8x2^=51.1W

無功計算負荷：030(9)=舄)三和tan。涮=49.5x0.75=37.125kvar

視在計算負荷：5卻（9）=&嘰+&/=竺9+a=63.4754，4

cos°三相cos0單相0.81.0

,_S:°（9）_63.475

計算電流:%⑼一百一后森96.44A

10）、倉庫

計算負荷：/（⑼=6°三相+P30單相=0.34x2。+0.9x2kW=8.6攵卬

無功計算負荷：（?3o（io）=&三相tanp三加=6.8x0.48=3.2642var

視在計算負荷：S^（10）==^+^=936KVA

cos夕二相cos（p^A}0.91.0

強。）=潰=吊=-2月

計算電流;

11）、生活區(qū)

計算負荷：g0（“）==0.78x30（"W=234左W

無功計算負荷：。30（“）=^0（n）tan^=234x0.48=112.32^var

視在計算負荷：=—=300KVA

cos00.78

計算電流：/.o（ii）==廠=455.8A

（）百4733X°0°.38

12）、總的計算負荷計算

總歐I計算負荷：Go=K匕〃E&“?=0.8x1007.5=806AW

總的I無功計算負荷：fto=長jZQm=0.85x878.63=746.844var

總的視在計算負荷：S30=+Qj=V8062+746.842=1098.82K2

S1089.82

總的計算電流:,303Q==1669.5A

鳳只一百X0.38

通過計算，得到各廠房和生活區(qū)日勺負荷記錄表，如表27所示

表27XX機械廠負荷計算表

編名稱負荷設(shè)備容需要系costan<I>計算負荷

號類別量/KW數(shù)Kd①

Q：o/kvarS30/KVALo/A

PM/KW(

1鑄造動力3900.30.701.02117119.34——一

車間照明80.81.006.40——

小計398——123.4119.34173.5263.7

2鍛壓動力3200.20.651.176474.88——

車間照明60.91.005.40——

小計326—69.474.88103.9157.8

3金工動力3500.30.601.33105139.65--—

車間

照明50.91.004.50——

小計355——109.5139.65179.5272.7

4工具動力2000.350.601.337093.1——

車間照明50.71.003.50--—

小計205—73.593.1120.2182.6

5電鍍動力2700.60.750.88162142.56——

車間照明60.91.005.40——

小計276—167.4142.56275.4418.4

6熱處動力1400.460.800.7564.448.3——

理車照明70.81.005.60——

間

小計147—7048.386.1130.8

7裝配動力1600.40.651.175665.52——

車間照明60.71.004.20——

小計166—60.265.5290.35137.3

8機修動力1400.260.651.1736.442.59———

車間照明50.81.004.00——

小計145——40.442.596091.2

9鍋爐動力750.660.800.7549.537.13——

房照明20.81.001.60————

小計77——51.137.1363.47596.44

1倉庫動力200.340.900.486.83.24—--

0照明20.91.001.80——

小計22——8.63.249.3614.2

生活區(qū)照明3000.780.900.48234112.32300455.8

總計動力20651007.5878.63————

(380V照明352

側(cè))Kip=0.80.71806746.841098.821669.5

Kyq=0.85

2.4無功功率賠償

由表2-1可知，該廠380V側(cè)最大負荷時日勺功率因數(shù)只有0.71.而供電部門規(guī)

定該廠10KV進線側(cè)最大負荷時功率因數(shù)不應(yīng)當(dāng)?shù)陀?.92?？紤]到主變壓器日勺無功

損耗遠不小于有功損耗，因此380V側(cè)最大負荷時功率因數(shù)應(yīng)稍不小于0.92,暫取

0.94來計算380V側(cè)所需無功功率賠償容量：

Qc=&(tan%-tan外)=806[tan(arccos().71)-tan(arccos().94)]Z^/vr=507融”

參照圖2T,選PGJ1型低壓自動賠償屏，并聯(lián)電容器為即。4-14-3型，采用

x

其方案1(主屏)1臺與方案3(輔屏)6臺相結(jié)合，總共容量為84kvar7=588kvaro

因此無功賠償后工廠380V側(cè)和10KV側(cè)的負荷計算如表2-2所示。

表2-2無功賠償后工廠口勺計算的負荷

計算負荷

項目cos。

Pao/kWQ.io/kvarS30/kVAIM/A

380V側(cè)賠償前負荷0.76806746.841098.821669.5

380V側(cè)無功賠償容量-588

380V側(cè)賠償后負荷0.98806158.84821.51248.1

主變壓器功率損耗8.7937.36

10kV側(cè)負荷總計0.97814.79196.2838.152

V.h(輔屏

二方案3勢方案

6支路6支路

2#力太

8支路醞

圖2TPGJ1型低壓無功功率自動賠償屏日勺結(jié)線方案

3變電所位置的選擇

變電所的位置應(yīng)盡量靠近工廠H勺負荷中心。工廠的負荷中心按負荷功率矩法來

確定：即在工廠平面圖H勺下邊和左側(cè)，任作一直角坐標(biāo)的X軸和Y軸，測出各車間

和宿舍區(qū)負荷點的坐標(biāo)位置,例如R(xi,%)、P2(x2,y2)>P3(x3,y3)等。而工廠

H勺負荷中心設(shè)在P(x,y),P為R+P2+P3+…=EPi。

P1XI+P2X2+P3X3..._E(PiXi)_Piyi+P2y2+P3y3???_Z(Piyi)

A——V——__

P1+P2+P3...ZPiP1+P2+P3...IP.

按比例K在工廠平面圖中測出各車間和宿舍區(qū)負荷點口勺坐標(biāo)位置表3-1所示。

表3T各車間和宿舍區(qū)負荷點的坐標(biāo)位置

坐標(biāo)軸12345678910生活區(qū)

X(cm)2.32.32.34.74.74.74.79.28.427.210.45

Y(cm)5.53.82.17.235.53.82.155.14.12.57.8

由計算成果可知，x=6.82,y=5.47工廠的負荷中心在5號廠房的東南角(參

照圖3-1）?？紤]到以便進出線及周圍環(huán)境狀況，決定在5號廠房的東側(cè)緊靠廠房

4變電所主變壓器的選擇和主結(jié)線方案的選擇

4.1變電所主變壓器的選擇

根據(jù)工廠日勺負荷性質(zhì)和電源狀況，工廠變電所的主變壓器考慮有下列兩種可供

選擇的方案：

a）裝設(shè)一臺變壓器型號為S9型，而容量根據(jù)式5.”2530，S.為主變

壓器容量，§3。為總的計算負荷。選，”=1000KVA>S3O=838.IkVA,即選一臺

S9-1000/10型低損耗配電變壓器。至于工廠二級負荷所需日勺備用電源，考慮由鄰

近單位相聯(lián)的高壓聯(lián)絡(luò)線來承擔(dān)。

b)裝設(shè)兩臺變壓器型號為S9型，而每臺變壓器容量根據(jù)公式(4-1).

(4-2)選擇，即

SN.Tx(0.6~0.7)x838.KE4=(502.86~586.67)&E4(4-1)

SN.T>S迎/+〃)=(173.5+275.4+63.475)kVA=512.375kVA(4-2)

因此選兩臺S9-630/10型低損耗配電變壓器。工廠二級負荷所需的I備用電源,

考慮由鄰近單位相聯(lián)日勺高壓聯(lián)絡(luò)線來承擔(dān)。主變壓器的聯(lián)結(jié)組均為YynO。

4.2變電所主結(jié)線方案的選擇

按上面考慮日勺兩種主變壓涔方案可設(shè)計下列兩種主接線方案：

(1)裝設(shè)一臺主變壓器的主接線方案，如圖4-1所示

(2)裝設(shè)兩臺主變壓器的主接線方案，如圖4-2所示

10kv4

FS4-1O\GWO-10

?IFS-{

——

寸

Ln

A—

)

<Tr自

B

B

▽▽

聯(lián)絡(luò)線

△（備用電源）

GG-GG-GG-GG-

1ACJ)1A(F)1A(F)1A(F)

-03-54-07-07

VV

主變聯(lián)絡(luò)（備用）

圖4-1裝設(shè)一臺主變壓器的主結(jié)線方案

10KV

a⑷人

叫小七

/7

ISL

/3

RG$

IJ~II

\\GG-LA(F)\\

高壓框列

GG-GG-GG-GG-GG-GG-

1A(F)1A(F)1A(F)1A(F)1A(F)1A(F)

-113-11-01-96-07-54

v$v

變

變

聯(lián)絡(luò)

主

主

備用X

fJ

x?

圖4-2裝設(shè)兩臺主變壓器的主結(jié)線方案

(3)兩種主結(jié)線方案的技術(shù)經(jīng)濟比較

表4-1兩種主接線方案歐I比較

比較項目裝設(shè)一臺主變的方案裝設(shè)兩臺主變?nèi)丈追桨?/p>

技供電安全性滿足規(guī)定滿足規(guī)定

術(shù)

供電可靠性基本滿足規(guī)定滿足規(guī)定

指

標(biāo)供電質(zhì)量由于一臺主變，電壓損耗較大由于兩臺主變并列，電壓損耗

小

靈活以便性只一臺主變，靈活性稍差由于有兩臺主變，靈活性很好

擴建適應(yīng)性稍差某些更好某些

由手冊查得S9—1000/10單價由手冊查得S9—800單價為

電力變壓器口勺綜為15.1萬元，而由手冊查得10.5萬元，因此兩臺綜合投資

合投資變壓器綜合投資約為其單價為4X10.5萬元=42萬元，比

歐12倍，因此其綜合投資為2一臺變壓器多投資11.8萬元

X15.1萬元=30.2萬元

經(jīng)

高壓開關(guān)柜(含查手冊得GG-A(F)型柜按本方案采用6臺GG—A(F)柜，

濟

計量柜)的綜合投每臺4萬元計，查手冊得其綜其綜合投資額約為6X1.5X

資額合投資按設(shè)備價1.5倍計，因4=36萬元，比一臺主變的方案

指

此其綜合投資約為4X1.5X多投資12萬元

4=24萬元

標(biāo)

參照手冊計算，主變和高壓開主變和高壓開關(guān)柜的折舊費

電力變壓器和高關(guān)柜的折算和維修管理費每和維修管理費每年為8.94萬

壓開關(guān)柜的年運行年為6.2萬元元，比一臺主變的方案多耗

費274萬元

供電貼費按800TC/KVA計，貼費為1000貼費為2X800X0.08萬元

X0.08=80萬元=128萬元，比一臺主變H勺方案

多交48萬元

從表4T可以看出，按技術(shù)指標(biāo)，裝設(shè)兩臺主變的主接線方案略優(yōu)于裝設(shè)一臺

主變的主接線方案，但按經(jīng)濟指標(biāo)，則裝設(shè)一臺主變的方案優(yōu)于裝設(shè)兩臺主變的方

案，因此決定采用裝設(shè)一臺主變的方案。

5短路電流的計算

5.1繪制計算電路

如圖5-1本廠日勺供電系統(tǒng)采用兩路電源供線，一路為距本廠9km的變電站經(jīng)

LJ-95架空線，該干線首段所裝高壓斷路器的斷流容量為400MVA；一路為鄰廠高壓

聯(lián)絡(luò)線。下面計算本廠變電所高壓10kV母線上k-1點短路和低壓380V母線上k-2

點短路的三相短路電流和短路容量。

/-I)I|殲-尸I4K-2

-f-^OOM￥A-(2)----------―

LJ-95,9km

8系統(tǒng)10.5kVS9-1000o.4kV

圖5T短路計算電路

5.2確定基準(zhǔn)值

設(shè)5d=100MVA,1.05力，即高壓側(cè)Udx=1O.5AV,低壓側(cè)

52=0.4"",則"急=黑￡=5.5公

S_100ME4

d二144乂

聞"GXO.4W

5.3計算短路電路中各元件的電抗標(biāo)幺值

(1)電力系統(tǒng)已知S〃c=400MVA,X；=100MVA/400MV64=0.25

(2)架空線路查表8-37,得LJ-95的X0=0.350/km,而線路長9km,故

X；=(0.35x9)Qx燃篝=2.86

（3）電力變壓器查表2-8,得U,%=4.5,故

V*4.5100MVA-

X,=——x-------------=4.5

100lOOOkEA

因此繪短路計算等效電路如圖5-2所示。

193

k-1

02578645

O■VVVV

圖5-2等效電路

5.4計算k-1點的短路電路總電抗及三相短路電流和短路容?

(1)總電抗標(biāo)幺值

=X；+X；=0.25+2.86=3.11

(2)三相短路電流周期分量有效值

=^1—=^l=1.77k4

Xz(j)3.11

(3)其他短路電流

"⑶-")-以上-1刀乂

康=2.55尸=2.55x1.17kA=4.5135M

I，=1.51/1(3)=1.51XL77M=2.6727M

(4)三相短路容量

■=W-

ADk-03.11

5.5計算k-2點的短路電路總電抗及三相短路電流和短路容置

(1)總電抗標(biāo)幺值

X；fk21=X；+X；+X；=0.25+2.86+4.5=7.61

(2)三相短路電流周期分量有效值

A121441GA

臉==18.9U

Xu)7.61

(3)其他短路電流

/⑶=/*=*)=18.9乂

=1.84/(3)=1.84x18.9M=34.82M

I，=1.09/(3)=1.09x18.9乂=20.63乂

(4)三相短路容量

SL13.14MVA

AS(k-2)7.61

以上計算成果綜合如表5-1

表5-1短路計算成果

三相短路電流/kA三相短路

短路計算點容量/MVA

/”⑶

/⑶,is⑶h端蹬

k11.771.771.774.51352.672732.1

k-218.918.918.934.8220.6313.14

6變電所一次設(shè)備的選擇校驗

6.110kV側(cè)一次設(shè)備的選擇校驗

表6-110kV側(cè)一次設(shè)備II勺選擇校驗

選擇校驗項目電壓電流斷流動穩(wěn)熱穩(wěn)其他1

能力定度定度

,<3)

裝置地點條件參數(shù)Iz1Ke

數(shù)據(jù)10kV57.7A1.77kA3.65kA5.95

額定參數(shù)

高壓少油斷路器10kV630A16kA40kA512

SN10-10I/630

高壓隔離開關(guān)10kV200A25.5kA500

GN-10/200

次高壓熔斷器10kV0.5A50kA

設(shè)RN2-10

備

電壓互感器10/0.IkV

型

JDJ-10

號

電壓互感器

規(guī)

格JDZJ-10堂堂堂V

電流互感器10kV100/5A31.8kA81二次負

LQJ-10荷0.6Q

避雷器FS4T010kV

戶外式高壓12kV400A25kA500

隔離開關(guān)

GW4-15G/200

表6-1所選一次設(shè)備均滿足規(guī)定。

6.2380V側(cè)一次設(shè)備的選擇校驗

表6-2380V側(cè)?次設(shè)備H勺選擇校驗

選擇校驗項目電壓電流斷流動穩(wěn)熱穩(wěn)其他

能力定度定度

r(3)

裝置地點條件參數(shù)UN1K*瑙。7M

數(shù)據(jù)380V1350.5A18.9kA39.93kA250

額定參數(shù)

低壓斷路器380V1500A40kA

DW15-1500/31)

低壓斷路器380V630A30kA

次DZ20-630

設(shè)低壓斷路器380V200A25kA

備DZ20-200

型低壓刀開關(guān)380V1500A

號HD13-1500/30

規(guī)電流互感器500V1500/5A

格LMZJ1-0.5

電流互感器500V100/5

LMZ1-0.5160/5

表6-2所選一次設(shè)備均滿足規(guī)定。

6.3高下壓母線的選擇

10kV母線選LMY-3（40x4）,即母線尺寸為40mmx4mm；38DV母線選

LMY-3（120x10）+80x6,即母線尺寸為120Mxi0.,而中性線母線尺寸為

80"〃〃x6切加o

7變電所進出線和與鄰近單位聯(lián)絡(luò)線的選擇

7.110kV高壓進線和引入電纜的選擇

（1）10kV高玉進線的選擇校驗采用LJ型鋁絞線架空敷設(shè)，接往10kV公用

干線。

1）按發(fā)熱條件選擇由/3O=4M7=57.7A及室外環(huán)境溫度32。。，查表8-36,

初選LJ-16,其35。。時的&=93.5A>卻滿足發(fā)熱條件。

2）校驗機械強度查表8-34,最小容許截面4而=35加62,因此按發(fā)熱條件選

擇的LJT6不滿足機械強度規(guī)定，故改選LJ-35。

由于此線路很短，不需校驗電壓損耗。

（2）由高壓配電室至主變口勺一段引入電纜口勺選擇校驗采用YJI.22-10000型交

聯(lián)聚乙烯絕緣的鋁芯電纜直接埋地敷設(shè)。

1)按發(fā)熱條件選擇由/30=心7=57.74及土壤溫度25。。查表8-44,初選纜

芯截面為4而=25〃〃/的交聯(lián)電纜，其&=90A〉/3,滿足發(fā)熱條件。

2)校驗短路熱穩(wěn)定按式出二絲計算滿足短路熱穩(wěn)定的最小截面

W

Am-個)-1430-16.08〃〃M<_25ftun2

m,n8c77

式中C值由表5-13差得；*“按終端變電所保護動作時間0.5s,加斷路器斷

路時間0.2s,再加0.05s計，故/=0.75$。

因此YJL22-10000-3x25電纜滿足短路熱穩(wěn)定條件。

7.2380V低壓出線的選擇

(1)饋電給1號廠房(鑄造車間)的線路采用VLV22-1000型聚氯乙烯絕緣

鋁芯電纜直接埋地敷設(shè)。

1)按發(fā)熱條件選擇由/30=199.3A及地下0.8m土壤溫度25℃,查表8-43,

初選纜芯截面12()〃"7?2,其&=212A“3O，滿足發(fā)熱條件。

2)校驗電壓損耗由圖3.1所示工廠平面圖量得變電所至1號廠房距離約

為80m,而由表8-42查得120小加?的鋁芯電纜&)=0.31(按纜芯工作溫度75℃

計)，Xo=().O7Cl；km,又1號廠房的&=91.2kW,e30=94.3kvar,因此按式

地工3+亦)得:

人〃91.2kWx(0.31x().08)。+94.3ZWx(0.07x().()8)Q)

At/=------------------------------------------=1.5V

0.38AV

73V

△U%=-^2-x100%=2%<At/.%=5%

380Vd,

故滿足容許電壓損耗H勺規(guī)定。

3)短路熱穩(wěn)定度校驗按式名=”計算滿足短路熱穩(wěn)定的最小截而

W

Amin"A”蟲”=21400xmm2=243.9〃加2

m,n8c76

由于前面按發(fā)熱條件所選12()〃〃/的纜心截面不不小于人而，不滿足短路熱穩(wěn)

定規(guī)定，故改選纜芯截面為300mm2的電纜，即選VLV22—1000—3x300+1x150日勺

四芯聚氯乙烯絕緣的鋁芯電纜，中性線芯按不不不小于相線芯二分之一選擇。

(2)饋電給2號廠房(鍛壓車間)的線路亦采用VLV22-1000-3x300+1x150

的四芯聚氯乙烯絕緣的鋁芯電纜直埋敷設(shè)。

1)按發(fā)熱條件選擇由Ao=176.9A及地下0.8m土壤溫度25℃,查表8-43,

初選纜芯截面95mm2,其乙=189人〉屋，滿足發(fā)熱條件。

2)校驗電壓損耗由圖3.1所示工廠平面圖量得變電所至2號廠房距離約

為86m,而由表8-42查得95mm2的鋁芯電纜仆=0.4Q/k〃z(按纜芯工作溫度75。。

計)，Xo=O.O7Q/krn,X2號廠房日勺&=76kW,e30=88.1kvar,因此按式

AU=Z(〃R+K)得:

4-76kIVx(0.4x0.086)Q+88.KWx(0.07x0.086)Q-

Au=------------------------------------------=8o.2XV

O.38ZV

Q

At/%=-——x100%=2.2%<\U..%=5%

380V

故滿足容許電壓損耗H勺規(guī)定。

3)短路熱穩(wěn)定度校驗按式心=”計算滿足短路熱穩(wěn)定的最小械面

W

Amin=蟲”=21400Xmm2=243.9〃見2

mm8c76

由于前面按發(fā)熱條件所選120〃〃7的纜心截面不不小于An,m,不滿足短路熱穩(wěn)

定規(guī)定，故改選纜芯截面為300mm2的電纜，即選VLV22-1000-3x300+lx150H勺

四芯聚氯乙烯絕緣的鋁芯電纜，中性線芯按不不不小于相線芯二分之一選擇。

（3）饋電給3號廠房（金工車間）的線路亦采用VLV22-1000-3x300+lxl50

的四芯聚氯乙烯絕緣日勺鋁芯電纜直埋敷設(shè)。

1）按發(fā)熱條件選擇由k=189A及地下0.8m土壤溫度25。0,查表8-43,初

選纜芯截面120mm2,其&=212A>6,滿足發(fā)熱條件。

2）校驗電壓損耗由圖3.1所示工廠平面圖量得變電所至3號廠房距離約為

105m,而由表8-42查得120〃〃/口勺鋁芯電纜4=0.39/切7