向與會的各位領導和同行問好

河北省電力建設調(diào)整試驗所華北明珠白洋淀歡迎來自遠方的朋友國產(chǎn)化大型循環(huán)流化床鍋爐在河北的應用450t/hCFB鍋爐介紹河北省電力建設調(diào)整試驗所450t/hCFB鍋爐在河北的應用研究DG450/9.81-1型鍋爐汽水系統(tǒng)圖一次風機系統(tǒng)圖二次風機系統(tǒng)引風機系統(tǒng)旋風別離器系統(tǒng)給煤機系統(tǒng)氣力播煤裝置在爐膛前墻下部沿寬度方向均勻布置有六臺氣力播煤裝置。燃料從料倉進入輸煤皮帶后，靠重力落入風力播煤裝置。播煤裝置下部布置三股播煤風將燃料吹送入爐膛進行燃燒。給煤槽內(nèi)壁由1Cr18Ni9Ti不銹鋼板拼接而成。石灰石系統(tǒng)圖冷渣器系統(tǒng)選擇性排渣冷卻器結構冷渣器系統(tǒng)子圖鍋爐啟動燃燒系統(tǒng)450t/hCFB鍋爐在河北的應用研究溫度范圍升溫速度小時溫度變化范圍備注0～150℃10℃/小時±5℃150℃恒溫24小時±5℃150～350℃15℃/小時±5℃350℃恒溫16小時±5℃350～550℃15℃/小時±5℃550℃恒溫16小時±5℃550～750℃20℃/小時±5℃750℃恒溫16小時±5℃750～250℃20℃/小時±5℃降到250℃后自然冷卻溫度范圍升溫速度溫度變化范圍備注0～80℃10℃/小時±10℃80℃恒溫36小時±10℃80～110℃10℃/小時±10℃110℃恒溫48小時±10℃110～300℃10℃/小時±10℃300℃恒溫36小時±10℃300～600℃20℃/小時±10℃600℃恒溫36小時±10℃600～800℃20℃/小時±10℃800℃恒溫36小時±10℃800～150℃20℃/小時±10℃降到150℃后自然冷卻

冷渣器烘烤現(xiàn)場烘烤溫度廠家要求恒溫時間實際恒溫時間投運油槍數(shù)量最大耗油量150℃24483約1.5噸/天350℃16363約3.0噸/天550℃16366約3.6噸/天750℃16246約5.0噸/天烘烤前烘烤后冷渣器烘烤結果冷渣器烘烤前后比照烘烤前烘烤后冷渣器運行后照片爐膛整體烘烤結果鍋爐整體烘爐結束后的局部照片爐膛整體烘爐記錄曲線鍋爐整體烘爐曲線(床上溫度)450t/hCFB鍋爐在河北的應用研究國產(chǎn)化大型CFB鍋爐的冷態(tài)試驗風量計算公式Q：標準風量，ΔP：測風裝置輸出動壓，Pat:測風裝置處風溫，℃Pj：測風裝置處風壓(靜壓)，Pa一次風系統(tǒng)主要測風裝置標定系數(shù)序號項目風量標定系數(shù)備注1＃1一次風機入口流量377.2462＃2一次風機入口流量352.6813點火增壓風機入口流量105.5414甲側熱流化風風量177.2605乙側熱流化風風量147.0836甲側點火風道冷卻風風量11.2257乙側點火風道冷卻風風量9.9398甲側點火風道燃燒風風量11.6769乙側點火風道燃燒風風量16.21210甲側點火風道助燃風風量15.85411乙側點火風道助燃風風量13.01512＃1播煤風機入口流量19.43013＃2播煤風機入口流量13.926二次風系統(tǒng)主要測風裝置標定系數(shù)序號項目風量標定系數(shù)備注1＃1二次風機入口流量93.2552＃2二次風機入口流量95.0833甲前二次風總風流量30.0224甲前下層二次風流量14.9735甲后二次風總風流量37.1366甲后下層二次風流量18.3267乙前二次風總風流量27.9158乙前下層二次風流量16.7139乙后二次風總風流量36.47710乙后下層二次風流量18.228一次風機出力及曲線#1一次風機在80%開度時即可到達全壓23.11KPa，流量為184968Nm3/h，電流為132.32A。#2一次風機在80%開度時即可到達全壓22.37KPa，流量為184123Nm3/h，電流為139.66A。二次風機出力及曲線#1二次風機在45%開度時全壓為12.286KPa，流量為71782Nm3/h，電流為38.84A。#2二次風機在45%開度時全壓為7.27KPa，流量為72394Nm3/h，電流為38.68A。播煤增壓風機出力及曲線#1播煤增壓風機在100%開度時全壓升為27.02KPa，流量為18623Nm3/h，電流為237.89A。#2播煤增壓風機在100%開度時全壓升為26.45KPa，流量為12256Nm3/h，電流為235.55A。爐膛布風板空板阻力試驗曲線從測定結果可知，當一次風溫為188℃、風量為220900Nm3/h時，爐膛布風板阻力為3000Pa左右，較布風板設計阻力值〔5400Pa〕小。爐膛水冷風室壓力分布從試驗情況看，在各種工況下，水冷風室的壓力分布均較為均勻，即使在工況4極為惡劣的情況下〔單側風道供風〕風壓分布也偏差不大，說明水冷風室的風量分配是較好的，不會因風道風量分配的偏差造成水冷風室風量分配的偏斜。料層阻力曲線和臨界流化風量從試驗結果看，臨界流化風量在95000Nm3/h左右。流化后床面平整情況350mm料層700mm料層靜止床層高度為350mm、粒徑為0～8mm的爐渣床料，在床料混合均勻的情況下進行流化試驗，爐膛中部的流化情況要好于兩端，停止送風后床料在四個角有堆積現(xiàn)象，床面較為平整。在350mm充分流化的根底上繼續(xù)加床料到750mm并進行流化試驗，爐膛整體流化均勻性較好，停止送風后床料在四個角部略有堆積，床面非常平整。J閥布風板空板阻力試驗在設計流量下，甲側A室布風板阻力為4595Pa，甲側B室布風板阻力為4499Pa。冷渣器空板阻力試驗及曲線爐膛排渣－風門開度與風壓關系項目甲前風門開度27％，疏渣風壓到3.6KPa時排渣量很大，風門開度調(diào)整到19％，風壓為2.73KPa時，仍保持出渣，但渣量減少。甲后風門開度到27%，風壓到4.0KPa后出渣速度很快；風門降到25％開度，風壓到3.35KPa后，排渣速度正常。乙前風門開度到19%，風壓到2.87（可低到2.65）KPa后，排渣速度正常。爐膛向冷渣器的排渣在爐膛排渣中，疏渣風的風壓不易控制的過大，否那么，爐膛向冷渣器的排渣量將過大，容易造成冷渣器的過載。冷態(tài)時試驗的數(shù)據(jù)可以作為熱態(tài)運行的依據(jù)，但還要進一步的優(yōu)化。爐膛向冷渣器的排渣應能夠做到可控，使爐渣能夠緩慢、穩(wěn)定地流動，保證到冷渣器的渣能夠得到充分的冷卻。冷渣器內(nèi)建立流化風后的流化情況將選擇風室風量建立后，選擇室內(nèi)的渣開始流化并向另一室流動。試驗中發(fā)現(xiàn)，在冷渣器選擇風室的四周床料不能流化，床料只在中間部位〔采用定向風帽的部位〕流化和流動。分析原因：由于在冷渣器四周采用的是蘑菇型風帽，中間部位采用定向風帽，兩種風帽相比較，蘑菇型風帽阻力較大，大局部流化風從定向風帽流出，蘑菇型風帽的流化風量很小，不能實現(xiàn)床料的正常流化。冷渣器的過渣及流化爐膛排到選擇室內(nèi)的爐渣，在流化風的作用下，分別經(jīng)過冷卻1室和冷卻2室被排到冷卻3室。因此，在冷渣器內(nèi)沒有初始床料的情況下，在定向風帽和流化風的作用下，冷渣器的布置方式可以實現(xiàn)爐渣從選擇室到冷卻3室的順利排出。冷渣器旋轉排渣閥的標定曲線乙后旋轉給料閥渣量與轉速的關系為：渣量＝4.4128×轉速－389.81kg/h。乙前旋轉給料閥渣量與轉速的關系為：渣量＝8.8292×轉速＋162.72kg/h。450t/hCFB鍋爐在河北的應用研究CFB鍋爐啟動和燃燒運行特點大型CFB鍋爐啟動前的準備啟動前的檢查啟動前，應對整個機組的設備進行巡查以核實所有設備具備了啟動條件。①CFB鍋爐的檢查及充填床料。進行CFB鍋爐的內(nèi)、外部檢查，清理爐內(nèi)雜物、疏通被堵煙風道，然后向爐膛充填床料，床料厚度為600～800mm。封閉各人孔。②對鍋爐其他系統(tǒng)及設備的檢查對所有附屬設備和系統(tǒng)、運行控制設備和運行監(jiān)測設備等進行檢查，確認已具備啟動條件。風機的啟動及鍋爐的流化排渣①鍋爐上水完畢，且輔機設備的各項檢查工作完畢并具備啟動條件后，按照順序進行風機設備的啟動。②風機啟動完畢后調(diào)節(jié)一次風機和二次風機進行爐膛吹掃，鍋爐吹掃完畢后，突停全部風機進行流化平床實驗，翻開人孔門檢查床面的平整度。③重新按序啟動各風機并保持爐內(nèi)的流化狀態(tài)。調(diào)節(jié)各冷渣器輸渣風門的開度，觀察爐膛向冷渣器的排渣情況，確認暢通后關閉冷渣器的輸渣風，各冷渣器處于備用狀態(tài)。床下風道燃燒器流化風量的控制投煤前的準備

①建立給煤機的密封風壓：在投煤初期，流化一次風已能充分滿足燃燒空氣的要求，因此，應將爐膛二次風小風門的開度均保持在冷卻位置〔5％左右〕即可，調(diào)節(jié)二次風機入口風門開度，使二次風機出口風壓保持在10～12KPa左右，以使給煤機建立的密封風壓不低于5KPa。②將給煤機的播煤風準備好：啟動播煤風機，調(diào)節(jié)播煤風管的電動控制門，使需要投運給煤機的播煤風量在3000Nm3/h左右。③翻開煤倉閘板門使燃料落到給煤機皮帶上，轉動給煤機皮帶使燃料到達給煤機落料口前。④了解入爐煤的品質(zhì)〔工業(yè)分析及粒徑分析〕。投煤與燃燒控制原那么CFB鍋爐給煤要點給煤機的投運方式要考慮燃料在爐內(nèi)播撒和流化的均勻性，因此給煤機的投運要對稱均勻，不要造成偏斜。給煤機的給煤量最好為等量給煤，至少應兩兩相同。給煤量的增加要均勻，不宜單臺給煤機的給煤量與其它給煤機的給煤量相差較大。應時刻注意保持給煤機內(nèi)的密封風壓力不低于5KPa，并應時刻注意給煤機落煤管的溫度是否有升高的趨勢。運行人員要定期檢查煤倉的煤位情況，及時通知燃料上煤，一定要防止出現(xiàn)燒空倉的情況，否那么后果不堪設想。CFB鍋爐配風要點鍋爐負荷到達30％額定出力且床溫到達800℃時，進行油槍的停用。停用油槍時采用先停一側油槍，待床溫穩(wěn)定后再停另一支油槍的方式進行。當停用1支油槍后，應及時關小床下回油調(diào)整門的開度，使油槍出力維持在700kg/h左右。此時應注意床溫的變化，及時調(diào)整一次風量和給煤量，維持床溫穩(wěn)定。逐漸降低油槍出力到400kg/h左右，當鍋爐床溫穩(wěn)定后可停用另一支油槍。在停用床下油槍后，應注意床溫和爐膛負壓的變化，并應略減少一次風量，以維持床溫的穩(wěn)定。CFB鍋爐燃料粒徑控制原那么嚴格控制燃料粒徑在設計值附近或略偏細。在保證鍋爐穩(wěn)定運行的前提下，應通過試驗尋找最正確燃煤顆粒度，以降低制煤電耗。篩孔孔徑mm≥8.0≥7.0≥3.17≥2.0≥1.18≥0.6≥0.3＜0.3篩余量5.08.2118.0107.0144.0323.0234.460.4CFB鍋爐運行時床溫的控制原那么床溫控制的要點在于保持床溫的穩(wěn)定。根據(jù)負荷及床料高度的不同，選擇合理的床溫作為平衡的控制點，運行人員通過風、煤的改變及排渣控制，保持合理的料層高度，保持適宜的風煤比和床溫的穩(wěn)定。在CFB鍋爐運行中，維持正常床溫是CFB鍋爐穩(wěn)定運行的關鍵。在任何情況下都要控制好床溫，要防止床溫出現(xiàn)大幅度的波動情況。在機組升負荷中應“加風加煤〞，減負荷中應“減煤減風〞，同時維持床溫根本不變，只有這樣才能保持鍋爐的參數(shù)穩(wěn)定。在床溫上限運行時，應控制床溫變化率略負，在床溫下限運行時，應控制床溫變化率略正。在鍋爐穩(wěn)定運行中，應保持床溫的變化率小于±0.5℃/分鐘，以減少鍋爐其他參數(shù)的波動。CFB鍋爐運行負荷控制原那么在燃料量和風量操作時，必須要控制床溫，使床溫維持穩(wěn)定，不發(fā)生大的波動。要在維持床溫穩(wěn)定的前提下，進行燃料量和風量的調(diào)整。升負荷時一次風流化風量的控制原那么隨負荷的逐漸升高，給煤機出力逐漸提高，鍋爐的床溫在一次風流化風量的控制下穩(wěn)中有升逐漸從720℃左右提升到870℃左右。此時一次風流化風量從初始的80000Nm3/h提高到130000Nm3/h左右，給煤機出力從9t/h提高到30t/h左右，主蒸汽流量從50t/h提高到180t/h左右。在提升床溫階段，床溫變化率維持微正，使床溫的總變化趨勢是上升；在床溫到達設計床溫左右后，需要控制床溫的升幅，此時的床溫變化率維持微負。穩(wěn)定負荷時一次風流化風量的控制此時的鍋爐主蒸汽流量為420t/h，給煤機出力為60t/h左右，氧量4.0％左右，一次風流化風量為210000Nm3/h左右，床溫控制在880℃左右，床溫變化率根本在±0.5℃/分鐘的范圍內(nèi)波動，所有參數(shù)的運行穩(wěn)定性均相當好。一次風系統(tǒng)中各運行風量圖CFB鍋爐床壓控制和爐膛排渣

根據(jù)負荷和床溫確定需要控制的床壓值。低負荷時為維持床溫，床壓不宜過低。設定控制床壓值，旋轉給料閥的排渣量應維持該床壓值根本不變。排渣的可控性是床壓可控的前提，也是連續(xù)排渣的根底。而只有實現(xiàn)了排渣的連續(xù)運行才能使CFB鍋爐的床壓得到可靠的控制，也才能實現(xiàn)CFB鍋爐的長期穩(wěn)定運行。在連續(xù)排渣的情況下，排渣速度是由給煤量、燃料灰分和燃料粒徑?jīng)Q定的，并要與冷渣器的工作條件相適應。爐膛向冷渣器的排渣是通過輸渣管上的輸渣風來控制的，在輸渣管通暢且爐膛床壓一定的情況下，輸渣風壓的大小決定排渣量的大小，但實際運行中情況較為復雜，受到各種因素的制約，需要通過摸索綜合進行判斷爐膛出渣量的大小。CFB鍋爐的冷渣器運行控制冷渣器的床壓控制冷渣器的床壓正常運行時以保持4～5KPa為宜。當床壓過高并與風室風壓相同時，需要停止爐膛向冷渣器的排渣，直到冷渣器內(nèi)的床壓恢復正常為止。冷渣器的輸渣風壓控制①輸渣風的開啟應平穩(wěn)緩慢，切忌大起大落而造成冷渣器內(nèi)積渣過高。②輸渣風壓的大小應保持冷渣器選擇室的床壓不變?yōu)樵敲催M行調(diào)整。③在冷渣器停運期間，必須保證輸渣風的可靠切除。冷渣器的床溫控制①控制冷渣器的各點床溫在各自的控制值附近，冷渣器排渣溫度應控制低于150℃，當排渣溫度高于250℃時，底渣輸送系統(tǒng)應停用。②排渣溫度高于200℃時，那么應減少進渣量直至停止進渣，并應通過冷卻風的調(diào)整使排渣溫度得以控制。冷渣器的運行方式①每臺冷渣器均宜采用中床壓、小進渣量、低風量、少排渣量的連續(xù)運行方式，②根據(jù)鍋爐負荷及煤質(zhì)情況，對稱投入冷渣器。冷渣器的連續(xù)排渣運行(1)冷渣器的連續(xù)排渣運行(2)CFB鍋爐二次風量的運行控制在CFB鍋爐中，二次風主要是補充后期燃燒所需要的氧量和加強氣固兩相的混合，即在一次風保持床溫穩(wěn)定的前提下，調(diào)整二次風使爐膛出口氧量維持在3.9%左右。負荷變動時一、二次風量的調(diào)整在低負荷階段，由于一次風量偏大，鍋爐燃燒對二次風的需求不大，此時應通過關小二次風分風門的開度保持二次風出口風壓不要低于10KPa，以保證給煤機的密封風壓不低于5kPa。在給煤初期，氧量較高，二次風只要滿足給煤機的密封風壓即可，隨著負荷的升高，給煤量逐漸加大，給煤機的數(shù)量增多，所需要的二次風的密封風量也有所增加。穩(wěn)定負荷時一、二次風量的調(diào)整在高負荷階段，由于二次風風壓較高，給煤機的密封風是有保障的，該階段由于一次風量的增減受到床溫穩(wěn)定的制約，因此當燃燒所需氧量缺乏時應用二次風進行補充。在鍋爐到達420t/h時左右時，二次風的風量根本到達了109000Nm3/h左右，平均氧量維持在4.2%左右，床溫維持在890℃左右，各參數(shù)維持較為穩(wěn)定。主汽溫度及一級減溫前后溫度運行控制低負荷階段的總送風量較高，燃燒煙氣量較大，使得低負荷過程中的吸熱量較大，主汽溫度升高較快，因此，在主汽流量到達100t/h左右后，開始使用一級減溫水進行溫度控制?？刂坪蟮闹髌麥囟戎饾u趨于平穩(wěn)。在負荷穩(wěn)定時，溫度變化較小，一級減溫水的變化穩(wěn)定，減溫控制性能較好，主汽溫度較平直。主汽溫度及二級減溫前后溫度運行控制在升負荷過程中，二級減溫水幾乎不用。乙側減溫水的流量表存在一些問題，因為乙側減溫前后的溫度根本一致，不存在使用減溫水的問題，而表計反映有流量指示。在穩(wěn)定負荷下，甲側的爐膛溫度偏高，過熱器的甲側吸熱量要大于乙側，所以甲側的主汽溫度要偏高些，所以使用的甲側二級減溫水量要大一些。從總體上看，主汽溫度控制的較好，主汽溫度在整個負荷范圍內(nèi)較為平直。低溫過熱器的運行控制從DG450/9.81-1型鍋爐實際運行情況看，低溫過熱器在主汽流量到達250t/h左右時管壁溫度存在超溫〔設計報警溫度500℃〕，最高溫度到達510℃左右，建議在該流量區(qū)段應縮短運行時間，快速通過，防止長期超溫現(xiàn)象的存在。在高負荷穩(wěn)定運行中沒有超溫情況。屏式過熱器的運行控制屏式過熱器壁溫在啟動中投減溫水前到達的最高溫度沒有超過530℃〔設計報警溫度550℃〕，使用減溫水后的最高壁溫在490℃以下。在穩(wěn)定高負荷運行中沒有超溫情況。高溫過熱器運行控制高溫過熱器壁溫在啟動中到達的最高溫度沒有超過565℃〔設計報警溫度574℃〕。在穩(wěn)定高負荷工況下，高溫過熱器壁溫沒有超溫情況。450t/hCFB鍋爐在河北的應用研究40%BMCR負荷時

主蒸汽參數(shù)、床溫及給煤量變化40%BMCR負荷時

一、二次風量、氧量和床溫變化

一次風流化風量在130000Nm3/h左右，燃煤量在30t/h左右，床溫變化率控制在±1℃/min之內(nèi)，密相區(qū)床溫控制較為穩(wěn)定；二次風量維持在44000Nm3/h，爐膛出口氧量在4.2%左右，爐膛總體送風量滿足鍋爐燃燒需要。在燃煤量穩(wěn)定的情況下，用一次風控制床溫，用二次風補充燃燒需要的空氣，既可保持床溫又可滿足爐內(nèi)燃燒的需要。40%BMCR負荷時

過熱器壁溫的變化

主汽流量在185t/h左右，鍋爐的主汽溫度在524～537℃之間。高過的最高壁溫溫度為556.003℃，沒有使用二級減溫水，沒有超溫現(xiàn)象〔報警溫度574℃〕。屏過的最高壁溫溫度為479.673℃,采用一級減溫器進行控制，沒有超溫現(xiàn)象〔報警溫度550℃〕。低溫過熱器的最高壁溫溫度為498.71℃，接近報警溫度〔報警溫度500℃〕。高過壁溫和屏過壁溫遠低于報警值，且可用減溫水進行控制，低溫過熱器壁溫接近報警值，采用煙氣側進行調(diào)控的余地較小。40%BMCR負荷時

爐膛內(nèi)部煙氣溫度變化總給煤量為31.2t/h左右，投運＃2、＃3、＃4、＃5給煤機，4臺給煤機出力分別為8.6t/h、7.6t/h、7.5t/h、8.5t/h，為均勻給煤方式。從爐膛內(nèi)部下層煙溫看，該層的平均煙氣溫度為830.75℃,甲乙兩側平均煙氣溫度相差75.5℃，甲側前后相差73℃，煙氣溫度偏差較大。從爐膛內(nèi)部上層煙溫看，該層的平均煙氣溫度為841℃，上層平均煙氣溫度比下層高10℃左右；甲乙兩側平均煙氣溫度相差66℃左右，甲側前后相差40℃，煙氣溫度偏差較大，但比下層要略好。40%BMCR負荷時

爐膛出口及別離器入口煙氣溫度爐膛甲側平均出口煙溫為782.2℃，爐膛乙側平均出口煙溫為873.0℃，乙側比甲側高出90.8℃，甲乙兩側煙溫偏差較大。甲側旋風別離器入口平均煙氣溫度為854.0℃，乙側旋風別離器入口平均煙氣溫度為876.6℃，乙側比甲側高出22.6℃，甲乙兩側偏差不大。甲側旋風別離器平均循環(huán)灰溫度為763.4℃，乙側旋風別離器平均循環(huán)灰溫度為832.8℃，乙側比甲側高出69.4℃，甲乙兩側灰溫偏差較大。40%BMCR負荷時

爐膛尾部煙氣溫度變化在高溫過熱器入口的煙氣溫度還有一定的偏差，乙側平均煙氣溫度比甲側平均煙氣溫度偏高37.7℃；但經(jīng)過高溫過熱器后的煙氣溫度偏被消除，高溫過熱器出口甲乙兩側的平均煙氣溫度分別為536.3℃和538.0℃。低溫過熱器出口甲乙兩側平均煙氣溫度為442.6℃和456.5℃。省煤器出口甲乙兩側平均煙氣溫度為182.1℃和179.5℃?？諝忸A熱器出口的甲乙兩側平均排煙溫度為112℃和120℃。40%BMCR負荷時

水冷風室壓力和布風板壓力甲乙兩側的水冷風室壓力根本一致，在該負荷下的水冷風室平均風壓為9.2KPa左右，穩(wěn)定性較好。甲側布風板的平均床壓為5.6KPa〔相當靜止料層厚度為620mm〕，乙側布風板的平均床壓為7.4KPa〔相當靜止料層厚度為800mm〕，兩側平均床壓偏差較大，同時床壓本身的波動也較大。平均爐內(nèi)相當靜止料層厚度約為710mm左右。100%BMCR負荷時

主蒸汽參數(shù)、床溫及給煤量

100%BMCR負荷時

一、二次風量、氧量和床溫

100%BMCR負荷時

過熱器壁溫

在該負荷下高過的最高壁溫溫度為581.8℃〔設計報警溫度574℃〕，略發(fā)生超溫現(xiàn)象，主要是運行控制原因造成的，主汽溫度最高到達541.2℃,增大二級減溫水后可將壁溫控制在設計范圍內(nèi)。屏過的最高壁溫為489.1℃〔設計報警溫度550℃〕,采用一級減溫器進行控制，沒有超溫現(xiàn)象。低溫過熱器的最高壁溫為456.3℃〔設計報警溫度500℃〕，沒有超溫現(xiàn)象。100%BMCR負荷時

內(nèi)部煙氣溫度從爐膛內(nèi)部下層煙溫看，該層的平均煙氣溫度為886.05℃，比爐膛布風板上層溫度偏低15.95℃；該層煙氣溫度較為平均，前后左右均相差不大。從爐膛內(nèi)部上層煙溫看，該層的平均煙氣溫度為911.7℃，比爐膛布風板上層溫度高5.7℃；該層煙氣溫度相當平均，前后左右溫度場均勻性較好。床溫波動對爐膛內(nèi)部的上下層均有影響。100%BMCR負荷時

爐膛出口及別離器入口煙氣溫度總爐膛出口及別離器入口的煙氣溫度均勻性和穩(wěn)定性均較好。甲側旋風別離器平均循環(huán)灰溫度為902.7℃，乙側旋風別離器平均循環(huán)灰溫度為921.0℃，乙側比甲側高出18.3℃，甲乙兩側灰溫偏差不大。別離器部位的灰溫經(jīng)過別離器受熱面的吸熱后溫度略有下降。床溫波動對爐膛出口煙氣溫度有影響，但影響程度不大。爐膛出口平均煙氣溫度比設計值〔884℃〕高32.15℃，別離器入口平均煙氣溫度比設計值〔884℃〕高41℃。100%BMCR負荷時

爐膛尾部煙氣溫度

高溫過熱器入口平均煙氣溫度比設計值〔815℃〕要偏低17.1℃。床溫的波動對該部位的溫度影響很小。高溫過熱器出口平均煙氣溫度比設計值〔656℃〕要偏低26.35℃，高溫過熱器的煙氣溫降比設計值159℃高5.9℃，主蒸汽溫度能夠滿足設計要求。爐膛溫度的波動對該部位無影響。低溫過熱器的出口平均煙氣溫度487.65℃與設計值〔486℃〕相當，但低溫過熱器入口煙氣溫度與設計值647℃相比偏低了17.35℃，低溫過熱器的煙氣溫降為142℃比設計值〔161℃〕低19℃。100%BMCR負荷時

水冷風室壓力和布風板壓力

水冷風室平均風壓為12.5KPa左右，穩(wěn)定性較好，并隨一次風流化風量的變化而變化。甲側布風板的平均床壓為4.8KPa〔相當靜止料層厚度為539.3mm〕，乙側布風板的平均床壓為7.5KPa〔相當靜止料層厚度為819.3mm〕，兩側床壓偏差較大(不排除測點本身的問題)，但床壓本身的波動較小。平均爐內(nèi)相對靜止料層厚度約為679.3mm左右，屬正常料層厚度。隨給煤量的增加，一次風流化風量也相應增加，床壓隨給煤量一次風流化風量略有變化但變化不明顯。100%BMCR負荷時

一次風機運行狀況#1和＃2一次風機的平均風門開度分別為55.4％和54.5％平均電流分別為135.4A和139.8A〔額定值156.3A〕。風機出口平均風壓為17.4KPa和17.7KPa(設計值為23KPa)。風機入口平均流量分別為206639Nm3/h和197409.9Nm3/h(189860Nm3/h)。一次風機的流量已超過設計流量，但因風機出口風壓沒有到達設計值，且風機電流和風門開度都有一定的余度，所以一次風機的流量出力還具有裕量。100%BMCR負荷時

二次風機運行狀況#1和＃2一次風機的平均風門開度分別為54.5％和47.95％。平均電流分別為33.6A和31.0A〔額定值為41.2A〕。風機出口平均風壓為13.9KPa和14.1KPa(設計值為10.87KPa)。風機入口平均流量分別為47921Nm3/h和43374Nm3/h(設計值為58650Nm3/h)。二次風機出口風壓已經(jīng)超過到設計值，盡管二次風機的流量沒有到達設計流量，且風機電流和風門開度都有一定的余度，但二次風機的出力裕量不大。二次風機的風門開度變化了1％左右，二次風總量降低了12000Nm3/h左右,＃1風機電流變化了2A，＃2風機電流變化了5A，風機本身的調(diào)節(jié)性能不是太好，原因有待進一步分析。二次風量降低的原因是因為一次風量增加的緣故。100%BMCR負荷時

引風機運行狀況＃1、＃2引風機的平均風門開度分別為92.7％和98.6％。平均電流為92.8A和98.8A〔額定電流為128.2A〕。入口平均壓力為-5.86KPa和-6.02KPa〔設計風壓為5.6KPa〕。因為引風機的風門已經(jīng)幾乎開展，風機入口壓力已經(jīng)超過設計風壓，盡管風機的電流還有一定的裕度，但風機已經(jīng)沒有調(diào)整余地，如果煤質(zhì)變差時，鍋爐只能降負荷運行。冷渣器間斷排渣時

冷渣器的床溫及風溫變化

各床溫隨進渣溫度的變化而變化，當進渣量過大時容易造成選擇室的結焦和冷渣器排渣溫度過高。選擇室的結焦與渣的過量堆積有關系，大量高溫渣的進入使流化發(fā)生困難，未燃盡碳極易在冷卻風作用下發(fā)生再燃而結焦，當渣塊過大時造成過渣孔的堵塞而導致冷渣器的停用。當排渣溫度過高時〔應控制在250℃以下〕受到底渣輸送系統(tǒng)的限制也要求冷渣器停用，待渣冷卻后再用。冷渣器間斷排渣

輸渣風參數(shù)對進渣溫度等的影響

隨輸渣風門開度的變化，輸渣風壓發(fā)生變化，當輸渣分壓足夠大時，爐膛向冷渣器排渣，進渣溫度升高。進渣溫度的變化滯后于輸渣風壓的變化。選擇室的回風溫度也隨進渣溫度的變化而變化，但其波動幅度較小，最低溫度為722.4℃，最高溫度為855.1℃。冷卻室的回風溫度也隨進渣溫度的變化而變化，其波動相對較大，最低溫度為216.5℃，最高溫度為330.7℃。冷渣器間斷排渣

冷渣器布風板風壓和風室風壓

選擇室和冷卻1室的風室風壓相對波動較小，特別是選擇室的風壓比較穩(wěn)定，而冷卻2室和冷卻3室那么受進渣的影響而變化，波動較大。冷渣器的布風板壓力完全受到進渣量的變化的影響，其波動幅度較大。冷渣器間斷排渣

旋轉給料閥轉速、冷卻風量和冷卻風門開度

根據(jù)渣量情況調(diào)整旋轉給料閥的轉速。選擇室冷卻風流量變化更多受到進渣量影響，隨進渣量的變化而發(fā)生波動，但風量的變化卻沒有風門波動的大。冷卻1室的冷卻風量也與選擇室類似。冷卻2室和冷卻3室的冷卻風量主要隨風門開度的變化而發(fā)生小幅變化，總體較為穩(wěn)定?？傮w上看，由于進渣量沒有得到有效的控制，造成冷渣器的投停受到排渣溫度的限制而只能進行間斷運行。中選擇室渣量過大時，冷渣器的冷卻風量缺乏以將過量的渣冷卻到需要的排渣溫度以下，并有時造成冷渣器的淤塞和結渣堵塞，是冷渣器不能長期穩(wěn)定運行的主要癥結。冷渣器連續(xù)排渣時

冷渣器的風室及布風板風壓輸渣風壓在6.36KPa左右時，爐膛向乙后冷渣器的排渣量得到了有效的控制。選擇室、冷卻1室、冷卻2室布風板壓力的平均值分別為：5.3KPa、5.5KPa、5.8KPa；冷卻3室的布風板壓力也較為穩(wěn)定，其平均值為2.03KPa。選擇室和冷卻1室的風室風壓根本保持一致，其平均值分別為14.6KPa和14.8KPa，維持較為穩(wěn)定；冷卻2室和冷卻3室的風室風壓根本保持一致，其平均值分別為16.9KPa和16.7KPa，維持較為穩(wěn)定。冷渣器連續(xù)排渣時

冷渣器的床溫及排渣閥轉速在進渣量得到有效控制后，冷渣器的進渣溫度較為平穩(wěn)，其平均溫度為819.2℃(此時鍋爐布風板的平均床溫在869℃)。旋轉給料閥的轉速先是維持在546rpm，后調(diào)整到612rpm，根本保持了排渣的連續(xù)與通暢。選擇室的床溫穩(wěn)中有升，但最終得到了控制，其平均溫度為748.4℃(設計值為877℃)；冷卻1室的溫度曲線較為平穩(wěn)，平均床溫是375.5℃(設計值為490℃)；冷卻2室的溫度平穩(wěn)中略有升高，平均床溫是181.2℃(設計值為268℃)；冷卻3室的溫度曲線平穩(wěn)中略有升高，但最終得到控制，其平均床溫分別是是227.8℃和276.3℃〔設計值為144℃〕；排渣口溫度為135.4℃。冷渣器連續(xù)排渣時

冷渣器排渣溫度及灰渣比例從床溫數(shù)值上看，選擇室、冷卻1室、冷卻2室的溫度均比設計值低，而冷卻3室的溫度卻比設計值高，但最終的排渣管的排渣溫度是低于排渣溫度的。在實際控制中，我們按照排渣管的排渣溫度作為控制參數(shù)進行冷渣器排渣溫度的控制。通過試驗得到在410t/h左右負荷時的灰渣比例為5:5左右。冷渣器間斷排渣

冷渣器的冷卻風量

冷渣器的各風量曲線波動較少，但在后期受到一次風機風量變化的影響各風量均有一定程度的下降，并使得冷渣器的床溫有一定程度的上升。選擇室的平均風量為1543.4Nm3/h，風量改變前的平均值為1627Nm3/h；冷卻1室的平均風量為2035.9Nm3/h，風量改變前的平均值為2098Nm3/h；冷卻2室的平均風量為4064.8Nm3/h，風量改變前的平均值為4078Nm3/h；冷卻3室的平均風量為4558.9Nm3/h，風量改變前的平均值為4689.9Nm3/h。滿負荷時鍋爐的一次流化風的比例

在鍋爐滿負荷時的平均一次風流化風量為278000Nm3/h，一次風機的總送風量為404048.9Nm3/h，二次風機總送風量為91295Nm3/h。故一次風流化風的比例為56.1％〔設計值為55％〕。450t/hCFB鍋爐在河北的應用研究大型CFB鍋爐存在的主要問題設計上存在的問題

制造上存在的問題安裝及設備選型上存在的問題

設計上存在的問題〔1〕鍋爐爐膛布風板漏渣問題

東方鍋爐廠生產(chǎn)的450t/hCFB鍋爐和410t/hCFB鍋爐爐膛布風板均存在漏料問題，在冷態(tài)和停用床下油槍前爐膛布風板不漏料，漏料發(fā)生在鍋爐帶上一定負荷且床下油槍停用后，漏渣的部位在靠近后墻的回料中心附近。大量的漏渣將導致水冷風室的堵塞并使水冷風室磨損嚴重，危及鍋爐的正常運行。造成爐膛布風板漏渣的原因可能為①回料布置集中，局部的回料量偏大；②布風板阻力偏小；③風帽阻力不均。設計上存在的問題〔2〕設計上存在的問題〔3〕設計上存在的問題〔4〕冷渣器的水冷系統(tǒng)結構不合理現(xiàn)在冷渣器的水冷卻局部是省煤器的一局部，屬高壓管道。冷渣器內(nèi)的渣粒較粗，流化風速較高，容易造成受熱面的磨損。而冷渣器內(nèi)的受熱面一旦發(fā)生泄漏，現(xiàn)有的結構布置只能將該冷渣器停用，并將所有管子割斷后才能抽出檢修。且當渣量較大時，容易使省煤器出口水產(chǎn)生汽化。對渣的冷卻效果有限。建議采用低壓低溫冷卻介質(zhì)，以增加冷渣器的冷渣能力，并改變冷渣器水冷卻系統(tǒng)的進出水位置以利于檢修方便。設計上存在的問題〔5〕冷渣器的噴水系統(tǒng)設置不合理現(xiàn)有的冷渣器中為了防止冷渣器出現(xiàn)超溫結焦現(xiàn)象，設置了一套噴水系統(tǒng)，用于事故狀態(tài)下使用。但此套系統(tǒng)的使用容易造成旋轉給料閥的堵塞，并易使底渣輸送系統(tǒng)輸渣困難。建議在運行中不要使用該套系統(tǒng)，而通過運行中的積極調(diào)控來保證不發(fā)生超溫現(xiàn)象，即使發(fā)生了超溫也可通過暫時停用冷渣器的方式進行處理。設計上存在的問題〔6〕爐膛內(nèi)和冷渣器內(nèi)的多種風帽阻力不匹配爐膛內(nèi)的“7〞字型風帽和“T〞型風帽的阻力設計匹配不好，造成“T〞型風帽流化風速偏低。冷渣器內(nèi)的“7〞字型風帽和蘑菇頭風帽的阻力匹配不好，造成蘑菇頭風帽流化風速偏低，冷渣器的邊緣流化較差或不流化。設計上存在的問題〔7〕爐膛向冷渣器排渣的排渣管結構設計不合理目前該結構的排渣管中風帽易磨損，磨損后無法進行維修，且保溫材料的敷設困難；建議改變結構。設計上存在的問題〔8〕鍋爐排煙溫度較高，吹灰器吹灰效果欠佳從鍋爐第一次帶滿負荷開始其排煙溫度就在140℃以上，隨著運行時間的延長鍋爐