苯乙烯裝置技能操作人員題庫

乙苯反應(yīng)應(yīng)知

一、單項選擇

I.燃化反應(yīng)的J原料是（）。

（A）氣態(tài)乙烯、液態(tài)苯（B）液態(tài)乙烯、液態(tài)苯（C）液態(tài)乙烯、氣態(tài)苯（D）氣態(tài)乙烯、

氣態(tài)苯

答案：（D）

2.燃化反應(yīng)的溫度是（）

（A）250-300（B）320-370（C）400?450（D）200-250

答案：（B）

3.反應(yīng)的選擇性是指反應(yīng)出料中生成目的產(chǎn)物與（）之比。

（A）反應(yīng)進(jìn)料量（B）反應(yīng)出料量（C）未轉(zhuǎn)化的原料（D）轉(zhuǎn)化日勺原料量

答案：（D）

4.燃化反應(yīng)溫度提高，在其他條件不變的狀況下，反應(yīng)選擇性應(yīng)（）。

（A）下降（B）升高（C）不變（D）無法確定

答案：（A）

5.烽化反應(yīng)進(jìn)料量一定的狀況下，反應(yīng)出料中生成目口勺產(chǎn)物含量越高則反應(yīng)的選擇性

（）。

（A）越低（B）越高（C）沒有對應(yīng)關(guān)系（D）不變

答案：（B）

6.苯/乙烯分子比是指進(jìn)料苯與乙烯的（）。

（A）體積（B）摩爾（C）質(zhì)量（D）重量

答案：（B）

7.苯/乙烯比大，（）的選擇性高。

（A）苯（B）乙苯（C）二乙苯（D）三乙苯

答案：（B）

8.苯/乙烯比大，在系統(tǒng)中循環(huán)的（）流量較大，能耗增長。

（A）苯（B）乙苯（C）二乙苯（D）三乙苯

答案：（A）

9.苯/乙烯比小，（）的生成量多，烷基轉(zhuǎn)移反應(yīng)的負(fù)荷將增大。

（A）多乙苯（B）乙苯（C）二乙苯（D）三乙苯

答案：（A）

10.苯/多乙苯比太高，將會增長（）日勺負(fù)荷，增長能耗。

（A）反?；磻?yīng)器（B）燃化反應(yīng)器（C）循環(huán)苯塔（D）多乙苯塔

答案：（C）

11.（）H勺反應(yīng)溫度可以加速乙烯的轉(zhuǎn)化，同步也會加速催化劑的失活。

（A）較高（B）較低（C）恒定（D）正常

答案：（A）

12.反應(yīng)溫度是控制催化劑活性的重要工藝參數(shù)之一，溫度（），烷基轉(zhuǎn)移催化劑活

性越高。

（A）較高（B）較低（C）恒定（D）不恒定

答案：（A）

13.炫化反應(yīng)生成的乙苯還可以深入與乙烯反應(yīng)生成（）。

（A）苯（B）甲苯（C）多乙苯（D）二苯基乙烷

答案：（C）

14.催化干氣中H勺（）會導(dǎo)致催化劑不可恢復(fù)口勺失活，極大地減少催化劑的壽命。

（A）水（B）胺（C）非芳（D）總硫

答案：（B）

15.循環(huán)苯塔側(cè)抽的循環(huán)苯的純度是）。

(A)299.6%(B)299.7%(C)299.5%(D)299.8%

答案：（B）

16.循環(huán)紫塔釜物料中苯含量是（).

(A)^0.06%(B)W0.05%(C)W0.04%(D)W0.07%

答案：（B）

17.燃化反應(yīng)器各段床層的溫升最佳控制在（）℃o

（A）10?15（B）15?2（）（C）20?-25（D）25?30

答案：（C）

18.反煌化反應(yīng)器的壓力控制范圍是（）MPao

(A)2.0~3.0(B)3.0~3.4(C)3.4?3.9(D)3.9?4.2

答案：(C)

19.正常生產(chǎn)時，催化干氣H勺來量增大，燃化反應(yīng)器操作應(yīng)當(dāng)（)O

（A）增長反應(yīng)器的干氣量

（B）增長反應(yīng)器的循環(huán)未量

（C）先增長反應(yīng)器的干氣量，再增長反應(yīng)器口勺循環(huán)苯量

（D）先增長反應(yīng)器的循環(huán)苯量，再增長反應(yīng)器的干氣量

答案：（D）

20.循環(huán)苯塔頂流量調(diào)整閥處在自動狀態(tài)且流量設(shè)定為701/h,現(xiàn)欲將塔頂流量調(diào)整為901

/h,對的的操作措施是（）。

（A）將塔頂流量調(diào)整閥的SP值設(shè)定為90l/h

（B）將塔頂流量調(diào)整閥由自動狀態(tài)改為手動狀態(tài)，將調(diào)整閥H勺SP值設(shè)定為90t/h

（C）將塔頂流量調(diào)整閥由自動狀態(tài)改為手動狀態(tài)，緩慢變化調(diào)整閥的0V值，直至流量到達(dá)

90t/h

（D）將塔頂流量調(diào)整閥的PV值設(shè)定為90t/h

答案：（C）

21.循環(huán)苯塔敏捷板溫度高于工藝指標(biāo)，此時應(yīng)（）。

（A）增長塔釜的循環(huán)量（B）提高加熱爐H勺出口溫度

（C）減少加熱爐的出口溫度（D）增大側(cè)抽量

答案：（C）

22.循環(huán)苯塔敏捷板溫度低于工藝指標(biāo)，此時應(yīng)（）。

（A）減少塔釜的循環(huán)量（B）提高加熱爐口勺出口溫度

（C）減少加熱爐的出口溫度（D）減小側(cè)抽量

答案：（B）

23.保證循環(huán)苯塔側(cè)抽苯質(zhì)量合格的措施是（）。

（A）增長塔釜的循環(huán)量（B）提高加熱爐口勺出口溫度

（C）減小新鮮苯艮I加入量（D）減小側(cè)抽量

答案：（D）

24.保證循環(huán)苯塔塔釜采出物料中苯不超標(biāo)H勺措施是（）。

（A）減小塔釜的循環(huán)量（B）合適的敏捷板溫度

（C）增長新鮮苯的加入量（D）減小側(cè)抽量

答案：（B）

25.正常生產(chǎn)時，燃料氣管網(wǎng)的壓力高于尾氣吸取塔頂壓力時，應(yīng)當(dāng)（）。

（A）增長塔頂壓控閥日勺升度（B）聯(lián)絡(luò)總調(diào)減少燃料氣管網(wǎng)的壓力

（C）迅速提高尾氣吸取塔頂口勺壓力（D）打開尾氣吸取塔頂放空閥

答案：（B）

26.正常生產(chǎn)過程中，燃化反應(yīng)壓力波動較大時，應(yīng)當(dāng)（）。

（A）聯(lián)絡(luò)總調(diào)穩(wěn)定催化干氣管網(wǎng)的壓力（B）減少循環(huán)苯的加入量

（C）增長催化干氣的進(jìn)料量（D）穩(wěn)定加熱爐的出口溫度

答案：（A）

27.脫非芳塔釜物料質(zhì)量很好時，可以改去（）。

（A）循環(huán)苯塔（B）新鮮苯罐

（C）循環(huán)茶加料罐（D）反燃化加料罐

答案：（C）

28.不是輸送苯介質(zhì)的,設(shè)備是（）。

（A）P-110（B）P-104

（C）P-105（D）P-106

答案：（B）

29.有關(guān)催化劑在整個燃化反應(yīng)過程中，說法對H勺的是（）。

（A）催化劑減少了反應(yīng)的速度（B）催化劑的化學(xué)構(gòu)成保持不變

（C）具有特殊的選擇性（D）對原料沒有特殊規(guī)定

答案：（C）

30.正常生產(chǎn)中，下列哪種設(shè)備的切水不去密閉排放系統(tǒng)？（）。

（A）D-102（B）D-120

（C）D-104（D）D-107

答案：（B）

31.下列有關(guān)裝置停工說法錯誤的是（）。

（A）各塔物料可以放置于塔器內(nèi)（B）可以采用沖氮H勺措施保護(hù)塔器

（C）可以采用沖儀表風(fēng)的措施保護(hù)塔器（D）物料可以退至地下污油罐

答案：（C）

32.下列有關(guān)反烽化反應(yīng)器停工說法對內(nèi)的是（）。

（A）反應(yīng)器的物料必須退至地下污油罐（B）反應(yīng)器的壓力必須泄至常壓

（C）反應(yīng)器的物料可以不退至地下污油罐（D）反應(yīng)器日勺進(jìn)出口盲板必須掉向

答案：（C）

33.下列有關(guān)塔器停工，說法對『事內(nèi)是（）。

（A）不需要維持塔頂回流（B）可以迅速撤離塔釜熱負(fù)荷

（C）不需要關(guān)注塔器壓力（D）可以短暫維持進(jìn)、出料

答案：（D）

34.燃化反應(yīng)器緊急停工時，首先要做的工作是（）。

（A）減少加熱爐的出口溫度（B）切斷催化干氣

（C）循環(huán)苯改走旁路（D）用氮氣將反應(yīng)器內(nèi)口勺物料吹掃潔凈。

答案：（B）

35.下列有關(guān)ET15停工操作說法對的的是（）。

（A）系統(tǒng)改“小苯循環(huán)”時，ET15循環(huán)米改走旁路

（B）循環(huán)苯塔停止冷苯進(jìn)料后，E-115循環(huán)苯改走旁路

（C）ET15循環(huán)苯改走旁珞后，循環(huán)苯塔停止冷苯進(jìn)料

（D）停新鮮苯泵后應(yīng)立即停循環(huán)苯泵。

答案：（C）

36.有關(guān)循環(huán)苯塔停工說法對的的是（）。

（A）維持塔釜物料向乙素精播塔進(jìn)料

（B）塔釜物料改去燃化液罐

（C）循環(huán)苯塔停止進(jìn)出料

（D）停新鮮茶泵后應(yīng)立即停循環(huán)芾塔塔釜泵。

答案：（C）

37.當(dāng)燃化反應(yīng)產(chǎn)物中多乙苯生成量（），重物質(zhì)（），此時應(yīng)（）苯烯

比。

（A）增長，增長，增長（B）減少，減少，增長

（C）增長，減少，增長（I））減少，增長，減少

答案：（A）

38.有關(guān)循環(huán)苯塔發(fā)生沖塔事故處理措施時表述，對的I向是（）。

（A）增長塔的上升氣量（B）減小塔的上升氣量

（0增長塔的液相負(fù)荷（D）不進(jìn)行調(diào)整，等待塔自行恢復(fù)

答案：（B）

39.有關(guān)乙苯單元1.25Mpa蒸汽中斷，說法錯誤時是（）。

（A）裝置不需立即停工（B）脫非芳塔需立即停工

（OE-137不能正常工作（D）裝置的吹掃蒸汽中斷

答案：（B）

39.循環(huán)苯加熱爐燃料氣帶液H勺處理措施對的口勺是（）。

（A）排凈燃料氣分液罐及入爐管線液態(tài)物料（B）脫非芳塔需立即停工

（C）燃料氣入爐管線量小不需要處理（D）加熱爐需立即停工

答案：（A）

40.控制乙苯單元燃料氣帶液的措施不可行的是（）。

（A）控制DT08液位在工藝指標(biāo)范圍內(nèi)（B）加大DT22的巡檢及切水力度

（0排凈燃料氣入爐管線液態(tài)物料（D）分液罐D(zhuǎn)T16的排凝閥保持微開

答案：（D）

41.催化干氣帶液的處理措施是（)0

（A）不會對生產(chǎn)導(dǎo)致影響（B）加大D-101的切水、補水力度

（C）加大1）-120、XCVT0101排淋處的切水力度（D）加大1）-103的切水力度

答案：（0

42.燃化反應(yīng)器一段溫升高的原因是（）。

（A）催化干氣中的乙烯濃度忽然減少。（B）苯烯比增大。

（C）一段催化干氣的來料量減少（D）反應(yīng)器的入口溫度升高

答案：⑻

43.下列有關(guān)脫非芳塔塔釜泵不能正常工作時，說法對的的是（）。

（A）裝置可以維持正常生產(chǎn)（B）塔釜液位無法控制

（C）提高ET33口勺冷后溫度（D）不需要搶修該泵

答案：（A）

44.當(dāng)循環(huán)苯塔頂蒸汽發(fā)生器不發(fā)生蒸汽時，應(yīng)當(dāng)（）。

（A）關(guān)閉排大氣放空閥（B）停塔頂泵

（C）關(guān)閉蒸汽并網(wǎng)閥（D）打開進(jìn)凝液調(diào)整閥

答案：（C）

45.燃化反應(yīng)器出口溫度高，處理措施對的的是（）。

（A）減少循環(huán)芾流量（B）提高循環(huán)苯流量

（C）與儀表指示無關(guān)（D）與反應(yīng)器入口溫度無關(guān)

答案：（B）

46.反燃化反應(yīng)器出口溫度高，處理措施對及|日勺是（）。

（A）減少反應(yīng)器入口溫度（B）提高反應(yīng)器入口溫度

（C）與儀表指示無關(guān)（D）與反應(yīng)器入口溫度無關(guān)

答案：（A）

47.循環(huán)苯加熱爐入口溫度波動大的處理措施是（）。

（A）減少加熱爐的出口溫度（B）調(diào)整循環(huán)苯進(jìn)入加熱爐的總流量

（C）提高加熱爐的出口溫度（D）調(diào)整循環(huán)苯進(jìn)入加熱爐的閥門開度，防止偏流

答案：（D）

48.循環(huán)苯塔頂溫度波動大H勺處理措施，對的I曰勺是（）。

（A）減少循環(huán)苯塔釜熱負(fù)荷（B）減少循環(huán)苯塔頂冷凝器的冷凝量

（C）加大DT07日勺切水力度（D）減少脫非芳塔頂冷凝器的冷凝量

答案：（C）

49.循環(huán)苯塔側(cè)抽乙苯含量高H勺處理措施，對口勺H勺是（）。

（A）加大循環(huán)苯塔的側(cè)拍量（B）合適增長回流量

（C）提高塔釜溫控器的設(shè)定值（D）減小循環(huán)苯塔的進(jìn)料量

答案：（B）

50.正常操作過程中，燒化反應(yīng)器中水含量偏高，可以采用的處理措施是（）。

（A）提高去脫非芳塔日勺進(jìn)料量（B）減少紫塔塔頂冷凝器日勺冷凝量

（C）減少原料苯中的水含量（D）減少苯進(jìn)料量

答案：（A）

51.有關(guān)苯泄漏處理措施，錯誤日勺是（）。

（A）若為機泵泄漏，應(yīng)停泵，關(guān)閉出入口閥，啟動備用泵

（B）管線焊口大量泄漏，應(yīng)做緊急停車處理

（C）跑冒的物料去隔油池或運用圍堤收容

（D）不到緊急狀況，沒必要匯報上級

答案：（D）

52.自控室顯示循環(huán)苯塔回流中斷，處理措施錯誤的是（）。

（A）立即匯報班長并安排人員到現(xiàn)場檢查機泵運行狀況，必要時切換至備用泵

（B）塔壓升高，迅速增大塔頂冷凝器的冷凝量

（C）合適減少循環(huán)苯塔塔釜口勺熱負(fù)荷

（D）親密關(guān)注塔溫、塔壓的變化，嚴(yán)禁超溫、超壓

答案：（B）

53.中低壓凝液中斷時，有關(guān)乙苯單元生產(chǎn)描述錯誤的是（）。

（A）對汰化鋰機組的熱水系統(tǒng)沒有影響

（B）乙苯單元四臺蒸汽發(fā)生器失去凝液，無法正常工作

（C）乙苯單元可以維持正常生產(chǎn)

（D）蒸汽發(fā)生器所發(fā)蒸汽可以現(xiàn)場放空

答案：（B）

54.澳化鋰機組不能滿足裝置冷負(fù)荷R勺狀況下，最有效的措施是（）。

（A）調(diào)整北山化工料罐區(qū)H勺冷負(fù)荷

（B）調(diào)整苯乙烯單元日勺冷負(fù)荷

（C）調(diào)整脫丙烯系統(tǒng)的冷負(fù)荷

（【））調(diào)整脫非芳塔的冷負(fù)荷

答案：（C）

55.下列有關(guān)密閉排放系統(tǒng)，說法錯誤的是（）。

（A）油相物料既可進(jìn)D-118,也可進(jìn)D-121。

（B）油水相物料既可進(jìn)D-118,也可進(jìn)D-121。

（C）D-118.D-121的去火炬放空閥應(yīng)常開

（D）排放物料溫度較高時，物料應(yīng)少許、緩慢排放

答案：（B）

二、多選

1.烷基化反應(yīng)可以生成?）O

（A）乙苯（B）二乙苯（C）三乙苯（D）苯

答案：（A）、（B）、（C）

2.有關(guān)反燃化反應(yīng)壓力，下列說法對的的I是（）。

（A）反應(yīng)壓力對催化劑活性基本無影響（B）合適口勺壓力可以保持反應(yīng)在液相狀態(tài)

下進(jìn)行（C）合適的壓力能保證乙烯完全溶解（D）壓力大小對反應(yīng)沒有影響

答案：（A）、（B）

3.影響燃化反應(yīng)的原因有()。

(A)反應(yīng)壓力(B)反應(yīng)溫度(C)苯烯比(D)壓力大小對反應(yīng)沒有影響

答案：(A)、(B)、(C)

4.有關(guān)對煌化反應(yīng)說法對的口勺有()。

(A)煌化反應(yīng)的苯進(jìn)料是大量超過化學(xué)計量H勺。

(B)燃化反應(yīng)是放熱反應(yīng)。

(C)煌化反應(yīng)是氣相可逆反應(yīng)。

(D)高的苯烯比可以使乙烯轉(zhuǎn)化率提高，二乙苯和三乙苯濃度減少。

答案：(A)、(B)、(C)(D)

5.有關(guān)對燃化反應(yīng)說法對的的有()o

(A)高的苯烯比可以使乙烯轉(zhuǎn)化率提高，二乙苯和三乙苯濃度減少。

(B)較高日勺反應(yīng)溫度可以提高乙烯的轉(zhuǎn)化率。

(C)高的苯烯比可以使乙烯轉(zhuǎn)化率提高，二乙苯和三乙苯濃度升高。

(D)增長反應(yīng)壓力有助「燃化反應(yīng)的I進(jìn)行。

答案：(A)、(B)、(【))

6.垃化液處理重要由如下塔器完畢。

(A)循環(huán)苯塔。(B脫非芳塔。

(C)丙苯塔、多乙苯塔。(D)乙苯精儲塔。

答案：(A)、(B)、(C)(D)

7.裝置投料試車前的準(zhǔn)備工作有()。

（A）壓力試驗（B系統(tǒng)氣密

（C）沖洗、吹掃（D）系統(tǒng)干燥

答案：（A）、（B）、（C）（D）

8.有關(guān)催化劑在整個燃化反應(yīng)過程中，說法對口勺日勺有（）。

（A）催化劑增大了反應(yīng)的速度（B）催化劑的化學(xué)構(gòu)成保持不變

（C）具有特殊的選擇性（【））對原料沒有特殊規(guī)定

答案：（A）、（C）

9.正常生產(chǎn)時，燃料氣管網(wǎng)的壓力高于尾氣吸取塔頂壓力時，應(yīng)當(dāng)（）。

（A）增長塔頂壓控閥的尹度（B）聯(lián)絡(luò)總調(diào)減少燃料氣管網(wǎng)的壓力

（C）合適提高尾氣吸取塔頂?shù)膲毫Γ―）打開尾氣吸取塔頂放空閥

答案：（B）、（C）

10.保證循環(huán)苯塔塔釜采出物料中苯不超標(biāo)口勺措施是（）。

（A）提高加熱爐的出口溫度（B）合適的敏捷板溫度

（C）減少新鮮苯的加入量（D）加大側(cè)抽量

答案：（A）、（B）、（C）、（【））

11.保證循環(huán)苯塔側(cè)抽苯質(zhì)量合格的措施是（）。

（A）增長塔釜的循環(huán)量（B）提高加熱爐的出口溫度

（C）增長新鮮苯的加入量（D）減小側(cè)抽量

答案：（C）、（D）

12.循環(huán)茉塔敏捷板溫度低于工藝指標(biāo)，此時應(yīng)（)O

（A）增長塔釜的循環(huán)量（B）提高加熱爐的出II溫度

（C）減少加熱爐的出II溫度（D）增長側(cè)抽量

答案：（A）、（B）、（D）

13.循環(huán)苯塔敏捷板溫度高于工藝指標(biāo)，此時應(yīng)（）。

（A）加大冷苯補加量（B）提高加熱爐H勺出口溫度

（C）減少加熱爐的出口溫度（D）減小側(cè)抽量

答案：（A）、（C）、（D）

14.調(diào)整燃化反應(yīng)器一段溫升高的措施有（）。

（A）減少一段的干氣進(jìn)料量（B）加大苯烯比

（C）提高加熱爐的出口溫度（D）減少加熱爐的出匚溫度

答案：（A）、（D）

15.提高燃化反應(yīng)速度口勺措施有（）。

（A）提高反應(yīng)器『、J入口溫度（B）加大苯烯比

（C）提高反應(yīng)器的壓力（D）使用性能良好的催化劑

答案：（A）、（B）、（C）、（【））

16.下列有關(guān)裝置停工說法對11勺的是（）。

（A）各塔物料可以放置于塔器內(nèi)（B）可以采用沖氮的措施保護(hù)塔器

（C）可以采用沖儀表風(fēng)的措施保護(hù)塔器（D）物料可以退至地下污油罐

答案：（A）、（B）、（D）

17.下列有關(guān)塔器停工，說法對時的是（）。

（A）維持塔頂回流，對塔器進(jìn)行降溫（B）緩慢撤離塔釜熱負(fù)荷

（C）親密關(guān)注塔器壓力（D）不可以短暫維持進(jìn)、出料

答案：（A）、（B）、（C）

18.下列有關(guān)燃化反應(yīng)器停工，說法對『、逆J是（）。

（A）首先要切斷進(jìn)入煌化反應(yīng)器H勺催化干氣（B）循環(huán)苯改走旁路時的溫度不可太低

（C）必須將反應(yīng)器的物料置換潔凈（D）沖氮維持反應(yīng)器正壓

答案：（A）、（B）、（C）、（D）

19.有關(guān)循環(huán)苯塔發(fā)生沖塔事故處理措施時表述，對的I向是（）。

（A）增長塔的回流量（B）減小塔的上升氣量

（C）減少塔釜的熱負(fù)荷（D）不進(jìn)行調(diào)整，等待塔自行恢復(fù)

答案：（A）、（B）、（C）

20.有關(guān)乙苯單元1.25Mpa蒸汽中斷，說法對?的的J是（）。

（A）裝置不需立即停工（B）脫非芳塔需立即停工

（OE-137不能正常工作（D）裝置的|吹掃蒸汽中斷

答案：（A）、?、（D）

21.控制乙苯單元燃料氣帶液的措施，可行體I是（）。

（A）控制D-108液位在工藝指標(biāo)范圍內(nèi)（B）加大D-1221內(nèi)巡檢及切水力度

（C）排凈燃料氣入爐管線液態(tài)物料（D）分液罐D(zhuǎn)-116的排凝閥保持微開

答案：（A）、（B）、（C）

22.當(dāng)循環(huán)紫塔頂蒸汽發(fā)生器不發(fā)生蒸汽時，應(yīng)當(dāng)（）。

（A）打開排大氣放空閥（B）停塔頂泵

（C）關(guān)閉蒸汽并網(wǎng)閥（D）打開進(jìn)凝液調(diào)整閥

答案：（A）、（C）

23.燃化反應(yīng)器出口溫度高，處理措施對的的是（）。

（A）減少循環(huán)苯流量（B）提高循環(huán)苯流量

（C）聯(lián)絡(luò)儀表人員處理（D）合適減少反應(yīng)器入口溫度

答案：（B）、（C）、（D）

24.循環(huán)苯塔頂溫度波動大的處理措施，對的的是（）。

（A）減少循環(huán)苯塔釜熱負(fù)荷（B）增長循環(huán)苯塔頂冷凝器的冷凝量

（C）加大DT07的切水力度（D）增長脫非芳塔頂冷凝器的冷凝量

答案：（B）、（C）、（D）

25.循環(huán)苯塔側(cè)抽乙苯含量高口勺處理措施，對的口勺是（）。

（A）減小循環(huán)苯塔的側(cè)拍量（B）合適增長回流量

（O提高塔釜溫控器口勺設(shè)定值（D）減小循環(huán)苯塔H勺進(jìn)料量

答案：（A）、（B）

26.自控室顯示循環(huán)苯塔回流中斷，處理措施對口勺的是（）。

（A）立即匯報班長并安排人員到現(xiàn)場檢查機泵運行狀況，必要時切換至備用泵

（B）塔壓升高，迅速增大塔頂冷凝器的冷凝量

（C）合適減少循環(huán)苯塔塔釜的熱負(fù)荷

（D）親密關(guān)注塔溫、塔壓H勺變化，嚴(yán)禁超溫、超壓

答案：(A)、(C)、(D)

27.中低壓凝液中斷時，有關(guān)乙苯單元生產(chǎn)描述對時的是()。

(A)對澳化鋰機組的熱水系統(tǒng)沒有影響

(B)乙苯單元四臺蒸汽發(fā)生器失去凝液，無法正常工作

(C)乙苯單元可以維持正常生產(chǎn)

(【))蒸汽發(fā)生器所發(fā)蒸汽可以現(xiàn)場放空

答案：(A)、?、(D)

28.下列有關(guān)密閉排放系統(tǒng)，說法對的的是()。

(A)油水相物料既可進(jìn)D-118,也可進(jìn)D-121。

(B)油相物料既可進(jìn)DT18,也可進(jìn)DT21。

(C)0-118、D-121的去火炬放空閥應(yīng)常開

(D)排放物料溫度較高時，物料應(yīng)少許、緩慢排放

答案:(B)、?、(D)

三、判斷

1)乙苯單元動工時，處理燃化液，冷/熱苯循環(huán)、脫丙烯系統(tǒng)開車可并行進(jìn)行。

答案：J

2)乙苯裝置儲備足夠燒化液動工口勺長處為：動工時間短，過程輕易控制，軟化水消耗

少。答案：V

3)正常狀況下，處在負(fù)壓操作的設(shè)備、管線進(jìn)行正壓氣密試驗合格后，不需要進(jìn)行負(fù)壓

氣密試驗。

答案：X

對口勺答案：正常狀況下，處在負(fù)壓操作口勺設(shè)備、管線進(jìn)行正壓氣密試驗合格后，還必須進(jìn)

行負(fù)壓氣密試驗。

4）乙苯單元動工時，啟動下游塔操作所遵照的原則為：上游塔工況穩(wěn)定且塔頂、釜產(chǎn)品

質(zhì)量合乎工藝規(guī)定。

答案：J

5）燒化及反燃化催化劑活化所采用的介質(zhì)一般為氮氣，氮氣中可以夾帶少許的水。

答案：X

對的答案：烽化及反燃化催化劑活化所采用的介質(zhì)?股為氮氣，氮氣中不能夾帶水等其他

組分。

6）燒化催化劑活化時，要嚴(yán)格控制升溫速度，降溫速度沒有嚴(yán)格的控制。

答案：X

對口勺答案：燒化催化劑活化時，不僅要嚴(yán)格控制升溫速度，降溫速度也要嚴(yán)格控制。

7）伴隨燃化反應(yīng)溫度的升高，乙烯的轉(zhuǎn)化率升高且副反應(yīng)減少。

答案：X

對的答案：伴隨燃化反應(yīng)溫度”勺升高，乙烯的轉(zhuǎn)化率升高且副反應(yīng)增長。

8）正常生產(chǎn)中，燒化反應(yīng)是放熱反應(yīng)，反燒化反應(yīng)是吸熱反應(yīng)。

答案：X

對口勺答案：正常生產(chǎn)中，燒化反應(yīng)是放熱反應(yīng)，反烽化反應(yīng)是等熱恒溫反應(yīng)。

9）正常生產(chǎn)中，蛛化反應(yīng)的乙烯轉(zhuǎn)化率較低，可以通過提高苯烯比日勺措施來提高乙烯轉(zhuǎn)

化率。

答案：V

10）燒化催化劑存在Lewis酸中心，可以吸附乙烯分子，生成正碳離子，再與苯加成反應(yīng)

生成乙苯。

答案：J

11）提高循環(huán)苯塔敏捷板溫度，不利于甲苯從系統(tǒng)中清除。

答案：J

12）循環(huán)苯塔塔釜采出苯含量高，可以通過提高循環(huán)苯塔敏捷板溫度并增長冷苯加入量的

措施來處理。

答案：X

對口勺答案：循環(huán)米塔塔釜采出苯含量高，可以通過提高循環(huán)苯塔敏捷板溫度并合適減少冷

苯加入量的措施來處理。

13）反燃化反應(yīng)產(chǎn)物中的二乙苯含量超高可以通過合適提高反燃化反應(yīng)的溫度來處理。

答案：J

14）脫非芳塔操作的關(guān)鍵是保證塔底物料中H勺碳五、碳六等非芳含量不影響循環(huán)苯的純

度。

答案：J

15）E-133及E-130的冷后溫度高，充足闡明循環(huán)苯塔及多乙苯塔的工況不穩(wěn)定。

答案：X

對口勺答案：E-133及E-130的冷后溫度高，不能充足闡明循環(huán)茉塔及多乙苯塔的I工況不穩(wěn)

定。

16）燃化反應(yīng)器停工時，先減少加熱爐日勺出口溫度，然后切斷催化干氣，再將循環(huán)茶改走

旁路，最終用氮氣將反應(yīng)器內(nèi)口勺物料吹掃潔凈。

答案：X

對H勺答案：燒化反應(yīng)器停工時，先切斷催化干氣，然后減少加熱爐的出口溫度，再將循環(huán)

苯改走旁路，最終用氮氣將反應(yīng)器內(nèi)H勺物料吹掃潔凈。

17）燃化反應(yīng)系統(tǒng)停工的基本原則是，首先聯(lián)絡(luò)總調(diào)將催化干氣切入燃料氣管網(wǎng)，另一方

面是將烽化反應(yīng)器切出系統(tǒng)，然后是維持“小苯循環(huán)”，逐漸減少循環(huán)苯加熱爐的熱負(fù)荷。

答案：J

18）裝置長期停工，可以通過放凈塔器內(nèi)的物料的措施來保護(hù)塔器。

答案：X

對H勺答案：裝置長期停工，可以通過放凈塔器內(nèi)的J物料并沖氮口勺措施來保護(hù)塔器。

19）正常生產(chǎn)時，尾氣吸取塔艮I壓控閥的開度到達(dá)100%,闡明燒化尾氣的量很大而排不

出。

答案：X

對的答案：正常生產(chǎn)時，尾氣吸取塔H勺壓控閥的開度到達(dá)100%,闡明燃化尾氣排不進(jìn)燃

料氣管網(wǎng)，有也許是燃料氣管網(wǎng)的壓力高于尾氣吸取塔頂?shù)膲毫Α?/p>

20）循環(huán)苯塔釜物料中的二乙苯含量超高重要是燃化反應(yīng)產(chǎn)物的二乙苯含量超高。

答案：X

對日勺答案：循環(huán)茉塔釜物料中的二乙苯含量超高重要是反燒化反應(yīng)產(chǎn)物H勺二乙苯含量持續(xù)

超圖。

21）脫非芳塔壓控閥失靈，有也許導(dǎo)致脫非芳塔回流罐冒罐，不會產(chǎn)生嚴(yán)重事故。

答案：X

對口勺答案：脫非芳塔壓控閥失靈，有也許導(dǎo)致脫非芳塔回流罐冒罐，甚至產(chǎn)生嚴(yán)重事故。

22）反應(yīng)產(chǎn)物中的乙烯含量過高的原因是催化劑失活。

答案：X

對的答案：反應(yīng)產(chǎn)物中的乙烯含量過高的原因，有也許是催化劑失活。

23）燃化反應(yīng)器溫升低，可以通過合適提高反應(yīng)器入匚溫度來處理。

答案：J

24）循環(huán)苯加熱爐出口溫度波動重要由于循環(huán)苯流量的波動。

答案：X

對H勺答案：循環(huán)苯加熱爐出口溫度波動重要由于燃料氣壓力或構(gòu)成的波動。

25）燃化反應(yīng)壓力不穩(wěn)史理日勺措施是聯(lián)絡(luò)儀表處理。

答案：X

對H勺答案：燒化反應(yīng)壓力不穩(wěn)處理的措施是穩(wěn)定丙烯吸取塔、燒化尾氣吸取塔操作，檢查

界外干氣壓力狀況并聯(lián)絡(luò)儀表處理。

26）當(dāng)燒化反應(yīng)器床層壓降過大，不能滿足生產(chǎn)規(guī)定期，可以啟用第五段進(jìn)料，必要時切

換反應(yīng)器。

答案：X

對日勺答案：當(dāng)?；磻?yīng)器床層壓降過大，不能滿足生產(chǎn)規(guī)定期，可以啟用第四段進(jìn)料，必

要時切換反應(yīng)器。

27）設(shè)置聚結(jié)器H勺目的是脫除脫非芳塔頂不凝氣中H勺液態(tài)苯，當(dāng)聚結(jié)器進(jìn)出口壓差到達(dá)

IMpa時,需清洗聚結(jié)器。

答案：X

對H勺答案：設(shè)置聚結(jié)器H勺目的是脫除脫非芳塔頂不凝氣中H勺液態(tài)苯，當(dāng)聚結(jié)器進(jìn)出口壓差

到達(dá)O.IMpa時，需更換聚結(jié)器濾芯。

28）當(dāng)循環(huán)苯塔停工且塔釜物料溫度不太高時，塔釜物料既可以通過E-138,也可以通過

地下污油罐去北山化工料罐區(qū)。

答案：J

四、簡答

1.乙苯裝置儲備足夠燃化液后的動工重要環(huán)節(jié)有哪些？

答：包括系統(tǒng)墊料，處理燒化液，冷/熱苯循環(huán)、脫丙烯開車，煌化反應(yīng)投料、精錨

部分調(diào)整、反燃化開車，以及后處理。

2.乙苯裝置動工時的新鮮苯充裝的重要環(huán)節(jié)。

答：1）檢查確認(rèn)新鮮苯罐具有收料條件。根據(jù)指令打開新鮮苯入裝置總閥，改好新

鮮苯耀（D-I04）收料流程。

2）確認(rèn)循環(huán)苯罐具有收料條件。改好新鮮苯罐至徜環(huán)苯罐（D-105）墊料流程。

3）告知罐區(qū)送料，手動打開LV-11（X）1,新鮮苯罐開始進(jìn)料，當(dāng)新鮮苯罐液位出現(xiàn)

后,LICIIOOI投自動，設(shè)定值為50%。

4）打開新鮮苯泵（P-105）出II最小回流線，投用該泵，自控手動打開FV-11002閥

門，循環(huán)苯罐開始收料，至液位50%關(guān)閉現(xiàn)場閥門。

5）打通新鮮苯罐至循環(huán)紫塔頂回流罐（D-107）墊料流程，D-107開始收料。至

50%液位，關(guān)閉現(xiàn)場閥門。

6）告知罐區(qū)停止送料。停有關(guān)機泵并關(guān)閉界區(qū)閥門。

3.乙苯單元動工時燃化液處理重要由哪些塔完畢？

答：元化液處理重要由循環(huán)苯塔（C104）、脫非芳塔（0105）、乙苯精儲塔塔

（C-106）、丙苯塔（0107）、多乙苯塔（0108）完畢。

4.燃化反應(yīng)器床層出口溫度怎樣控制？

答：由于燒化反應(yīng)是強放熱反應(yīng)，反應(yīng)器一^^四段床層的熱出料被用來預(yù)熱下一段

冷干氣進(jìn)料；而過量的苯亦可撤走大量反應(yīng)熱，從而減少燃化反應(yīng)器的溫度。反應(yīng)器各段

床層口勺出口溫度市級控制該段床層干氣進(jìn)料量，反應(yīng)溫度偏高時，將首先減少該段床層干

氣進(jìn)料。若催化干氣流量減少到最小設(shè)定值后，床層出口溫度仍往上升，將向床層入口注

入冷茶以減少反應(yīng)溫度，保證床層出口溫度穩(wěn)定。

5.燃化反應(yīng)器溫升低的J原因及對策。

答：原因有1）催化干氣中乙烯轉(zhuǎn)化率過低。2）催化干氣中乙烯含量過低。3）催化

劑失活。4）儀表故障。對策有1）合適加大苯烯比或提高反應(yīng)溫度。2）聯(lián)絡(luò)調(diào)度處理。

3）切換反應(yīng)器。4）聯(lián)絡(luò)儀表處理。

6.燃化反應(yīng)器的切換原則重要有哪些？

答：1）確認(rèn)R-101B完好、備用（活化、氮氣置:奐完畢）。2）保證在用煌化反應(yīng)器

切換過程中苯烯比6?7之間。3）切換過程中，要先引笨，后引干氣。4）備用燒化反應(yīng)器

投用過程中，逐漸減少循環(huán)苯加熱爐出口溫度，防止備用燃化反應(yīng)器投用后溫升過高。

7.吸取塔頂壓力不穩(wěn)日勺重要原因？

答：重要原因有1）塔頂壓力控制系統(tǒng)故障。2）尾氣排出管路不暢通。3）吸取劑量

小、溫度高。4）煌化反應(yīng)壓力波動。5）催化干氣壓力波動大。

8.脫非芳塔停工的重要環(huán)節(jié)

答：循環(huán)苯塔停止進(jìn)料后，脫非芳塔即著手停車。

1）停用脫非芳塔底泵（P-113）,0105停止向循環(huán)苯塔進(jìn)料。

2）現(xiàn)場停用脫非芳塔重沸器（E-137）。全塔進(jìn)行全回流操作，直至塔頂回流消失，

停用脫非芳塔回流泵（P-112）o

3）當(dāng)回流罐壓力降至O.IMPgA后，關(guān)閉去燃料氣管網(wǎng)壓控閥（PV-11102）前后手

閥，同步打開回流罐頂至火炬放空線，將不凝氣卸放至管網(wǎng)。

4）當(dāng)脫非芳塔頂溫度降至40c后，停用E-119、E-120。

9.循環(huán)苯塔停工的重要環(huán)節(jié)。

答：I）當(dāng)干氣切出煌化反應(yīng)器，且反燃化料切出反燒化反應(yīng)器后，循環(huán)苯塔釜停止

出料，現(xiàn)場關(guān)閉塔釜至乙苯精儲塔出料流程上手閥，維持II板側(cè)線抽出，配合反應(yīng)部分苯

循環(huán)降溫。

2）當(dāng)反應(yīng)部分停止向循環(huán)苯塔進(jìn)料后，停11板側(cè)線抽出，同步停用脫非芳塔底泵

（P-113）,C-105停止向循環(huán)苯塔進(jìn)料。

3）逐漸減少循環(huán)器塔加熱爐熱負(fù)荷，以254C/h口勺速度對循環(huán)笨加熱爐（F-103）降

溫，當(dāng)爐膛溫度降至200C時，停燃料氣，加熱爐熄火炯爐降溫，關(guān)閉現(xiàn)場燃料氣手閥

（加熱爐停工詳見加熱爐操作法）。

4）當(dāng)塔頂溫度開始減少時，將循環(huán)紫塔頂蒸汽發(fā)生器從系統(tǒng)管網(wǎng)中切出，蒸汽現(xiàn)場

放空。

5）當(dāng)循環(huán)茶塔加熱爐出口循環(huán)茶溫度降至40°。時，停用循環(huán)茶塔底泵。

6）循環(huán)茉塔底熱負(fù)荷減少過程中，全塔進(jìn)行全回流操作，直至塔頂回流消失，停用

循環(huán)苯塔回流泵。

7）當(dāng)不凝氣消失時，關(guān)閉循環(huán)苯塔回流罐頂至脫非芳塔手閥，親密關(guān)注循環(huán)苯塔頂

壓力變化狀況，當(dāng)塔頂壓力靠近常壓時，打開回流罐頂至火炬卸放閥，將不凝氣卸放至火

炬。

8）循環(huán)茉塔停工期間，親密關(guān)注澳化鋰機組熱水系統(tǒng)狀況，必要時，投用熱水冷卻

器（E-135）o

9）循環(huán)米塔頂溫度降至40℃后，停用E-117、E-133o

10.反應(yīng)器出口溫度低的原因及處理措施

答案：

原因:處理措施:

（1）催化劑活性低（1）據(jù)床層溫度分布判斷催化劑活性

（2）乙烯流量低（2）增大流量

（3）反應(yīng)器進(jìn)口溫度低（3）提高進(jìn)口溫度

（4）苯循環(huán)星太大（4）減少循環(huán)星

II.苯塔塔底苯含量偏高H勺原因及處理措施

答案:

原因:處理措施:

（1）敏捷板處控制溫度偏低（1）合適提供高設(shè)定值

（2）再沸器蒸汽壓力波動（2）檢查蒸汽管網(wǎng)壓力

（3）紫塔進(jìn)料茉含量過高（3）理解烷基化和烷基轉(zhuǎn)移反應(yīng)器

出料（進(jìn)入笨塔）構(gòu)成，調(diào)整反應(yīng)工段操作條件

（4）塔頂回流量過大，液泛（4）減少回流量

12.苯塔塔頂乙苯含量偏高的原因及處理措施

答案:

原因:處理措施:

（1）回流量偏低（1）加大回流量

（2）控制溫度偏高（2）減少TIC-2023的控制溫度

（3）再沸器蒸汽壓力波動<3）檢查蒸汽管網(wǎng)壓力

（4）塔頂回流量大，液泛（4）減小塔頂回流量

13.苯塔塔頂壓力過高的原因及處理措施

答案:

原囚:處理措施:

（1）進(jìn)料量大（1）聯(lián)絡(luò)反應(yīng)工段，調(diào)整負(fù)荷

和操作條件

（2）E-202冷凝效果不好（2）E-202殼程液位不穩(wěn)，調(diào)至

正常,

（3）PIC-2023和PIC-2023串級控制【可路失靈（3）聯(lián)絡(luò)儀表工處理

14.催化干氣壓力低低停裝置口勺重要環(huán)節(jié)

答：I）立即上報總調(diào)及部有關(guān)人員。

2）確認(rèn)催化干氣無法滿足乙苯單元生產(chǎn)時，立即切斷進(jìn)入燃化反應(yīng)器口勺催化干氣并

同步將催化干氣引入燃料氣管網(wǎng)。

3）立即按《加熱爐操作規(guī)程》停運F-103加熱爐。

4）燃化反應(yīng)系統(tǒng)改為“小米循環(huán)”流程。維持F-102出II熱苯進(jìn)燃化反應(yīng)器流程。

5）停反燒化系統(tǒng)。

6）各塔維持塔頂回流,C-103、C-104、C/05降溫、降壓后停止進(jìn)、出料。0106、

C-107、0108閉塔循環(huán)。

7)告知苯乙烯單元降負(fù)荷生產(chǎn)。

五、計算

1.反燃化反應(yīng)器進(jìn)料構(gòu)成中具有二乙苯8.13%,出料中二乙苯為1.8%,那么二乙苯的轉(zhuǎn)化

率為多少？

解：設(shè)反煌化總進(jìn)料為xt/h

轉(zhuǎn)換率二(已反應(yīng)的J二乙苯量/投入反應(yīng)的二乙苯區(qū)I量)X100%

二(8.13%XT.8%X)/8.13%XX100%

=77.86%

答：二乙苯的轉(zhuǎn)化率為77.86%。

2.循環(huán)苯塔釜出料為141/h,乙苯的濃度為66%(wt)，試估算合格乙苯的最大產(chǎn)量。若實

際合格乙苯產(chǎn)量為8.6t/h,則乙苯的收率為多少？

解：合格乙苯廿勺最大產(chǎn)量二14義66%+99.6%=9.277(t/h)

乙苯收率=8.6+9.277X100^=92.7%

答：合格乙苯日勺最大產(chǎn)量為9.277t/h,乙苯收率為92.7%。

3.正常生產(chǎn)中，煌化反應(yīng)器的溫度為310℃,壓力為7atm,Imol苯所占有的體積為多少升？

解：由題意知：

T=273.15+310=583.15K

p=7atm

n=lmol

R=0.082L.atm/K.iiol

由理想氣體狀態(tài)方程pV=nRT得：

V=nRT/p=lX0.082X583.15/7=6.83(L)

答:所占有的體積為6.83升。

4.進(jìn)入燒化反應(yīng)器的催化干氣量為12023Nn?/h,干氣口勺密度為().8Kg/Nm：乙烯口勺質(zhì)量比

例為22%,若乙烯百分之百轉(zhuǎn)化生成乙苯,那么每天乙苯H勺產(chǎn)量是多少噸？

解：由題意知：

每小時參與反應(yīng)的乙焰質(zhì)量=12023X0.8X22%=2112Kg

又m+C即C曲-CH2cH3

28106

2112X

28:106=2112:X

X=7995(Kg)

每天產(chǎn)量=7.995X24=191.9(噸)

答：每天乙苯H勺產(chǎn)量是191.9噸。

5.在大氣壓強為lOOkPa地區(qū)，某真空蒸鐳塔塔頂?shù)恼婵毡碜x數(shù)為90kPa。若在大氣壓強為

87kPa地區(qū)，仍規(guī)定塔頂絕壓維持在相似數(shù)值下操作，問此時真空表讀數(shù)應(yīng)為多少kPa?

解：設(shè)此時真空表讀數(shù)應(yīng)為xkPa

由題意知：

真空度+絕壓二大氣壓

絕壓二大氣壓-真空度=100-90=1()(kPa)

10=87-x

x=77(kPa)

答：此時真空表讀數(shù)應(yīng)為77kPa。

6.用一般U形管壓差計測量原油通過孔板時的壓降，指示液為汞，原油H勺密度為

860kg/m3,壓差計上測得U勺讀數(shù)為18.7cm。計算原油通過孔板時的壓強降，kPa(汞的

密度可取為13600kg/m3)。

解：由題意知:

Pi+0.86X9.81XO.187=P2+13.6X9.81X0.187

Z1P=(13.6-0.86)X9.81X0.187

/P=23.37(kPa)

答：原油通過孔板時均壓強降為23.37(kPa)

7.一敞口燒杯底部有一層深度為51mm的常溫水，水面上方有深度為120mm的J油層，大氣

壓強為745mmHg柱，溫度為30℃,已知油的密度為820kg/m3,。試求燒杯底部所受的絕

對壓強,kPa.

解:由題意知:

P總=P水+P油+Po

=(1000X9.8X0.051)/1000+(820X9.8X0.12)/1000+(745/760)X101.3

=0.4998+0.96+99.3

=100.75(kPa)

答：燒杯底部所受的絕對壓強為10().75kPa。

8.雙液柱微差計用來測量氣體導(dǎo)管中某截面上的壓強。壓差計的一側(cè)與導(dǎo)管測點相連，

另一側(cè)敞口。已知大氣壓強為750mmHg,指示液為水和輕油，它們的密度分別為1000

kg/m3和860kg/m3,壓差計讀數(shù)為150mm。試求被測氣體導(dǎo)管截面上的絕對壓強，

kPa。

解：設(shè)被測氣體導(dǎo)管截面上口勺絕對壓強為PikPa

由題意知：

P1+860X9.81XC.15=Pa+l(K)0X9.81X0.15

PI=7504-760X1C1.3+(1000-860)X9.81X0.154-1000

Pi=99.967+0.206

Pi=100.2(kPa)

答：被測氣體導(dǎo)管截面上的絕對壓強為100.2kPa。

9.試計算壓強為99kPa,溫度為90℃時苯(A)-甲苯(B)物系平衡時，苯與甲苯在液相

和汽相中的構(gòu)成。已知t=90℃時，P°A=135.5kPa,P°B=54kPa。

解：由式x=(P-P°B)/(P°A-P°B)和產(chǎn)(P°A/P)XX計算苯在液相和汽相中的I構(gòu)成:

xA=(P-P°B)/(P°A-P°B)=(99-54)/(135.5-54)=0.552

yA=(P°A/P)XXA=0.756

由于是雙組分物系，故甲苯的液相和汽相構(gòu)成為：

XB=1-XA=1-0.552=0.448

YB=1-YA=1-0.756=0.244

答：略

10.將5000?^^含乙醇15%(摩爾百分?jǐn)?shù)，下同)和水85%的混合液在常壓持續(xù)精儲塔中分

離。規(guī)定傭出液中含乙醇82%,釜液含乙醇不高于0.04%,求儲出液、釜液的流量及塔

頂易揮發(fā)組分采出率。

解:乙醉的分子式為CaHsOH,千摩爾質(zhì)量為46kg/kmol；水歐)千摩爾質(zhì)量為

18kg/kmolo

原料液的平均千摩爾質(zhì)量為：

MF=XFMA+(1-XF；MB=0.15X46+0.85X18=22.2kg/kmol

F=5000-r22.2=225.2kmol/h

由式D/F=(xF-XW)/(xD-xw)求出采出率：

D/F=(xF-xw)/(XD-XW)=(0.15-0.0004)/(0.82-0.0004)=0.183

由上式求出塔頂馀出液量為

D=0.183F=41.1kmol/h

W=F-D=184.ikmol/h

答：略

11.持續(xù)精儲塔的操作線方程如下：

精儲段：y=0.75x+0.205

提儲段：y=1.25x-0.020

試求泡點進(jìn)料時，原料液、鐳出液、釜液構(gòu)成及回流比。

解:由題意知：泡點進(jìn)料，q=1,xF=x

聯(lián)解上述方程得：0.5x=0.225

x=0.45即：XF=0.45

由精儲段操作線方程知：xD=yD

XD=0.75XD+0.205

0.25XD=0.205

XD=0.82

由提馀段操作線方程知：xw=yw

xw=1.25xw-0.020

0.25xw=0.020

xw=0.08

由XD/(R+1)=0.205

得：R=3

答：略

12、某裝置進(jìn)料量為180n3/h,裝置負(fù)荷率為90%,則進(jìn)料量是多少？

解：設(shè)計負(fù)荷=裝置進(jìn)料量/裝置負(fù)荷率=180/0.90=200(m3/h)

答：裝置設(shè)計負(fù)荷為2Q0m3/h

13、某裝置設(shè)計進(jìn)料量為180m3/h,目前裝置運行的負(fù)荷率為90%,則進(jìn)料展是多少？

解：裝置進(jìn)料量=設(shè)計進(jìn)料量X負(fù)荷率=180X90%=162m3/h

答：裝置進(jìn)料量為162m3/h

14、某裝置5月份停工12h,求5月份該裝置的動工率是多少？

解：動工率=動工時間;當(dāng)月小時數(shù)X10數(shù)=744-12/744X100樂98.39%

答：5月份該裝置日勺均工率是98.39機

乙苯反應(yīng)應(yīng)會

一、單項選擇

1.來自各火炬放空點的放空氣體，由界內(nèi)火炬總管匯集后，進(jìn)入（），分液后，氣相

排放至界外火炬系統(tǒng)，液相經(jīng)排放管線排放至（）。

（A）放空分液罐工藝污水搜集罐（D121）（B）工藝污水搜集罐放空分液罐

（C）放空分液罐工藝凝液擴(kuò)容器（1）119）（D）工藝凝液擴(kuò)容器放空分液罐

答案：（A）

2.正常生產(chǎn)時，供應(yīng)乙苯單元的氮氣重要用于（）.

（A）管線吹掃（B）塔器氣密

（C）機泵密封（D）催化劑活化

答案：（C）

3.燃化反應(yīng)為氣相減分子反應(yīng)，（）壓力有助于燃化反應(yīng)的進(jìn)行。

（A）提高（B）減少

（C）維持（D）不確定

答案：（A）

4.燃化反應(yīng)為（）反應(yīng),（）溫度有助于烽化反應(yīng)的進(jìn)行。

（A）放熱減少（B）吸熱提高

（C）放熱提高（D）吸熱減少

答案：（B）

5.乙荒單元緊急停工時，最重要的工作是（）。

（A）切斷燃化反應(yīng)器催化干氣CB）將催化干氣并入燃料氣管網(wǎng)

（C）將燃化反應(yīng)器切出（D）保護(hù)好燃化反應(yīng)器的J催化劑

答案：（D）

6.反燃化反應(yīng)器出料中，二乙苯含量高的原因有也許是（）。

（A）反應(yīng)壓力高（B）循環(huán)苯加入量大

（C）反應(yīng)溫度低（D）進(jìn)料二乙苯含量低

答案：（C）

7.烽化反應(yīng)產(chǎn)物中，丙米含量高的重要原因是（）。

（A）原料干氣中丙烯含量高（B）脫后干氣中丙烯含量高

（C）反應(yīng)溫度高（D）反應(yīng)壓力高

答案：（B）

8.尾氣吸取塔頂氣中日勺乙烯含量高，原因有也許是（）

（A）尾氣吸取塔頂溫度高（B）尾氣吸取塔底溫度高

（C）尾氣吸取塔壓力高（0）炫化反應(yīng)效果不好

答案：（D）

二、多選

1.循環(huán)苯塔的進(jìn)料重要有（）O

（A）E-112集液包（B）反燃化反應(yīng)產(chǎn)物

（C）新鮮苯及脫非芳塔釜料（D）C-103塔釜液

答案：（A）、（B）、（C）、（0）

2.反應(yīng)器催化干氣的投入或切出應(yīng)在有苯的I狀況下進(jìn)行，即（）。

（A）先進(jìn)苯、后進(jìn)干氣（B）先停干氣、后停苯

（C）干氣和苯同步投入（D）干氣和苯同步切出

答案：（A）、（B）

3.乙苯單元緊急停工時，重要的工作有（）等。

（A）切斷燃化反應(yīng)器催化干氣，將催化干氣并入燃料氣管網(wǎng)

（B）將燒化反應(yīng)器、反燒化反應(yīng)器切出

（C）停乙苯單元三臺加熱爐

（D）親密關(guān)注各塔工藝參數(shù)，防止設(shè)備超溫、超壓

答案：（A）、（B）、（C）、（D）

4.反燒化反應(yīng)器出料中，二乙苯含量高的原因有也許是（）.

（A）反應(yīng)壓力高（B）循環(huán)苯加入量小

（C）反應(yīng)溫度低（D）進(jìn)料二乙苯含量高

答案：（B）、（C）、（I））

三、判斷

1.燃化反應(yīng)器催化劑在投用前必須對催化劑進(jìn)行活化，重要目H勺是除去催化劑的）粉塵。

答案：X

對的答案：燒化反應(yīng)器催化劑在投用前必須對催化劑進(jìn)行活化，重要目的是除去影響催化

劑活性W、J物質(zhì)。

2.乙烯轉(zhuǎn)化率偏低時，為了保證乙烯的轉(zhuǎn)化率，盡量維持反應(yīng)器較高的反應(yīng)溫度。

答案：X

對?的答案：乙烯轉(zhuǎn)化率偏低時，在保證乙烯轉(zhuǎn)化率的狀況下，盡顯維持反應(yīng)器較低的反應(yīng)

溫度。

3.反燃化反應(yīng)器投料時，反應(yīng)器壓力不得低于3.0MPa,床層溫度不得低于150C。

答案：X

對H勺答案：反煌化反應(yīng)器投料時，反應(yīng)器壓力不得低于3.0MPa,床層溫度不得低于

200℃o

單項選擇題

4.提高燃化反應(yīng)日勺苯烯比有助于烽化反應(yīng)的進(jìn)行，為此，我們不需要考慮循環(huán)苯加入量的

大小。

答案：X

對■口勺答案：提高燃化反應(yīng)的米烯比有助于燃化反應(yīng)的進(jìn)行，高的苯烯比將影響裝置H勺能

耗，為此，我們要選擇合適的苯烯比。

四、簡答

I.怎樣控制催化劑床層出口溫度？

答：由于?；磻?yīng)是強放熱反應(yīng)，反應(yīng)器一?四段床層的J熱出料被用來預(yù)熱下一段冷

干氣進(jìn)料；而過量的苯亦可撤走大量反應(yīng)熱，從而減少燃化反應(yīng)器的溫度。反應(yīng)器各

段床層H勺出口溫度串級控制該段床層干氣進(jìn)料量，反應(yīng)溫度偏高