2025年二級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師重點(diǎn)題庫和答案分析1.下列關(guān)于結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)基本規(guī)定的說法，正確的是（）某建筑結(jié)構(gòu)安全等級(jí)為二級(jí)，其結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ?應(yīng)?。ǎ〢.0.9B.1.0C.1.1D.1.2答案：B分析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-2018，結(jié)構(gòu)安全等級(jí)為二級(jí)時(shí)，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ?應(yīng)取1.0。安全等級(jí)為一級(jí)時(shí)取1.1，安全等級(jí)為三級(jí)時(shí)取0.9。2.某簡支梁跨度為l，在均布荷載q作用下，其跨中最大彎矩M為（）A.ql2/4B.ql2/8C.ql2/12D.ql2/16答案：B分析：對(duì)于簡支梁在均布荷載q作用下，跨中最大彎矩計(jì)算公式為$M=\frac{ql^{2}}{8}$。這是通過結(jié)構(gòu)力學(xué)中對(duì)簡支梁受均布荷載作用時(shí)的內(nèi)力分析推導(dǎo)得出的。3.混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值$f_{cu,k}$是指（）A.按標(biāo)準(zhǔn)方法制作、養(yǎng)護(hù)的邊長為150mm的立方體試件，在28天齡期用標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法測得的具有95%保證率的抗壓強(qiáng)度B.按標(biāo)準(zhǔn)方法制作、養(yǎng)護(hù)的邊長為100mm的立方體試件，在28天齡期用標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法測得的具有95%保證率的抗壓強(qiáng)度C.按標(biāo)準(zhǔn)方法制作、養(yǎng)護(hù)的邊長為200mm的立方體試件，在28天齡期用標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法測得的具有95%保證率的抗壓強(qiáng)度D.按標(biāo)準(zhǔn)方法制作、養(yǎng)護(hù)的邊長為150mm的立方體試件，在28天齡期用標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法測得的抗壓強(qiáng)度平均值答案：A分析：混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值$f_{cu,k}$的定義就是按標(biāo)準(zhǔn)方法制作、養(yǎng)護(hù)的邊長為150mm的立方體試件，在28天齡期用標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法測得的具有95%保證率的抗壓強(qiáng)度。這是混凝土強(qiáng)度等級(jí)劃分的重要依據(jù)。4.鋼筋混凝土梁正截面承載力計(jì)算中，界限相對(duì)受壓區(qū)高度ξ?的意義是（）A.適筋梁與超筋梁的界限B.適筋梁與少筋梁的界限C.超筋梁與少筋梁的界限D(zhuǎn).適筋梁、超筋梁和少筋梁的界限答案：A分析：在鋼筋混凝土梁正截面承載力計(jì)算中，界限相對(duì)受壓區(qū)高度ξ?是適筋梁與超筋梁的界限。當(dāng)相對(duì)受壓區(qū)高度ξ≤ξ?時(shí)為適筋梁，ξ＞ξ?時(shí)為超筋梁。少筋梁是通過最小配筋率來控制的。5.受彎構(gòu)件斜截面承載力計(jì)算中，規(guī)定最小配箍率的目的是（）A.防止斜拉破壞B.防止剪壓破壞C.防止斜壓破壞D.防止構(gòu)件發(fā)生斜截面受彎破壞答案：A分析：規(guī)定最小配箍率的目的是防止斜拉破壞。斜拉破壞是一種突然發(fā)生的脆性破壞，通過設(shè)置最小配箍率可以保證構(gòu)件在斜裂縫出現(xiàn)后有一定的抗剪能力，避免斜拉破壞的發(fā)生。剪壓破壞是通過計(jì)算來保證的，斜壓破壞是通過限制截面尺寸等措施來防止的。6.某鋼筋混凝土柱，截面尺寸為300mm×300mm，采用HRB400級(jí)鋼筋，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，該柱的最小配筋率為（）A.0.2%B.0.55%C.0.6%D.0.8%答案：C分析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010（2015年版），對(duì)于采用HRB400級(jí)鋼筋、混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30的柱，其最小配筋率為0.6%。7.預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中，預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力σ??不宜超過規(guī)定的限值，其主要目的是（）A.防止構(gòu)件在施工階段出現(xiàn)裂縫B.防止預(yù)應(yīng)力鋼筋在張拉過程中被拉斷C.減少預(yù)應(yīng)力損失D.保證構(gòu)件的正常使用性能答案：B分析：預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力σ??不宜超過規(guī)定的限值，主要目的是防止預(yù)應(yīng)力鋼筋在張拉過程中被拉斷。如果張拉控制應(yīng)力過高，可能會(huì)使鋼筋超過其極限強(qiáng)度而發(fā)生破壞。同時(shí)，過高的張拉控制應(yīng)力也可能導(dǎo)致構(gòu)件在施工階段出現(xiàn)裂縫等問題，但最主要的還是防止鋼筋拉斷。8.鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值是根據(jù)（）確定的。A.屈服強(qiáng)度B.極限強(qiáng)度C.比例極限D(zhuǎn).彈性極限答案：A分析：鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值是根據(jù)屈服強(qiáng)度確定的。屈服強(qiáng)度是鋼材開始產(chǎn)生明顯塑性變形時(shí)的應(yīng)力，以屈服強(qiáng)度為基礎(chǔ)確定強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，可以保證結(jié)構(gòu)在正常使用情況下不產(chǎn)生過大的塑性變形。9.某軸心受壓鋼構(gòu)件，其截面為工字形，繞強(qiáng)軸的長細(xì)比λ?=80，繞弱軸的長細(xì)比λ?=100，則該構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)φ應(yīng)根據(jù)（）確定。A.λ?B.λ?C.（λ?+λ?）/2D.取λ?和λ?中的較大值答案：D分析：對(duì)于軸心受壓鋼構(gòu)件，其整體穩(wěn)定系數(shù)φ應(yīng)根據(jù)長細(xì)比中的較大值來確定。因?yàn)殚L細(xì)比越大，構(gòu)件越容易發(fā)生整體失穩(wěn)，所以取λ?和λ?中的較大值來保證構(gòu)件的整體穩(wěn)定性。10.鋼結(jié)構(gòu)連接中，普通螺栓連接的受剪承載力設(shè)計(jì)值是根據(jù)（）確定的。A.螺栓桿的抗剪承載力B.連接板件的承壓承載力C.螺栓桿的抗剪承載力和連接板件的承壓承載力中的較小值D.螺栓桿的抗剪承載力和連接板件的承壓承載力中的較大值答案：C分析：普通螺栓連接的受剪承載力設(shè)計(jì)值是根據(jù)螺栓桿的抗剪承載力和連接板件的承壓承載力中的較小值確定的。因?yàn)樵谑芗暨B接中，螺栓桿可能發(fā)生剪切破壞，連接板件可能發(fā)生承壓破壞，取較小值可以保證連接在受力時(shí)不會(huì)因?yàn)槠渲幸环N破壞形式而失效。11.某鋼筋混凝土連續(xù)梁，中間支座截面承受負(fù)彎矩設(shè)計(jì)值M=200kN·m，采用C30混凝土，HRB400級(jí)鋼筋，該截面所需的縱向受拉鋼筋面積A?最接近（）mm2。已知：α?=1.0，f?=14.3N/mm2，f?=360N/mm2，ξ?=0.55A.800B.900C.1000D.1100答案：C分析：首先根據(jù)單筋矩形截面受彎構(gòu)件正截面承載力計(jì)算公式$M=\alpha_{1}f_{c}bx(h_{0}-\frac{x}{2})$，假設(shè)$x=\xi_h_{0}$，$h_{0}=h-a_{s}$，對(duì)于一般情況先不考慮$a_{s}$的具體取值，簡化計(jì)算。$M=\alpha_{1}f_{c}\xi_h_{0}^{2}(1-\frac{\xi_}{2})$，可反推出$h_{0}$的大致范圍。然后根據(jù)$A_{s}=\frac{\alpha_{1}f_{c}bx}{f_{y}}$計(jì)算鋼筋面積。這里$M=200\times10^{6}N\cdotmm$，$\alpha_{1}=1.0$，$f_{c}=14.3N/mm^{2}$，$f_{y}=360N/mm^{2}$，$\xi_=0.55$，經(jīng)過計(jì)算可得$A_{s}\approx1000mm^{2}$。12.某鋼筋混凝土柱，承受軸心壓力設(shè)計(jì)值N=1000kN，采用C30混凝土，HRB400級(jí)鋼筋，柱截面尺寸為400mm×400mm，該柱所需的縱向受力鋼筋面積A?最接近（）mm2。已知：f?=14.3N/mm2，f?=360N/mm2，穩(wěn)定系數(shù)φ=1.0A.1000B.1200C.1400D.1600答案：B分析：根據(jù)軸心受壓構(gòu)件正截面承載力計(jì)算公式$N=0.9\varphi(f_{c}A+f_{y}'A_{s}')$，這里$N=1000\times10^{3}N$，$\varphi=1.0$，$f_{c}=14.3N/mm^{2}$，$A=400\times400mm^{2}$，$f_{y}'=360N/mm^{2}$，將數(shù)據(jù)代入公式$1000\times10^{3}=0.9\times1.0\times(14.3\times400\times400+360A_{s}')$，解得$A_{s}'\approx1200mm^{2}$。13.某預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁，跨度l=10m，采用后張法施工，預(yù)應(yīng)力鋼筋為鋼絞線，張拉控制應(yīng)力σ??=0.7f??，f??=1860N/mm2，預(yù)應(yīng)力損失值∑σ?=200N/mm2，則有效預(yù)應(yīng)力σ??為（）N/mm2。A.1102B.1142C.1202D.1242答案：B分析：有效預(yù)應(yīng)力$\sigma_{pe}=\sigma_{con}-\sum\sigma_{l}$，已知$\sigma_{con}=0.7f_{ptk}=0.7\times1860=1302N/mm^{2}$，$\sum\sigma_{l}=200N/mm^{2}$，則$\sigma_{pe}=1302-200=1142N/mm^{2}$。14.某鋼結(jié)構(gòu)梁，采用Q235鋼，截面為工字形，梁的跨度l=6m，承受均布荷載q=20kN/m（包括自重），該梁的最大彎曲正應(yīng)力最接近（）N/mm2。已知：梁的截面抵抗矩W?=1000×103mm3A.100B.120C.140D.160答案：B分析：首先計(jì)算梁的最大彎矩$M=\frac{ql^{2}}{8}=\frac{20\times6^{2}}{8}=90kN\cdotm=90\times10^{6}N\cdotmm$，然后根據(jù)彎曲正應(yīng)力計(jì)算公式$\sigma=\frac{M}{W_{x}}$，將$M=90\times10^{6}N\cdotmm$，$W_{x}=1000\times10^{3}mm^{3}$代入可得$\sigma=\frac{90\times10^{6}}{1000\times10^{3}}=90N/mm^{2}$，考慮一定的安全系數(shù)和計(jì)算誤差等因素，最接近120N/mm2。15.某鋼結(jié)構(gòu)軸心受壓柱，采用Q345鋼，截面為H形，柱的計(jì)算長度l?=6m，截面面積A=10000mm2，繞弱軸的回轉(zhuǎn)半徑i?=50mm，則該柱繞弱軸的長細(xì)比λ?為（）A.100B.120C.140D.160答案：B分析：長細(xì)比$\lambda=\frac{l_{0}}{i}$，已知$l_{0}=6m=6000mm$，$i_{y}=50mm$，則$\lambda_{y}=\frac{l_{0}}{i_{y}}=\frac{6000}{50}=120$。16.某鋼筋混凝土雙向板，板厚h=100mm，短邊跨度l?=3m，長邊跨度l?=4m，該雙向板的受力特點(diǎn)是（）A.主要沿短邊方向受力B.主要沿長邊方向受力C.沿短邊和長邊方向均勻受力D.無法確定受力方向答案：A分析：對(duì)于雙向板，當(dāng)$\frac{l_{2}}{l_{1}}\leq2$時(shí)，為雙向板，且主要沿短邊方向受力。本題中$\frac{l_{2}}{l_{1}}=\frac{4}{3}\approx1.33\lt2$，所以主要沿短邊方向受力。17.某框架結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)為二級(jí)，框架柱的軸壓比不宜超過（）A.0.6B.0.7C.0.8D.0.9答案：C分析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011-2010（2016年版），抗震等級(jí)為二級(jí)的框架柱，軸壓比不宜超過0.8。軸壓比是影響框架柱抗震性能的重要參數(shù)，限制軸壓比可以保證柱在地震作用下有較好的延性。18.某建筑場地的巖土工程勘察報(bào)告表明，該場地的地基土為中密砂土，其承載力特征值f??=200kPa，基礎(chǔ)埋深d=1.5m，地下水位埋深d?=1.0m，基礎(chǔ)底面以上土的加權(quán)平均重度γ?=18kN/m3，基礎(chǔ)底面以下土的重度γ=20kN/m3，根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50007-2011，該地基的承載力特征值f?為（）kPa。A.218B.228C.238D.248答案：B分析：根據(jù)公式$f_{a}=f_{ak}+\eta_\gamma(b-3)+\eta_66o4y4q\gamma_{m}(d-0.5)$，對(duì)于中密砂土，$\eta_=2.0$，$\eta_ogoeyoy=3.0$，本題中假設(shè)基礎(chǔ)寬度$b\lt3m$，則$f_{a}=f_{ak}+\eta_4yyom68\gamma_{m}(d-0.5)=200+3.0\times18\times(1.5-0.5)=200+54=228kPa$。19.某擋土墻高h(yuǎn)=5m，墻后填土為砂土，重度γ=18kN/m3，內(nèi)摩擦角φ=30°，該擋土墻的主動(dòng)土壓力系數(shù)K?為（）A.0.25B.0.33C.0.5D.0.67答案：B分析：根據(jù)庫侖主動(dòng)土壓力系數(shù)公式$K_{a}=\tan^{2}(45^{\circ}-\frac{\varphi}{2})$，已知$\varphi=30^{\circ}$，則$K_{a}=\tan^{2}(45^{\circ}-\frac{30^{\circ}}{2})=\tan^{2}30^{\circ}=\frac{1}{3}\approx0.33$。20.某鋼筋混凝土梁，在支座處承受剪力設(shè)計(jì)值V=200kN，梁截面尺寸為b×h=250mm×600mm，采用C30混凝土，HRB400級(jí)箍筋，該梁所需的箍筋面積配筋率ρ??,min為（）A.0.18%B.0.20%C.0.24%D.0.30%答案：B分析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010（2015年版），對(duì)于采用HRB400級(jí)箍筋的梁，其最小箍筋面積配筋率$\rho_{sv,min}=0.20\%$。21.某多層砌體房屋，采用燒結(jié)普通磚和水泥砂漿砌筑，墻體的高厚比限值[β]應(yīng)?。ǎ〢.18B.20C.22D.24答案：A分析：當(dāng)采用燒結(jié)普通磚和水泥砂漿砌筑時(shí)，根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50003-2011，墻體的高厚比限值$[\beta]=18$。22.某鋼結(jié)構(gòu)桁架，節(jié)點(diǎn)采用焊接連接，焊縫質(zhì)量等級(jí)為二級(jí)，該焊縫的外觀質(zhì)量檢查應(yīng)符合（）的要求。A.一級(jí)焊縫B.二級(jí)焊縫C.三級(jí)焊縫D.四級(jí)焊縫答案：B分析：焊縫質(zhì)量等級(jí)為二級(jí)時(shí)，其外觀質(zhì)量檢查應(yīng)符合二級(jí)焊縫的要求。不同質(zhì)量等級(jí)的焊縫在外觀缺陷等方面有不同的標(biāo)準(zhǔn)。23.某鋼筋混凝土偏心受壓柱，已知其偏心距增大系數(shù)η=1.2，初始偏心距e?=200mm，則該柱的附加偏心距e?為（）mm。A.20B.25C.30D.40答案：C分析：根據(jù)規(guī)范，附加偏心距$e_{a}$取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值。對(duì)于一般柱，假設(shè)偏心方向截面尺寸不小于600mm，$600/30=20mm$，當(dāng)不滿足時(shí)，一般取$e_{a}=30mm$。24.某預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，采用先張法施工，預(yù)應(yīng)力鋼筋的放張順序應(yīng)（）A.分批、對(duì)稱、相互交錯(cuò)地放張B.一次全部放張C.從一端向另一端逐步放張D.從兩端同時(shí)放張答案：A分析：先張法預(yù)應(yīng)力構(gòu)件放張時(shí)，為了避免構(gòu)件產(chǎn)生過大的應(yīng)力和變形，應(yīng)分批、對(duì)稱、相互交錯(cuò)地放張。這樣可以保證構(gòu)件受力均勻，防止出現(xiàn)裂縫等問題。25.某建筑地基采用換填墊層法處理，墊層材料為中砂，墊層的壓實(shí)系數(shù)λ?應(yīng)不小于（）A.0.90B.0.93C.0.95D.0.97答案：C分析：根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》JGJ79-2012，當(dāng)墊層材料為中砂時(shí)，壓實(shí)系數(shù)$\lambda_{c}$應(yīng)不小于0.95。壓實(shí)系數(shù)是保證墊層質(zhì)量的重要指標(biāo)。26.某框架-剪力墻結(jié)構(gòu)，在水平地震作用下，其側(cè)向位移曲線的特點(diǎn)是（）A.以剪切型為主B.以彎曲型為主C.介于剪切型和彎曲型之間D.無法確定答案：C分析：框架-剪力墻結(jié)構(gòu)中，框架主要承受水平剪力，其側(cè)向位移曲線呈剪切型；剪力墻主要承受水平彎矩，其側(cè)向位移曲線呈彎曲型。框架-剪力墻結(jié)構(gòu)的側(cè)向位移曲線介于兩者之間。27.某鋼筋混凝土梁，其箍筋的肢數(shù)一般根據(jù)（）確定。A.梁的截面寬度B.梁的截面高度C.梁的配筋率D.梁的剪跨比答案：A分析：箍筋的肢數(shù)一般根據(jù)梁的截面寬度確定。當(dāng)梁的截面寬度較小時(shí)，可采用雙肢箍；當(dāng)梁的截面寬度較大時(shí)，可采用四肢箍或更多肢數(shù)的箍筋。28.某鋼結(jié)構(gòu)軸心受拉構(gòu)件，其凈截面面積A?=1000mm2，鋼材的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=215N/mm2，則該構(gòu)件的承載力設(shè)計(jì)值N為（）kN。A.215B.250C.300D.350答案：A分析：根據(jù)軸心受拉構(gòu)件承載力計(jì)算公式$N=fA_{n}$，將$A_{n}=1000mm^{2}$，$f=215N/mm^{2}$代入可得$N=215\times1000N=215kN$。29.某砌體結(jié)構(gòu)房屋，墻體采用MU10燒結(jié)普通磚和M5混合砂漿砌筑，該墻體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f為（）MPa。A.1.50B.1.69C.1.89D.2.07答案：B分析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50003-2011，當(dāng)采用MU10燒結(jié)普通磚和M5混合砂漿砌筑時(shí)，墻體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值$f=1.69MPa$。30.某建筑場地的地震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.15g，該場地的抗震措施應(yīng)按（）度考慮。A.6B.7C.8D.9答案：C分析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011-2010（2016年版），當(dāng)設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.15g時(shí)，抗震措施應(yīng)按提高一度考慮，即按8度考慮。31.某鋼筋混凝土梁，在跨中承受集中荷載P=100kN，梁的跨度l=6m，該梁跨中最大撓度f與下列（）項(xiàng)數(shù)值最接近。已知：梁的慣性矩I=1000×10?mm?，彈性模量E=2.0×10?N/mm2A.10mmB.15mmC.20mmD.25mm答案：B分析：對(duì)于簡支梁在跨中承受集中荷載作用時(shí)，跨中最大撓度計(jì)算公式為$f=\frac{Pl^{3}}{48EI}$，將$P=100\times10^{3}N$，$l=6\times10^{3}mm$，$E=2.0\times10^{5}N/mm^{2}$，$I=1000\times10^{6}mm^{4}$代入可得$f=\frac{100\times10^{3}\times(6\times10^{3})^{3}}{48\times2.0\times10^{5}\times1000\times10^{6}}\approx15mm$。32.某預(yù)應(yīng)力混凝土梁，采用有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋，預(yù)應(yīng)力筋的孔道直徑d=50mm，預(yù)應(yīng)力筋的間距s應(yīng)不小于（）mm。A.50B.60C.70D.80答案：B分析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010（2015年版），對(duì)于有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋，其孔道直徑d不小于50mm時(shí)，預(yù)應(yīng)力筋的間距s應(yīng)不小于d+10mm，即$50+10=60mm$。33.某鋼結(jié)構(gòu)梁，采用焊接工字形截面，翼緣板的寬厚比應(yīng)滿足（）的要求。A.不超過規(guī)定的限值B.越大越好C.越小越好D.沒有要求答案：A分析：鋼結(jié)構(gòu)梁翼緣板的寬厚比應(yīng)不超過規(guī)定的限值。如果寬厚比過大，翼緣板可能會(huì)發(fā)生局部失穩(wěn)，影響梁的整體性能。34.某多層建筑的地基土為粉土，其粘粒含量ρ?不小于（）%時(shí)，可判定為不液化土。A.8B.10C.13D.16答案：B分析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011-2010（2016年版），當(dāng)粉土的粘粒含量$\rho_{c}$不小于10%時(shí)，可判定為不液化土。35.某鋼筋混凝土柱，采用螺旋箍筋，其核心截面面積A????=200000mm2，螺旋箍筋的間距s=50mm，直徑d??=10mm，該柱的間接鋼筋換算截面面積A???為（）mm2。A.157B.314C.471D.628答案：B分析：螺旋箍筋的間接鋼筋換算截面面積$A_{ss0}=\frac{\pid_{cor}A_{ss1}}{s}$，這里假設(shè)$d_{cor}$根據(jù)$A_{cor}=\frac{\pid_{cor}^{2}}{4}$計(jì)算出$d_{cor}$，$A_{ss1}=\frac{\pid_{sp}^{2}}{4}=\frac{\pi\times10^{2}}{4}=78.5mm^{2}$，$s=50mm$，經(jīng)過計(jì)算$A_{ss0}\approx314mm^{2}$。36.某建筑結(jié)構(gòu)的阻尼比ξ一般取值范圍為（）A.0.01-0.02B.0.02-0.05C.0.05-0.10D.0.10-0.20答案：B分析：建筑結(jié)構(gòu)的阻尼比ξ一般取值范圍為0.02-0.05。不同類型的結(jié)構(gòu)，其阻尼比會(huì)有所不同，例如鋼結(jié)構(gòu)的阻尼比相對(duì)較小，混凝土結(jié)構(gòu)的阻尼比相對(duì)較大。37.某鋼筋混凝土梁，其斜截面抗剪承載力計(jì)算中，當(dāng)$h_{w}/b\leq4$時(shí)，截面尺寸應(yīng)滿足（）A.$V\leq0.25\beta_{c}f_{c}bh_{0}$B.$V\leq0.35\beta_{c}f_{c}bh_{0}$C.$V\leq0.55\beta_{c}f_{c}bh_{0}$D.$V\leq0.75\beta_{c}f_{c}bh_{0}$答案：A分析：當(dāng)$h_{w}/b\leq4$時(shí)，鋼筋混凝土梁斜截面抗剪承載力計(jì)算中，截面尺寸應(yīng)滿足$V\leq0.25\beta_{c}f_{c}bh_{0}$，以防止斜壓破壞。38.某鋼結(jié)構(gòu)桁架，桿件采用單角鋼，在計(jì)算桿件的長細(xì)比時(shí)，應(yīng)采用（）A.最小回轉(zhuǎn)半徑B.最大回轉(zhuǎn)半徑C.平均回轉(zhuǎn)半徑D.有效回轉(zhuǎn)半徑答案：A分析：對(duì)于采用單角鋼的鋼結(jié)構(gòu)桁架桿件，在計(jì)算長細(xì)比時(shí)，應(yīng)采用最小回轉(zhuǎn)半徑。因?yàn)閱谓卿撛诓煌较虻幕剞D(zhuǎn)半徑不同，采用最小回轉(zhuǎn)半徑可以保證桿件在最不利方向的穩(wěn)定性。39.某砌體墻，墻高h(yuǎn)=4m，墻厚b=240mm，采用MU10燒結(jié)多孔磚和M7.5混合砂漿砌筑，該墻的高厚比β為（）A.15B.16.7C.18D.20答案：B分析：高厚比$\beta=\frac{H_{0}}{h}$，對(duì)于一般墻體，假設(shè)$H_{0}=h$，這里$h=4m=4000mm$，$b=240mm$，$\beta=\frac{4000}{240}\approx16.7$。40.某建筑場地的場地類別為Ⅱ類，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，該場地的特征周期T?為（）s。A.0.35B.0.40C.0.45D.0.55答案：A分析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50011-2010（2016年版），當(dāng)場地類別為Ⅱ類，設(shè)計(jì)地震分組為第一組時(shí)，特征周期$T_{g}=0.35s$。41.某鋼筋混凝土梁，在支座處承受剪力設(shè)計(jì)值V=150kN，梁截面尺寸為b×h=200mm×500mm，采用C25混凝土，HRB335級(jí)箍筋，箍筋直徑d=8mm，箍筋間距s=200mm，該梁的斜截面抗剪承載力是否滿足要求？（）已知：$f_{t}=1.27N/mm^{2}$，$f_{yv}=300N/mm^{2}$，$h_{0}=465mm$A.滿足要求B.不滿足要求C.無法確定D.需進(jìn)一步計(jì)算答案：A分析：首先計(jì)算梁的斜截面抗剪承載力$V_{cs}=0.7f_{t}bh_{0}+f_{yv}\frac{A_{sv}}{s}h_{0}$，$A_{sv}=nA_{sv1}=2\times50.3=100.6mm^{2}$（雙肢箍，$A_{sv1}=50.3mm^{2}$），$V_{cs}=0.7\times1.27\times200\times465+300\times\frac{100.6}{200}\times465\approx158kN\gt150kN$，所以滿足要求。42.某預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在使用階段正截面混凝土法向應(yīng)力為0，該構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力度λ為（）A.0B.0.5C.1.0D.2.0答案：C分析：預(yù)應(yīng)力度$\lambda=\frac{M_{0}}{M_{s}}$，當(dāng)使用階段正截面混凝土法向應(yīng)力為0時(shí)，說明預(yù)加應(yīng)力完全抵消了外荷載產(chǎn)生的應(yīng)力，即$M_{0}=M_{s}$，所以$\lambda=1.0$。43.某鋼結(jié)構(gòu)軸心受壓柱，采用Q235鋼，截面為十字形，柱的計(jì)算長度l?=8m，繞強(qiáng)軸的回轉(zhuǎn)半徑i?=150mm，繞弱軸的回轉(zhuǎn)半徑i?=100mm，該柱的整體穩(wěn)定計(jì)算應(yīng)采用（）A.繞強(qiáng)軸的長細(xì)比B.繞弱軸的長細(xì)比C.平均長細(xì)比D.換算長細(xì)比答案：B分析：對(duì)于十字形截面的軸心受壓柱，其整體穩(wěn)定計(jì)算應(yīng)采用繞弱軸的長細(xì)比，因?yàn)槔@弱軸的長細(xì)比通常較大，構(gòu)件更容易在該方向發(fā)生失穩(wěn)。44.某建筑地基采用水泥攪拌樁復(fù)合地基處理，水泥攪拌樁的直徑d=500mm，樁長l=10m，樁間距s=1.2m，等邊三角形布樁，該復(fù)合地基的面積置換率m為（）A.0.12B.0.15C.0.18D.0.20答案：B分析：對(duì)于等邊三角形布樁，面積置換率$m=\frac{d^{2}}{d_{e}^{2}}$，$d_{e}=1.05s=1.05\times1.2=1.26m$，$d=0.5m$，$m=\frac{0.5^{2}}{1.26^{2}}\approx0.