基于HyperledgerFabric的物聯(lián)網(wǎng)設備可信身份認證機制研關鍵詞：暖通空調辦公樓人工智能 2 1.3空調的分類與比較 32建筑概況及參數(shù)確定 2.1夏季空調房間冷、濕負荷的計算 62.2.氣象條件 62.3冷負荷計算 82.4總冷負荷 2.5.計算過程：將每個房間的冷負荷分別計算 3送回、新風風量的計算 3.1.空調房間每人所需的新風量 3.2.根據(jù)空調房間的冷濕負荷確定送風量和送風狀態(tài) 214管徑的確定 4.1風管計算與選擇 4.2水管計算 1.1空調工作原理1.2空調系統(tǒng)的組成(1)根據(jù)空調系統(tǒng)使用的介質將空調系統(tǒng)全空空在全空調系統(tǒng)中，其用到的流體介質是空氣，常見的中央空調就是全空調系統(tǒng)。統(tǒng)一般用于輔助全空空調系統(tǒng)(王麗萍，劉思遠，2022)。為了增加其推廣的可子就是無新風的風機盤管?？諝?水系統(tǒng)：這種類型的系統(tǒng)以上兩種系統(tǒng)的結合揮了重要作用(陳明哲，何靜怡，2023)。(2)根據(jù)系統(tǒng)處理方式可進行分類為直接式和間接式空調系統(tǒng)，首先兩者在室內該系統(tǒng)較為集中，整體裝置較小(龔宇辰，丁博文，2021)。這在某種程度上顯現(xiàn)出對干后者其冷卻劑不直接降低空氣溫度.而是先降低蒸發(fā)器中的媒介流體(水),將降溫后的水通過水泵傳送至冷卻器中，該冷卻器的工作方式也是費澤楷，2021)。該方案在設計過程中充分考慮了環(huán)境因素，采用了環(huán)保材料和(3)根據(jù)空氣量進行分類，可以劃分為直流式系統(tǒng)：首先將空氣通入空調存在回風管(陳偉宸，李思茹，2022)。這種類型的系統(tǒng)雖然是高能耗的，這在其使用的空氣基本是不補充新風的情況下進行全部再循環(huán)(林煜城，唐嘉佑，2019)。與前一個系統(tǒng)相比，這在某種程度上昭示了它具有能耗低的特點，但用于酒店，劇院和其他地方的空調系統(tǒng)(李文博，王志遠，2018)。匪淺，所以反觀空調系統(tǒng)的前景還是比較理想(孫博宇，周澤楷，2021)。其后辰，2022)。2建筑概況及參數(shù)確定建筑的基本參數(shù)有：位置處于北緯30°25′,東經(jīng)135°35′,大氣壓處于標準狀態(tài)。統(tǒng)計選取的該年平均溫度為16℃左右，每層高約4米，總高96層。在夏季環(huán)境溫度較高，其平均溫度為33℃左右，溫度高時可達40°C,要求室為25℃左右，所以應當將空氣中的溫度降低8℃至15℃。另外若考慮調節(jié)濕度的功能，其應當將80%的濕度降至50%左右，50%左右的濕度為人體較為舒適的濕厚度玻璃+間隙+厚度隔熱表面導熱系(充氬)普通型單面低輻射型雙面低輻射型中空玻璃普通型普通型單面低輻射型本次畢業(yè)設計中使用的硬件設施支撐為雙層玻璃墻，其厚度為8至12m,隔2)隔熱墻的內部采用空心磚，基本由空心磚搭建墻壁(陳奇遠，趙麗萍，周昊羽，2020)。墻厚(mm)Dtw類型ⅢⅢ本設計的空心磚厚度達200mm,取熱阻R?=0.5,惰性系數(shù)D=2.6,tw為Ⅲ空調系統(tǒng)送風量和空調系統(tǒng)容量由空調房間的冷、濕負荷決定。通過制冷量消除的內部負荷通常稱為制冷負荷。制冷負荷是指空間熱量被儲存后，來自空調房間的熱量的轉化，這在一定程度上象征著該熱量主要包括太陽通過外窗傳出的熱量、滲透空氣帶入房間的熱量、人體散熱、通過圍護結構傳入房間的熱量和室內光照強度等(繆天朗，盛月華，2018)。深入剖析結果不僅能展示該設計在解決特定難題上的卓越能力，還能體現(xiàn)其在更廣泛范圍內的潛在價值和應用前景。為了降低空氣中的濕度，空調系統(tǒng)應當將空氣中的水蒸氣的含量降低，定義所需處理的水蒸氣含量為濕負荷，濕負荷的組成成分是空氣中的水分和經(jīng)過人體所以本文其后進行的濕負荷的熱力學計算應用到了環(huán)境中的物理參數(shù)及內部預定條件。本設計所選研究對象主體是迎駕貢酒實業(yè)市某一大樓一樓，對其空調系統(tǒng)進行分析，迎駕貢酒實業(yè)地區(qū)的氣候概況見表1(唐欣怡，郭琦月，2023):表1迎駕貢酒實業(yè)地區(qū)室外氣候參數(shù)[1]臺站位置球溫度(℃))夏季室外計算濕球溫度℃)(室外濕度(最熱外風速大氣壓力)年平均溫度℃(大氣透明度等級北緯東經(jīng)通風空氣調節(jié)空氣調節(jié)日平均3131○4435級查得相關資料，將室內溫度定為26℃,空氣濕度為50%。有了這兩個環(huán)境物理參數(shù)，以此為設計的初始條件，其后計算空氣制冷量，在夏季的最大制冷量計算方式如下：本設計中的隔間墻是雙面玻璃墻，厚度為8至12m,隔熱系數(shù)為0.87W/K,其它相關物理參數(shù)在前文已涉及，不再贅述(陳澤和、許凌云、鄭向星，2023)。本研究有效地將理論與實際相結合，為所研究的問題提供了穩(wěn)固的解答，并為后續(xù)研究開拓了新的探索空間和思考維度。2)雙面墻體由空心磚建起查表1得相關參數(shù)：磚體表面換熱系數(shù)aw=24.88,R=0.04019,R,8-7,0.。墻厚(mm)Dtw類型II本次畢業(yè)設計選空心磚厚度為200mm,熱阻值R。為0.46,惰性系數(shù)D為2.6,tw類型為Ⅲ型(趙宇軒，孫悅琳，2018)。外墻選用厚度δ=200mm的空心磚.β—統(tǒng)計空心磚一側空氣的溫度隨時間變化情況，變化范圍的時間為工作周期24h,計算得到溫度隨時間變化的函數(shù)，而另一側空氣平均溫度為此函數(shù)對V—變化范圍的時間為工作周期24h,計算得到溫度隨時間變化的函數(shù)，室內溫度為26℃,α?=8.72w/(m2℃)外墻空心磚總熱阻：R?=1/αw+δ/λ+1/α?=1/24.88+0.2/0.58+1/8.72內墻總熱阻：R=1/a+δ1λ+1/α?=1/8由表3.2-5得K。=2w/(m2℃)時，衰減系數(shù)v取為9.33查表11.4-8得β=0.410.60時溫差系數(shù)△t_對應的數(shù)值為14。玻璃幕墻的選用：真空墻(充氬),雙面低輻射型(1)在窗口這一設施，其內外溫差將引起冷卻載荷，對其進行計算：K—傳熱系數(shù)，根據(jù)鋼窗阻隔的材料可定為5.8w/(m2℃)(2)接受外界輻射的降溫載荷：室內有遮光系統(tǒng)時(包括窗簾):Qr=FXgXdXzJntF——導熱接觸面積Xz——室內遮陽系數(shù)；單層玻璃窗戶厚度為5mm,Xg=0.93內部有遮陽設施，在輕型房間中可以與外界交換Qr=KF△t,玻璃窗戶：K=5.8w/(m2℃),△t.=6(2)負荷溫差系數(shù)△tt-ξ接近0,△tt-ξ=5℃(3)當相鄰房間熱量升高時，傳送熱量的計算取決于空調房間內部結構(例如窗簾，隔間，地面或隔間門等)的溫差計算公式為：Q=KF(tp+△tls+tn)。twp一夏天在此調節(jié)空氣的空調系統(tǒng)該日的平均溫度，℃;△tls—當近距離空間的溫度有變化時熱量散發(fā)強度(1)由人體熱量交互計算在某時刻的冷負荷(黃志強，何偉明，2020):Qt=φnq?Xt-Tφ一集合系數(shù)；n一某一時刻人數(shù)的總和；T一計算初始時刻，點鐘；t-T一從初始時刻開始計算終點時刻，h;辦公室：φ=0.93,會堂：φ=0.89。這在一定程度上表明對于帶入計算的熱量載荷系數(shù)用來計算人體的實時熱內的時間=8,查表11.4-17:Xt-T=0.93。Qr=1000nlnoNXt-T結構，可以在散熱良好的情況下取為0.5-0.6,當熒光燈罩散熱狀況不佳，但在上部分的通風情況正常，這在某種意義上表明了通常取0.60.8;N值的選取：需要查詢《采暖空調制冷手冊》,表3.1-25指出，小型辦公室n’=12w/m2,大型辦公室n3=15w/m2。T-T=6h,在測量的連續(xù)6小時內，查表取得系數(shù)Xt-T=0.91。在此類背景下加熱裝置表面散熱在某一時刻溫度載荷系數(shù)：Qr=QCs+Qq2.3.9人體的散濕量：人體的散濕量：D=0.001φngD—一濕度揮發(fā)量，kg/h;Φ—一集合系數(shù)；n—一該時刻計算空間中人數(shù)之和；g—一對于一名成年男子來說的非表面熱量，w。查表11.4-16知：男性靜止時g=68g/h,正常工作活動時g=109g/h查表11.4-15知：φ=0.932.4總冷負荷經(jīng)相關計算得，該研究對象中總的溫度載荷如表2所示(鐘陽陽，孫萱，2020):表2迎駕貢酒實業(yè)地區(qū)某公司辦公樓一樓空調總冷負荷樓號總層數(shù)總高度總面積冷負荷新風冷負荷總冷負荷1號樓14101房間：F南幕墻=5.4×4=21.6m2西面：面積：F西墻=5.5×5.4=29.7m2F西幕墻=1.8×2.8×2=10.08m2Q南幕墻=K112房間：人體冷負荷：該房間的體積：V101=55.1×5.4=297.54m3該房間的總人數(shù)：n=0.1×55.1=5人成年人表熱冷負荷：Q101=φnq?Xt-T=0.93×5×61×0.93=263.8w常年人里冷負荷：Q10?=φnq?=0.93×5×7燈光額定功率：N101=12×55.1=661.2w照明冷負荷：Q10?=1000nlnoNXt-T=1000×0.6×0.6×661.2/1000×0.91=216.6w照明熱負荷：Q101=n(QCs+Qq)=5×(30人體的散濕量：D=0.001φng=0.001×0.102房間：外墻的面積：F南墻=6×5.4—4×5.4=10.8m2F南幕墻=4×5.4=21.6m2南墻冷負荷：Q南墻=KF△t_=2.0×10Q南幕墻=KF△t?=1.23×21.6×9=265.7此房間的面積：F102=6.5×3=19.5m2此房間的體積：V102=19.5×5.4=105.3m3此房間的人數(shù)：n=0.1×19.5=2人成年人表面冷負荷：Qo?=φnq?Xt-T=0.93×2×61×0.93=10人體潛熱冷負荷：Q12=φnq?=0.93×2×73=135.78w照明裝置的安裝功率：N102=12×19.5=234w燈光冷負荷：Q12=1000nlnoNXt-T=1000×0.6×0.6×234/10設備冷負荷：Q102=n(QCs+Qq)=2×(300×0.66成年男性濕度變化：D=0.001φng=0.001×0.93×6×109=0.20274kg/h103房間至111房間的尺寸參數(shù)相同，故計算內容和結果也相同，在此不作重復計算。外墻的面積：F幕墻=11.8×5.4=63.72m2人體冷負荷：此房間的面積：F112=5.5×10=55m2此房間的體積：V112=55×5.4=297m3此房間的總人數(shù)：n=0.1×55=5人成年男性表冷負荷：Q??=φnq?Xt-T=0.93×5×成年人里冷負荷：Q??=φnq?=0.93×5×73=339.45w燈光使用額定功率：N11=12×55=660w照明冷負荷：Q?=1000nlnoNXt-T=1000×0.6×0.6×660/1000×0.91=216.2w裝置冷負荷：Q11?=n(QCs+Qq)=5×(300×0.66+0)=990w體內散熱的濕度：D=0.001φng=0.001×0.113房間；內部結構傳熱載荷：相鄰房間的面積：F=5.4×2.9=15.66m2Q=KF(twp+△tls+tn)=1.74×15.66×(30.4-26)=310w成年男性內部載荷：此房間的面積：F113=3.2×5.5=17.6m2此房間的體積：V113=17.6×5.4=95.04m3此房間的人數(shù)：n=0.1×17.6=2人男性表冷量載荷：V113=17.6×5.4=95.04m3男性里冷量載荷：Q11?=φnq?=0.9燈光工作額定功率：N11=12×17.6=211.2w照明冷負荷：Q11?=1000nlnoNXt-T=1000×0.6×0.6×211.2/1000×0.照明冷負荷：Q113=n(QCs+Qq)=2×(300×0.66男性內部水分揮發(fā)：D=0.001φng=0.001×0.93×2×109=0.20274kg/h與換衣間相鄰空間的面積：F=(1.4+3.2)×5.4=25.92m2成年熱量載荷：Q=KF(tp+△tls+tn)=1.74×25.92×(30.4-2此房間的面積：F114=3.2×5.5=17.6m2此房間的人數(shù)：n=0.1×17.6=2人成年人表熱量載荷：Q???=φnq?Xt-T=0.93×2×61×0.93=105.5成年人里熱量載荷：Q??=φnq?=0.93×2×73=135.78w燈光工作額定功率：N??=12×17.6=211.2w照明冷載荷：Q??=1000nlnoNXt-T=1000×0.6×0.6×211.2/1000×0.91=269.2w照明冷載荷：Q?=n(QCs+Qq)=2×(300×0.66體內水分含量：D=0.001φng=0116房間；內部結構傳熱載荷：成年體內冷載荷：Q=KF(t+△tls+tn)=1.74×7.56×(30.4-26)=70.28w此房間的面積：F116=3.2×5.5=17.6m2此房間的體積：V116=17.6×5.4=95.04m3?此房間的人數(shù)：n=0.1×17.6=2人人體的顯熱冷負荷：Q11?=φnq?Xt-T=0.93×2×61×0.93=105人體潛熱冷負荷：Q11?=φnq?=0.93×2×7燈光工作的額定功率：N11?=12×17.6=211.2w燈光冷負荷：Q?1?=1000nlnoNXt-T=1000×0.6×0.6×211.2/1000×0.91=269.2w設備冷負荷：Q11?=n(QCs+Qq)=2×(300×0.66成年體內水含量：D=0.001φng=0.001×0.93×117房間：成年人體內冷載荷：Q=KF(tp+△tls+tn)=1.74×7.56×(30.4-26)=70.28w此房間的面積：F117=3.2×5.5=17.6m2此房間的體積：V117=17.6×5.4=95.04m3此房間的總人數(shù)：n=0.1×17.6=2人成年男性表熱量載荷：Q?=φnq?Xt-T=0.93×2×61×0.9成年男性里熱量載荷：Q??=φnq?=0.93×2×73=135.78w燈光工作的額定功率：N?=12×17.6=211.2w照明冷載荷：Q1?=1000nlnoNXt-T=1000×0.6×0.6×211成年男體內水含量：D=0.001φng=0.001×0.93×118房間；內部結構傳熱冷負荷：與換衣間相臨空間的面積：F=7.1×5.4=38.34m2Q=KF(tp+△tls+tn)=1.74×38.34×(30.4-26)=29人體冷負荷：此房間的面積：F118=4.8×6.1=26.23m2此房間的人數(shù)：n=0.1×26.23=3人成年男性表熱量載荷：Q?=φnq?Xt-T=0.93×3×61×0.93=158.3w成年男性表冷量載荷：Q?18=φnq?=0.93×3×73=203.67w燈光工作額定功率：N11=12×26.23=314.7w燈光冷載荷：Q?=1000nlnoNXt-T=1000×0.6×0.6×314.7/1000×0.91=103.燈光冷負荷：Q201=n(QCs+Qq)=3×(300×0.66成年男性體內水含量：D=0.001φng=0.001×0.93×3×109=0.30411kg/h121房間；窗戶接觸的面積：F西窗=1.8×0.6×4=4.32m2西面墻壁冷載荷：Q西墻=KF△t_=2.0×76.68×15=2300.4w外窗溫差空氣對流傳熱載荷：Q西窗=KF△t=5.8×1.08×4×6.9=172.8w來自外界熱源輻射帶來的熱量：Q西窗=FXgXdXzJnt=1.08×人體冷負荷：此房間的面積：F121=540+36×4+36=720m2此房間的體積：V121=720×5.4=3888m3此房間的人數(shù)：n=0.1×720=72人成年男性里熱冷負荷：Q???=φnq?=0.93×72×73=3666w燈光工作額定功率：N???=15×720=10800w照明負荷：Q???=1000nlnoNXt-T=1000×0.6×0.6×10800/1000×0.91=106照明冷負荷：Q???=n(QCs+Qq)=72×(300×0.66+0)成年男性內部體內水含量：D=0.001φng=0.001×0.93×72×109=5.47398kg/h122房間；外墻的面積：F南幕墻=11.8×5.4=63.72m2F西幕墻=7.5×5.4=40.5m2此房間的面積：F122=11.8×7.3=86.14m2此房間的體積：V122=86.14×5.4=465.16m3此房間的人數(shù)：n=0.1×86.14=9人成年男性里熱冷負荷：Q201=φnq?=0.93×9×73=2134.35w燈光工作額定功率：N?01=12×86.14=1033.7w照明負荷：Q???=1000nlnoNXt-T=1000×0.6×0.6×1033.7/成年男性體內水分含量：D=0.001φng=0.001×0.93×9×109=2855.8kg/h123房間；外邊墻的面積：F幕墻=11.8×5.4=63.72m2里邊墻壁冷負荷：Q幕墻=KF△t_=1.23×63.72×13=1018.9w此房間的面積：F123=13×11.8=153.4m2此房間的體積：V123=5.4×153.4=828.36此房間的人數(shù)：人成年男性表冷負荷：Q??=φnq?Xt-成年男性里冷負荷：Q1??=φnq?=0.93×45×73=2134.35w燈光工作額定功率：N??1=12×153.4=1840.8w照明冷負荷：Q201=1000nlnoNXt-T=1000×0.6×0.6×1840燈光內部冷負荷：Q201=n(QCs+Qq)=45×(300×0.66+成年體內水分含量：D=0.001φng=124房間；外墻的面積：F幕墻=(12-0.5)×5.4=62.1m2幕墻冷負荷：Q幕墻=KF△t_=1.23內部結構傳熱冷負荷：F=(3.1+3+3+3.1)×5.4=Q=KF(t+△tls+tn)=1.74×65.8人體冷負荷：此房間的面積：F124=66.17×5.4=330.3m2此房間的體積：V124=330.3×5.4=1783.62此房間的人數(shù)：人成年人體里熱冷負荷：Q??=φnq?=0.93×6×73=5223.24w燈光工作額定功率：N?2=15×330.3=4955w照明冷負荷：Q1?4=1000nlnoNXt-T=1000×0.6×0成年男性體內水分含量：D=0.001φng=0.001×0.93×99×109=6冷負荷及散濕量計算表外墻外窗溫差外窗內維護結構人體顯熱人體潛熱設備總負荷熱濕比一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一8一一一一一一一一一一一43一在前文中已計算有空調系統(tǒng)的房間中熱量載荷，所以可以將該空間內的消除多余熱量送出風和消除多余水分送出風的含量確定下來(吳怡彤，陳昊宇，2023)。通過嚴格遵循了科學研究的方法論原則從研究設計到數(shù)據(jù)收集、分析，每一步都力求標準化和透明化。通常來說在有空調系統(tǒng)的房間與外界交換空氣時，當輸出的流體流量大于輸入流體的流量時，即空調處于對外排風狀態(tài)(簡稱排風)。若在排風過程中，將排除室內的一部分空氣吸入室內，從這些標準可以感受到可以減少功耗，此吸入的流體為回風。當然，對于空調房間內空氣的參數(shù)，可以通過排風或回風的參數(shù)體現(xiàn)(傅成成，宋倩倩，2020)。由于送風和排風的參數(shù)不同，但是設置好參數(shù)總可以調節(jié)空調系統(tǒng)室內的熱量和濕度。這些實證結果不僅鞏固了理論體系的可信度，也為理論在實際應用中的優(yōu)化與改進提供了有力的依據(jù)，展示了理論在指導實踐中的重要作用與潛在價值。送風量的流量大小和流體中回風與外風占比所具有的特點是：1、將室內的所以在計算送出空氣流量時，從這些細節(jié)可以看出根據(jù)室內的濕度和熱量，基于熱力學原理，也可以計算出送出空氣中的物理參數(shù)，最后根據(jù)確定的物理參數(shù)確認此可以滿足室內用戶的需求一般情況下若回風中新鮮空氣占比較大或者空氣中濕度較目標值相差較大或者溫度值較目標值較大，則空調系統(tǒng)消耗的功率較大，所以設計空調系統(tǒng)時為了減小功耗，就可以減少新風比例(沈欣雅，張藝昕，2021)。在此類情境之下能夠推測出其走向但是新鮮空氣的比例不能過小，否則室內空氣質量不夠。所以根據(jù)成年人正常呼吸量和密閉空間中的總人數(shù)來調節(jié)送風量，在一些人多的地方此種算法可以大大減少消耗的功率。在公共場合如電影院、公共教室和辦公場所等，其新鮮空氣的含量應高于總流體流量的10%(姚浩宇，孫夢瑤，2022)。查詢相關數(shù)據(jù)得出：每人，辦公室的最低新鮮空氣量25m3/h.人3.2.送風量和送風狀態(tài)的確定或狀態(tài)參數(shù)(包括空氣的焓h和水分的焓d、),在h—d圖上過N點做的角系數(shù)，分析各個交點綜合考慮各因素，得出合適的送風點。依據(jù)已有成果可以個過程的時間t。,即可在8線上解得三線交點O,這點O就是需要求的送風狀態(tài)房間號空氣)(kg/kg干空氣)(kg/kg干空氣)GG”Gn房間號送風量m3h新風量m3/h(一)通用空調每小時所需的新風量：小型房間為25.0m3/(h人),較大房間為50m3/(h人)。(二)根據(jù)密閉空間的濕度和溫度等參數(shù)計算出該空間的送風量和熱力學狀8一熱量和濕度的占比(三)在室溫25℃時室內溫度允許波動1℃,查表3.1-40(藍)送風溫差(四)封閉空間的換氣次數(shù)(藍539):n=L/V次/h查表3.1-37(藍)辦公室：換氣次數(shù)36次/h會議室：510次/h(五)散流器的選擇：等領域開拓了新的探索領域。在這種特定情境下顯而易見根據(jù)其外形可以分為：球形、矩形和三角形等?，F(xiàn)在市面上常見的散流器為盤形散流器、直線式散流器、散流器特點、技術參數(shù)和應用領域：1.三維熱力常分布均勻，總體高度為0.5~1m。2.安裝時需要有夾層固定，按照對稱布置，為了發(fā)揮出效果，對稱軸到墻邊的距離應該大于1m。3.散流器可以用于空調系統(tǒng)中，使用后室內溫度變化在1℃左右，好一點的空調體系溫差更小。4.為了增加空氣新鮮率，應該將散流器集中安裝在下部。查表11.9-2值得：散流器可提供的空氣速度為25m/s。為了減少震動和噪聲，在這種條件下可以推斷出其風流動速度不能超過最大值，查表11.9-8知小型空間內最大風速為5-6m/s(周怡萱，孫雅琪，2020)。散流器選型可查表11.9-7圓形散流器。(六)風機盤管的選擇由《空氣調節(jié)設計手冊》(灰)風機盤管是空調系統(tǒng)中流體介質的通道，其硬件結構由電動機、自動控制其、管道、過濾器和組裝整體的框架等組成，在本文研究范疇內顧及到此種情況通過風機盤管的空氣可以與機組外的冷水或者熱水交換熱量，使得輸送到室內的空氣溫度達到預定的溫度，最終使得室內的溫度得到改善(王凱旋，劉雨婷，2019)。鑒于理論構想與實際執(zhí)行間的差距，本文進行了詳盡的分析與適應性調整。為了促使理論架構更緊密地貼合實際操作環(huán)境，我們不僅對理論框架實施了嚴格的推導與校驗，還深入實踐領域，通過多樣化的研究手段等，廣泛收集了行業(yè)內的第一手資料。另外一些輔助零件如過濾器，其可以改善內部空氣的質量，除去空氣中的雜質。采用風機盤管結構使得空調機組的空間大大減小，而且還能確保達到預定的空氣效果。風機盤管本便于安置及安裝；具備單獨控制的優(yōu)越性；便于調節(jié)和控制系統(tǒng)分區(qū)；噪音低，由現(xiàn)有結果可推斷出適用于酒店客房(袁剛毅，盧靜嫻，2023)。其主要缺點是：新風問題需要解決；機組安置于室內，需要與建筑等工種有效配合；風機靜壓小，不能使用高性能過濾器，所以室內空氣潔凈度不高；機組比較分散，維護成本大。這一過程不僅驗證了方案的正確性與可行性，也為后續(xù)科研提供了寶貴的參考材料。以上結果在一定程度上引證了本文先前構建的理論模型?？照{系統(tǒng)行業(yè)對該裝置還制定了相關標準，為了使得安裝在空調系統(tǒng)中的風機盤管能夠正常工作且達到良好的效果，我們應確保選擇的風機盤管達到有關規(guī)定標準，安裝在空調系統(tǒng)中應該做到平整。而且該裝置使用的原材料不應該影響空氣質量，耐熱性也要好(林馨予，陳梓辰，2020)。在一定壓強下，根據(jù)已達成的成果可推導出相關推論該裝置也應該能夠長期正常工作，對安裝好的空調系統(tǒng)我們應對其進行測試，測量其中的相關物理量如出風量和回風量。在實踐求證環(huán)節(jié)，本文精心組織了一系列分析，以驗證方案的有效性與可靠性。分析過程中，嚴格執(zhí)行了信息采集與分析流程，以保障結果的可靠性。其空氣流量和冷卻量應該至少大于要求的98%?？紤]到空提系統(tǒng)的安全性，若機組內部有液態(tài)水則容易造成電路里的短路，從這些信息中可以看出所以應該阻止在盤管的外部產(chǎn)生冷凝水在本次畢業(yè)設計中選用FP型系列(青云)風機盤管機組，其特性見下表(李怡寧，徐文潔，2020):FP型系列(青云)風機盤管機組技術特性規(guī)格型號中速W中速熱量W中速在流體管道中的設計準則是根據(jù)選定的管道原材料的種類、管道尺寸參數(shù)、管道所允許的流量和管道總體體積確保極限風速、保溫效果、保濕效果、低的額定功率和噪音大小等(蔡宇航，陳晨曦，2021)。該方案在實際應用中的表現(xiàn)也極為出色，能夠快速適應不同的應用場景和業(yè)務需求，展現(xiàn)出良好的通用性和可擴展風管系統(tǒng)設計的具體步驟為：(1)在空調系統(tǒng)的輸送至室內的流體端口，該端□的形狀尺寸和數(shù)模以及管道中空氣的流量。(2)根據(jù)出口的空間位置結合空調系統(tǒng)其它硬件的空間位置，區(qū)分出不同的功能區(qū)，設計好管道的線路。(3)對管道的流體阻力進行計算。(4)選擇電機的型號。4.1.2風管形式的確定：在流體力學中學過，運輸流體的管道形狀主要有矩形和圓形等，家用中央空調的管道一般為矩形(李明杰，黃思聰，2020)。從這些現(xiàn)象中得出矩形流體管道相比圓形管道的優(yōu)勢有：首先安裝在室內較為方便，不會因為圓形管道而浪費空間。其次矩形管道的制造工藝冷軋較為成熟，而圓形用冷軋工藝較為難制造。從這些評論中看出但是考慮到相同流量的流體通過，在矩形管道的能量損失要比圓形較多。所以綜合考慮到以上因素，在高速空調系統(tǒng)中多采用圓形風管(孫雅靜，周志遠，2017)。從上可以可以看出該方案相比于其他方案具有更好的性價比，同時在實現(xiàn)成本、資源利用以及長期維護方面也展現(xiàn)了顯著的優(yōu)勢。由于本次畢業(yè)設計的空調系統(tǒng)一般情況下，在某段持續(xù)時間空氣的流量較為少或中量，故選用矩形風管。4.1.3風管布置：在安裝風管系統(tǒng)時應綜合考慮一下因素：從這些現(xiàn)象中不難看出管道盡可能短，減少系統(tǒng)中部件的使用，減少支路數(shù)量，節(jié)約成本和降低功耗。此外，它還應該設計簡單，系統(tǒng)安全可靠，降低維修成本(許志國，馬麗娜，2017)。在空調系統(tǒng)的一次工作周期，其工作過程可表示如下：空氣被吸入空氣處理設備、經(jīng)空調系統(tǒng)處理，輸送入室內。4.1.5空氣一水系統(tǒng)空氣與水系統(tǒng)就是將密閉空間中的溫度降低或者升高，需要利用水和空氣這一流體介質，與空間交換熱量，這鮮明昭示著進而影響空間中的溫度。顧名思義該系統(tǒng)由兩個系統(tǒng)組成：風系統(tǒng)和水系統(tǒng)。4.1.6風管的計算數(shù)據(jù)風管干管選擇房間號單位摩擦阻力12345671234121234號風量(m3h)擇(mm*mm)速數(shù)數(shù)流量有效面積喉部管徑4111111111121111223463號連接風管速度管道規(guī)格(mm*A區(qū)1122334345559745894B區(qū)1G風管房間號型號在空調系統(tǒng)的運輸管道中的流體阻力應符合牛頓黏性流體定理，其阻力等于摩擦力與局部摩擦力的矢量和。這在某種程度上勾勒出當流體通過其通道時，由于流體與通道接觸的表面具有粘滯性，類比于兩固體間的摩擦力(許俊杰，馬這在一定程度上映射流體間的碰撞引起的阻力。綜上所述，管道的面積，管道表面粗糙度和流體性質和物理參數(shù)都將引起管道中流體的總阻力大小值(許志豪，馬欣怡，2019)。從上可以可以看出該方案相比于其他方案具有更好的性價比，同時在實現(xiàn)成本、資源利用以及長期維護方面也展現(xiàn)了顯著的優(yōu)勢。(1)首先根據(jù)空調系統(tǒng)的管道安裝情況畫出管道軸側圖，按照軸向順序編號，并測出風管的長度和風量。這在某方面預示了長度是沿中心線的兩截面的距離，忽略管道的形狀影響(三通、異徑管、彎頭等)。(2)考慮管道中的空氣速度，主管道內風速為710m/s,支管內風速為26m/s。若選用的風速大那么系統(tǒng)阻力會變大，能耗以及運行成本增加(許博瀚，馬欣怡，2019)。為保證研究結果的精確可靠，本研究深入考慮了研究流程中可能產(chǎn)生的各種誤差，并在研究布局、數(shù)據(jù)獲取、分析方式等多個方面采取了嚴格的控制措施。反之，風速小則風管阻力和動力消耗小，這在某種程度上展現(xiàn)但風管斷面大，施工成本高，耗材嚴重，風管也會占用過大的的空間。因此，為了選擇(3)根據(jù)空氣量和所選擇的每個管段的流量確定管的每個管段的橫截面的尺寸，綜合各摩擦因數(shù)計算總摩擦力。對于管道，這在某種程度上顯現(xiàn)出為了盡可能地促進材料的合理使用和生產(chǎn)，應該采用通風管的標準規(guī)格。在確定管道橫截面的尺寸后，計算得出總的阻力(張婷文，劉澤洋，2020)。這種深化不僅表現(xiàn)在對概念本質的精細解讀，還擴展至對其應用范圍的廣泛考察。借助對既有文獻的系統(tǒng)性回顧與實證數(shù)據(jù)的深入分析，本文進一步確立了這些核心概念在理論架構中的位置與功能，以及它們之間的互動聯(lián)系。(4)計算在管道中阻力最小的部位，尤其注意并聯(lián)時的管道。在管道內引起的碰撞電流由于尺寸偏差引起的誤差小15%,這在一定程度上預示了所以通常通過修正管道尺寸來調整偏差。如果通過調整，若校核計算得到的結果不滿足需沿程阻力計算：△pm一單位管長沿程壓力損失，Pa/m;L一管長，m。局部阻力計算：①漸縮管(矩形風管漸縮管)的阻力計算：由漸縮管的前后兩管段面積比查表知ζ值②矩形風管T形分流三通，主管道阻力計算：③矩形風管Y形對稱褲衩分流三通沿程阻力：管段1:△Pm=△pm*l管段號1456764—5管段：Al/Ao=400*250/(400*200)=1.25,0取15°-40°之間，查表知ζ=0.05,水流速度v=8.2m/s,水的密度ρ=1.213kg/m3△Pj=ξv2p/2=0.05×8.2×8.2×1.213/2=2.14Pa管段從4到5管段的速度比：v2/v1=1,查表F-5知：ζ=0,v=8.2m/s,矩形風管T形分流三通主通道阻力管段100100③矩形Y型風管，這在一定范圍內顯示了帶對稱式導流板：Al/Ao=400×250/(500×250)=0.8,查表知ξ=0.3,v=8.2m/s△Pj=ξv2p/2=0.3×8.2×8.2×1.213/2=12.234Paa×b=320×160,r=0.79m,r/b=790/1D=2ab/(a+b)=2×320×160/(320+160)=2Re=VD/v=7.4×0.21333/(320+160)=10.61×10?,v=7.4m/s查表C-38Re=1.30。則ξ=8ReV2p/2=0.169×7.4×7.4×1.213/2=0.169△Pj=ξv2p/2=0.169×7.4×7.4×1.21管段號13343536378839333348359—10管段：Al/Ao=320*200/(250*200)=1.28,θ為15°-40°之間，查表知ζ=0.05,v=8.6m/s,水的密度ρ=1.213kg/m312—13管段：A1/Ao=250*200/(250*160)=1.25,θ為15°-40°之間，查表知ζ=0.05,v=8.7m/s,水的密度p=1.213kg/m3△Pj=ξv2p/2=0.05×8.7×8.7×1.213/2=2.30矩形風管T形分流三通主通道阻力管段100100100選定新風機組型號額定熱面機組重11類2類一般空調干球度1類2類一般空調全新風一般空調全新風2受到工作條件的限制，本次畢業(yè)設計所用到的流體管道為無坡度結構，因空調系統(tǒng)中在流體變換的接口端使用了輔助構件配備了廢氣收集裝置(特殊閥的尊重和應用上，更在于通過定量分析與定性討論相結合的方式，深入挖掘了M——水的流量。M=pAv=pvπdV——水的理想流速。流速初始為1.5m/s,然后依據(jù)上式求出管道直徑d,查詢相關手冊和國家標準得實際流速V。本研究致力于打造精準的研究成果，因此在深入剖析研(1)沿程阻力水在圓形管道內的沿程阻力：h=λlpv2/2d單位管道長度的摩擦阻力(比摩阻):R,=λpv2/2d(2)局部阻力(3)設備阻力，查詢該型號對于應的參數(shù)得：新風機組取4KPa,風機盤管具體結果見附表2。1)在水的主流方向上，水平管的傾斜度不得小于千分之一，并且不允許積水，即不允許積水部位的出現(xiàn)。本研究在既有的理論框架下，構筑了此次的模型架構，無論是在資訊流動還是數(shù)據(jù)處理技巧上，均彰顯了對過往研究精髓的吸納與傳承，并在此基礎上實現(xiàn)了突破與進展。2)如果冷凝水盤在設備的負壓范圍內，則應增加水封設置，位于冷凝水盤的出口處。同時，鑒于前述分析表明水形成的密封液面高度比管道中的低水壓要3)管道材料選為塑料和鍍鋅管。4)阻止液態(tài)水形成需要在渡鋅鋼管控制時通常采用凝結控制，一般應設置絕緣層，進行保溫。同時，還要進行防結露檢測。5)為了將水蒸氣導出，應當將冷凝管的上部安裝對應的通風管。冷凝水管的公稱直徑DN是根據(jù)冷凝水流量的計算確定的，通常在1小時內產(chǎn)生約400g/kw冷卻負荷的冷凝水。在潛熱負荷的情況下，如果負荷較高，每1千克的冷卻負荷1個小時大約產(chǎn)生800g的冷凝水(陳梓萱，羅永杰，2023)。通常，根據(jù)單位冷卻負荷Q(KW),可通過以下數(shù)據(jù)估算壓縮管的公稱直在歷史與現(xiàn)實交匯處依據(jù)計算誤差<5%,所以水系統(tǒng)設計符合水利計算的同一空調系統(tǒng)所選的冷凝水管直徑為DN20(mm)送水管路的摩擦系數(shù)為40—80pa/m管道無坡度則水的流量應大于0.25m/s