預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支空心板梁橋橋梁的支座相關(guān)數(shù)據(jù)計(jì)算案例目錄TOC\o"1-3"\h\u1348預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支空心板梁橋橋梁的支座相關(guān)數(shù)據(jù)計(jì)算案例 199851.1支座的尺寸 1243221.2板式橡膠支座橡膠層總厚度驗(yàn)算 1256011.2.1從滿足剪切變形考慮 1327451.2.2受壓穩(wěn)定性驗(yàn)算 2219391.3橋梁板式橡膠支座的豎向平均壓縮變形δc,m的值的相關(guān)驗(yàn)算 264641.4驗(yàn)算板式橡膠支座加勁鋼板厚度ts 3316241.5驗(yàn)算支座的抗滑穩(wěn)定性 31.1支座的尺寸本設(shè)計(jì)采用矩形板式橡膠支座。選定平面尺寸為250mm×300mm×69mm，6層橡膠層總厚度為te=48mm，單層橡膠厚度tes=8mm；7層鋼板總厚度為21mm，單層鋼板厚度ts=3mm。所設(shè)計(jì)的支座形狀系數(shù)和抗壓彈性模量：S=E其中：Ge表示橋梁支座的剪變模量，在常溫情況下以Ge=1.0為例。以上計(jì)算結(jié)果表明，支座形狀系數(shù)S滿足5≤S=8.2≤12的條件，符合相關(guān)規(guī)定的要求。1.2板式橡膠支座橡膠層總厚度驗(yàn)算1.2.1從滿足剪切變形考慮(1)不計(jì)入制動(dòng)力時(shí)：根據(jù)當(dāng)?shù)氐臍庀筚Y料，計(jì)算溫差ΔT=36℃。由上部結(jié)構(gòu)的計(jì)算中，自重反力RGk=26.23×19.6=514.108kN溫度改變所引起的支座剪切變形△g為：Δg=由自重和汽車荷載反力引起的剪切變形為：Δ總剪切變形為：Δ2符合規(guī)定。(2)計(jì)入制動(dòng)力時(shí)：本橋梁設(shè)計(jì)的計(jì)算跨徑為19.6m，所以按公路-Ⅱ級(jí)標(biāo)準(zhǔn)，每個(gè)設(shè)計(jì)車道荷載總重為：7.875×19.6+224.25=378.6kN，制動(dòng)力標(biāo)準(zhǔn)值：378.6×10%=37.86kN，而按照相關(guān)規(guī)定，必須保證能夠大于或等于90kN。此處取90kN作為總制動(dòng)力，8根梁共16個(gè)支座，水平力分配在每個(gè)支座上為：Fbk=90/16=5.625kN。則Δb=總剪切變形為：Δ1.43符合規(guī)定。1.2.2受壓穩(wěn)定性驗(yàn)算考慮到橡膠支座工作的穩(wěn)定性，橡膠片的總厚度還應(yīng)滿足：ll符合規(guī)定。板式橡膠支座的橡膠層的總厚度值能夠滿足相關(guān)規(guī)定的要求。1.3橋梁板式橡膠支座的豎向平均壓縮變形δc,m的值的相關(guān)驗(yàn)算δ求支座頂面的傾角θ由前面的計(jì)算可知公路Ⅱ級(jí)荷載下的跨中撓度f=20.96mm，由關(guān)系式f=θ=可得不計(jì)縱坡的轉(zhuǎn)角θ1：θ支座頂面由于直接承接梁底0.5%縱坡引起頂面坡角為θ2=0.005rad,則支座頂面的傾角為θ=θ符合規(guī)定。δc,m還應(yīng)滿足δ而δ合格。1.4驗(yàn)算板式橡膠支座加勁鋼板厚度ts一塊加勁鋼板上、下層橡膠層厚度均采用tes=8mm；加勁鋼采用屈服強(qiáng)度為235MPa的鋼板，其拉應(yīng)力限值取σst所以取ts=3mm滿足要求。1.5驗(yàn)算支座的抗滑穩(wěn)定性(1)不考慮汽車的制動(dòng)情況進(jìn)行計(jì)算：μ?μ?1.4合格。(2)考慮汽車的制動(dòng)情況進(jìn)行計(jì)算：μμ?1.4以上計(jì)算結(jié)果表明支座的抗滑穩(wěn)定性符合相關(guān)要求，達(dá)到合格標(biāo)準(zhǔn)。計(jì)算所得結(jié)論：選定平面尺寸為250mm×300mm×69mm，6層橡膠