DB42Technicalspecificationsfordesign湖北省市場監(jiān)督管理局發(fā)布I 1 13術(shù)語和定義 2 45.1一般規(guī)定 45.2加筋材料(土工格柵) 45.3路基材料 55.4墻面(坡面)材料 6 66作用與抗力 66.1極限狀態(tài) 6 7 8 97.1一般規(guī)定 97.2常規(guī)加筋土擋墻設(shè)計 7.3復(fù)雜結(jié)構(gòu)型式加筋土擋墻設(shè)計要點 7.4加筋土邊坡設(shè)計 247.5加筋土路基的排水設(shè)計 308施工與質(zhì)量驗收 308.1一般規(guī)定 308.2建筑材料檢測 30 318.4加筋土邊坡施工 8.5現(xiàn)場監(jiān)測 8.6施工質(zhì)量驗收 33附錄A(資料性)加筋土擋墻設(shè)計案例 41DB42/T2016—2023本文件按照GB/T1.1—2020《標準化工作導(dǎo)則第1部分：標準化文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則》的規(guī)定請注意本文件的某些內(nèi)容可能涉及專利。本文件的發(fā)布機構(gòu)不承擔(dān)識別專利的責(zé)任。本文件起草單位：湖北省交通規(guī)劃設(shè)計院股份有限公司、同本文件實施應(yīng)用中的疑問，可咨詢湖北省交通運輸廳，聯(lián)系電話郵箱：2651259230@；對本文件的有關(guān)修改意見、建議請反饋至湖北省交通規(guī)劃設(shè)計院股份有限公司，聯(lián)系電話：02784879926，郵箱：358208239@DB42/T2016—20231土工格柵加筋土路基設(shè)計與施工技術(shù)規(guī)范本文件適用于湖北省各等級新建、改擴建公路工程和損毀路基修復(fù)GB/T50290土工合成材料應(yīng)用技術(shù)JT/T1432.1公路工程土工合成JTG/TD32公路土工合成材料JTGF80/1公路工程質(zhì)量檢驗評定標準第一冊伸土工格柵、滌綸經(jīng)編土工格柵、聚酯焊接土工格柵、利用土工合成材料改善土體結(jié)構(gòu)力學(xué)性能的方2由筋材、壓實填土和面板構(gòu)成的墻面與水平面夾角(傾角)不小于70°的柔性擋土結(jié)構(gòu)。由筋材和壓實填土構(gòu)成的、坡面與水平之間的夾角(坡角)小于70°的邊坡。力，且拉伸應(yīng)變不超過10%。極限抗拉強度概率分布的一個統(tǒng)計值，可取一批產(chǎn)品抽樣測得的極限抗拉強度的c——填料或地基土的黏聚力，kPa;D——多級擋墻中相鄰上下級墻的錯開距離，或者DB42/T2016—20233——加筋長度，m；——筋材的錨固長度，m；——路基上交通分布荷載，kPa；——地基極限承載力標準值，kPa；——路肩墻墻頂填土的等效高度，m；——加筋土路基的加筋層間距，m；——筋材與擋墻面板連接強度的標準值，kN/m；——筋材抗拉強度設(shè)計值，kN/m；——各層筋材中承受的最大拉力值，kN/m；——筋材錨固強度設(shè)計值，kN/m；——筋材錨固強度標準值，kN/m；——筋材與填土之間界面直剪強度設(shè)計值，kN/m；——筋材與填土之間界面直剪強度標準值，kN/m；——筋材極限抗拉強度標準值，kN/m；——筋材極限抗拉強度，kN/m；——填料或土的強度參數(shù)設(shè)計值；——填料或土的強度參數(shù)標準值；——邊坡坡角，°;——筋材與面板連接強度的分項系數(shù)；——考慮施工損傷、蠕變和老化因素之外其他不確定性的筋材強度調(diào)整系數(shù)；——承載能力極限狀態(tài)中材料性能參數(shù)的分項系數(shù)；——筋材與填料之間界面直剪強度的分項系數(shù)；——永久作用的分項系數(shù)；DB42/T2016—20234rb——地基承載力分項系數(shù)；——填料或土的內(nèi)摩擦角，°;′——填料或土的有效內(nèi)摩擦角，°;′——被擋土體的有效內(nèi)摩擦角，°;′——加筋土的有效內(nèi)摩擦角，°;——填料或土的重度，kN/m3；0——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)；——被擋土體的重度設(shè)計值，kN/m3；——加筋土擋墻墻面傾角，°;——加筋土路基基底的摩擦系數(shù)；——加筋土體內(nèi)水平應(yīng)力，kPa；——加筋土體內(nèi)或基底豎向應(yīng)力，kPa；——加筋土擋墻潛在滑動面與水平面的夾角，°;——作用（荷載）效應(yīng)組合系數(shù)；——偶然作用（如地震、撞擊等）引起的z深度處水平應(yīng)力標準值，kPa。5.1.1加筋土路基選用的加筋材料（土工格柵）應(yīng)符合JT/T1432.1的規(guī)定。5.1.2材料的耐久性應(yīng)滿足加筋土路基設(shè)計使用年限內(nèi)的性能要求。5.1.3加筋土路基可采用土工合成材料設(shè)置排水措施，無紡?fù)凉た椢镌O(shè)置反濾措施。a)經(jīng)編滌綸土工格柵應(yīng)使用滌綸纖維長絲，涂覆聚氯乙烯（PVC）膠或丁苯膠乳；b)拉伸塑料土工格柵應(yīng)使用高密度聚乙烯（HDPE）或聚丙烯（PP）樹脂原生料顆粒，不應(yīng)使用5.2.2外觀應(yīng)滿足如下要求：a)土工格柵產(chǎn)品外觀應(yīng)無損傷、無破裂，網(wǎng)孔大小應(yīng)一致、形狀均勻；c)聚酯焊接土工格柵節(jié)點應(yīng)牢固，無剝離現(xiàn)5.2.3性能指標應(yīng)滿足如下要求：a)土工格柵的性能指標應(yīng)包括極限抗拉強度及對應(yīng)的延伸率、2%和5%延伸率對應(yīng)的材料抗拉強度，以及與應(yīng)用環(huán)境和條件相適應(yīng)的施工損傷、蠕變和老化折減b)土工格柵的抗拉強度和延伸率應(yīng)滿足設(shè)計要求。材料供應(yīng)商應(yīng)提供土工格柵的性能指標和相DB42/T2016—20235c)土工格柵強度的折減系數(shù)的取值應(yīng)有依據(jù)，有條件的情況下全部或某一個應(yīng)通過試驗確定；對于重要加筋土結(jié)構(gòu)，當(dāng)采用磨圓度差的碎石土作為加筋填料時，施工損傷折減系數(shù)應(yīng)通過5.2.4對于一般工程，土工格柵強度折減系數(shù)可根據(jù)土工格柵類型、填土特性、碾壓設(shè)備與工藝等因施工損傷b蠕變c老化d棱角的硬質(zhì)填料，應(yīng)取大值；對于最大粒徑不超過20mm、磨圓度好的填料，可取小值；c蠕變折減系數(shù)的取值除了與材料的種類、材質(zhì)等有關(guān)外，還與加筋土結(jié)構(gòu)使用壽命密切相關(guān)，表中折減系數(shù)對應(yīng)結(jié)構(gòu)物壽命75～100年；對于臨時性加筋土結(jié)構(gòu)，可取1.0；久性工程，可取5.0~7.0；對于臨時5.3.1加筋土路基填料的最大粒徑、顆粒級配、顆粒強度、塑性指數(shù)和有機質(zhì)含量等應(yīng)符合JTGD305.3.2在選擇填料時，應(yīng)綜合考慮筋土相互作用特性、碾壓施工對土工格柵的損傷和填方路基的穩(wěn)定6累計百分數(shù)%5.3.5填料中不應(yīng)包含泥巖、頁巖或其他穩(wěn)定性差的顆粒，以及經(jīng)淋濾易于流失組分的顆5.3.6浸水路段的加筋土路基應(yīng)選用水穩(wěn)性和透水性好的粗粒土填筑，并應(yīng)符合JTGD30的規(guī)定。5.4墻面(坡面)材料5.4.1加筋土路基的墻面或坡面的選擇應(yīng)兼顧功能性和耐久5.4.2可根據(jù)場地的工程地質(zhì)條件和周圍環(huán)境特點選擇加筋土擋墻的面板形式，可選擇整體式、預(yù)制a)加筋土擋墻的面板應(yīng)能與土工格柵牢固連接，其連接強度宜通過試驗確定。b)現(xiàn)澆或預(yù)制混凝土面板的強度等級不應(yīng)低于C20,且不應(yīng)對土工格柵產(chǎn)生腐蝕性。c)永久性加筋土擋墻不宜單獨采用土工格柵反包式面板。當(dāng)采用土工格柵反包式面板時，應(yīng)采取措施避免土工格柵暴露于日光下，可與生物防護相結(jié)合使用或施作后澆整體式面板。5.5排水與反濾材料5.5.1排水材料可選用無紡?fù)凉た椢铩⑼凉?fù)合排水材料、帶微型排水管的復(fù)合排水材料或土工織物包裹級配碎石、土工排水管作為排水體。排水土工合成材料應(yīng)符合JTG/TD32的規(guī)定。5.5.2在進行排水設(shè)計時，應(yīng)根據(jù)當(dāng)?shù)貧夂蚝偷匦翁卣鲗ε潘窟M行計算。應(yīng)結(jié)合具體位置的排水需5.5.3排水體四周應(yīng)設(shè)置反濾層或反濾材料。可選擇無紡?fù)凉た椢镒鳛榉礊V材料，反濾材料應(yīng)滿足保6作用與抗力6.1.1加筋土路基的承載能力極限狀態(tài)可用式(1)表達。Yo——加筋土路基的重要性系數(shù)，可按表4選??；S——作用效應(yīng)組合的設(shè)計值，應(yīng)根據(jù)驗算的承載能力極限狀態(tài)、作用組合及分項系數(shù)，按式(3)Rk、中m——所驗算的承載能力極限狀態(tài)中材料性能參數(shù)的DB42/T2016—20237m6.1.2加筋土路基的正常使用極限狀態(tài)可用式（(?)——與驗算的正常使用極限狀態(tài)相對應(yīng)的功能函數(shù)；S——作用效應(yīng)組合的設(shè)計值，應(yīng)根據(jù)驗算的承載能力極限狀態(tài)、作用組合及分項系數(shù)，按式(3)E——與驗算的正常使用極限狀態(tài)對應(yīng)的加筋土路基變形或筋材應(yīng)變的允許值。），DB42/T2016—20238I加筋土路基自重、土壓力、靜水壓力、路基上的其——作用（荷載）效應(yīng)組合系數(shù)，按表7取、——分別為第i個永久作用和第j個可變或偶然作用的分項系數(shù)；——第j個可變作用或偶然作用的標準值?！?.3.1在加筋土路基承載能力極限狀態(tài)下，土工格柵抗——土工格柵抗拉強度設(shè)計值，kN/m；——土工格柵抗拉強度標準值，kN/m；——土工格柵抗拉強度分項系數(shù)，按式（5）計算：——考慮施工損傷、蠕變和老化因素之外的其他不確定而設(shè)置的筋材強度調(diào)整系數(shù)。當(dāng)無實測6.3.2路基填料與土的強度參數(shù)設(shè)計值應(yīng)按式（6——填料與土的強度參數(shù)設(shè)計值；——填料與土的強度參數(shù)標準值；——對應(yīng)于填料與土強度參數(shù)的分項系數(shù)。6.3.3在加筋土路基中，當(dāng)土工格柵在外力作用下從填料中拔出時，應(yīng)按錨固強度驗算；當(dāng)出現(xiàn)沿土工格柵與填料接觸面水平滑動時，應(yīng)按界面直剪強度6.3.4土工格柵在填料中應(yīng)連續(xù)鋪設(shè)，其錨固強度設(shè)計值應(yīng)按式（7DB42/T2016—20239——筋材錨固強度設(shè)計值，kN/m；——筋材在填料中錨固強度的分項系數(shù)。——筋材錨固強度標準值，kN/m，按式（8）計算：——筋土相互作用的拉拔系數(shù)，應(yīng)根據(jù)加筋土路基的材料通過室內(nèi)試驗確定；初步設(shè)計時可取0.8tan~2/3tan（為填土的有效內(nèi)摩擦角，o),位于加筋土結(jié)構(gòu)頂部取高值，中部和下部取低值；6.3.5土工格柵與填土之間的直剪強度設(shè)計值應(yīng)按式（——土工格柵與填土之間界面直剪強度設(shè)計值，kN/m；——作用于界面直剪強度的分項系數(shù)；——土工格柵與填土之間界面直剪強度標準值，kN/m，按式（10）計算： L——土工格柵加筋長度，m?！?.1.1應(yīng)結(jié)合工程要求和場地條件，進行加筋土路基的選型，設(shè)計應(yīng)符合GB/T50290和JTG/TD32DB42/T2016—2023的規(guī)定。根據(jù)加筋土路基坡角分為“加筋土擋墻”和“加筋土邊坡”兩種結(jié)構(gòu)類型：a)當(dāng)坡角不小于70°時，按加筋土擋墻設(shè)計；b)坡角小于70°的，按加筋土邊坡設(shè)計。7.1.2應(yīng)按照JTGC20的規(guī)定，通過工程地質(zhì)勘察事先查明場地的工程地質(zhì)條件。7.1.3應(yīng)掌握設(shè)計對象的路基高度、寬度和線性特征，根據(jù)工程要求和場地的工程地質(zhì)水文地質(zhì)條件，綜合確定加筋土路基斷面的幾何形態(tài)。7.1.4應(yīng)獲取路基承受作用(荷載)大小和作用效應(yīng)組合，以及是否考慮地震、洪水、撞擊等偶然作用。7.1.5應(yīng)查明填料來源及其基本特性，取得加筋土路基擬用土工格柵的性能參數(shù)。7.1.6加筋土路基應(yīng)采取防水和排水措施。7.2常規(guī)加筋土擋墻設(shè)計7.2.1常規(guī)加筋土擋墻的構(gòu)成與型式加筋土擋墻由填土、加筋材料、面板構(gòu)成(圖1),根據(jù)需要可設(shè)置面板基礎(chǔ)。圖1加筋土擋墻示意圖應(yīng)根據(jù)工程特點和工程地質(zhì)條件確定加筋土擋墻的型式，如圖2a)、圖2b)、圖2c)所示。圖2一般擋墻式加筋土路基示意圖加筋土擋墻的斷面型式、幾何尺寸和加筋布置應(yīng)符合下列要求：a)根據(jù)路基標高、寬度、地形條件、紅線限制等，綜合確定路基斷面的幾何形態(tài)和斷面尺寸；b)加筋土擋墻的埋置深度應(yīng)大于墻前沖刷深度，并符合表9的規(guī)定；c)加筋土擋墻的高度從碎石墊層底面算起：2)加筋長度(L)取0.7H(H為墻高),且不小于2.5m;“任何情況下，擋墻最小埋深不應(yīng)小于0.5m;H為加筋土擋墻的高度。7.2.2加筋土擋墻承受的作用(荷載)及極限狀態(tài)可變作用(荷載);使用時應(yīng)包括其他可變作用和偶然作用。1)對于路肩墻如圖3所示，被擋土體的主動土壓力系數(shù)按式(11)確定：Ea=qHKaq2)對于路堤墻如圖4所示，將墻頂填土概化為坡角等于I的斜坡，按式(12)估算被擋土體θ——墻面傾角。當(dāng)80°≤θ≤90°時，取90°;當(dāng)70°≤θ<80°時，按實際傾角取值；β——墻頂填土邊坡的坡角(°),對于路堤墻，應(yīng)取概化后的墻頂邊坡坡角I;b)對于墻面傾角70°≤θ<80°的加筋土擋墻，被擋土體的主動土壓力作用在加筋土體背面的傾斜面上如圖5所示，主動土壓力系數(shù)仍可按式(12)計算；圖5墻面傾角70°≤θ<80°時被擋土體的土壓力c)交通荷載可換算為等效高度的填土施加在墻頂，交通荷載的大小宜根據(jù)公路等級確定；d)地震作用(荷載)應(yīng)符合JTGB02的規(guī)定，可按靜力法計算。DB42/T2016—20232)內(nèi)部破壞模式：驗算筋材抗拉強度、筋材錨固強度、筋材與面板連接強度的承載能力極b)正常使用極限狀態(tài)，驗算路基工后沉降和路基側(cè)向變形的正常使用極限狀態(tài)。000000000a)只考慮被擋土體上的可變均布荷載，不考慮加筋土體上的可變均布荷載如圖3所示，且不應(yīng)1)對于路肩墻，被擋土體產(chǎn)生的單寬土壓力按式（14）計算，作用方向水平，作用點距墻、——分別為被擋土體和附加荷載產(chǎn)生的主動土壓——被擋土體的主動土壓力系數(shù)；——被擋土體的重度設(shè)計值，kN/m3；H——加筋土擋墻的高度，m；2)對于路堤墻，單寬土壓力按式（16）和式（17）計算，作用方向與概化后墻頂填土坡面、——分別為被擋土體和附加荷載產(chǎn)生的主動土壓DB42/T2016—2023——被擋土體的主動土壓力系數(shù)；——被擋土體的重度設(shè)計值，kN/m3；——墻頂均布附加荷載標準值，當(dāng)?shù)刃钔粮叨?確定后，=?（為加筋填土重度h——路堤墻的總高度（m等于加筋土體的高度H與墻頂填土折算高度之和。c)應(yīng)根據(jù)具體工況，考慮其他可變作用和偶然作用對抗滑極限狀態(tài)的影響；d)加筋土擋墻的單寬水平抗滑阻力可按下列方法確定：——加筋土擋墻單寬抗滑阻力標準值（kN/m）；——加筋土擋墻基底摩擦系數(shù)，應(yīng)根據(jù)潛在滑動面所處位置取值，可取地基土內(nèi)、加筋填土內(nèi)、1——單寬加筋土擋墻的自重，kN/m。=(11+22+1+2)····································(19)——加筋土擋墻單寬抗滑阻力標準值（kN/m）；——加筋土擋墻基底摩擦系數(shù)，應(yīng)根據(jù)潛在滑動面所處位置取值，可取地基土內(nèi)、加筋填土內(nèi)、——永久作用的分項系數(shù)；、——分別為被擋土體和附加荷載產(chǎn)生的主動土壓1——單寬加筋土擋墻下部矩形斷面墻體的自重，kN/m；2——單寬加筋土擋墻墻頂填土的自重，kN/m。/≥0····················——加筋土擋墻單寬抗滑阻力標準值（kN/m）；——某一作用效應(yīng)組合下加筋土擋墻上的單寬水平推力組合值，kN/m。地基承載能力極限狀態(tài)分析應(yīng)符合a)根據(jù)加筋土擋墻形態(tài)，偏心距按下列方法計算；）：——加筋土擋墻偏心距，用于抗傾覆極限狀態(tài)驗算，m；——永久作用的分項系數(shù)；、——分別為被擋土體和附加荷載產(chǎn)生的主動土壓1——單寬加筋土擋墻下部矩形斷面墻體的自重，kN/m。BH0RLBKH圖6加筋土擋墻偏心距和基底壓力計算示意圖2)對于路堤墻，偏心距e按式(22)計算：b)偏心距e不應(yīng)大于L/4(L為加筋長度),否則應(yīng)增加布筋長度；1)對于路肩墻，基底壓力可按式(23)計算；φG——永久作用(荷載)的分項系數(shù)；ΦQ——基本可變作用(荷載)的分項系數(shù)；eB——加筋土擋墻的偏心距(m),對于路肩墻和路堤墻，可分別按式(21)和式(22)計算，但q——墻頂均布附加荷載標準值，當(dāng)?shù)刃钔粮叨瓤趀確定后，q2)對于路堤墻，基底壓力可按式(24)計算。eB——加筋土擋墻的偏心距(m),對于路肩墻和路堤墻，可分別按式(21)和式(22)計算，但表8規(guī)定的分項系數(shù)。應(yīng)進行地基沉降(包括差異沉降)和路基變形驗算?；诠こ虒嶋H選擇加筋材料(土工格柵),初步確定加筋層間距。加筋土體劃分為主動區(qū)和被動區(qū)(圖7)。圖7墻面直立時加筋土擋墻內(nèi)部潛在滑動面示意圖潛在滑動面與水平面夾角ψ應(yīng)按如下規(guī)定取值：a)當(dāng)80°≤θ<90°,,φr為加筋土擋墻填料的有效內(nèi)摩擦角(°)。b)當(dāng)70°≤θ<80°,ψ按式(26)計算：進行內(nèi)部極限狀態(tài)分析時，加筋土擋墻上的作用(荷載)應(yīng)考慮加筋土體自重和路面交通荷a)當(dāng)80°≤θ<90°時，加筋體內(nèi)主動土壓力系數(shù)Ka等于朗肯主動土壓力系數(shù)；當(dāng)70°≤θ<80°時，按式(27)確定主動土壓力系數(shù)：φr——加筋土體區(qū)域內(nèi)填料的有效內(nèi)摩擦角(°)。b)對于路肩墻，墻頂交通荷載q,可換算為等效高度的填土荷載。c)對于路堤墻，可按圖8所示的方法換算成等效高度為Seq的填土荷載，均勻分布在0.7H寬度的d)加筋體內(nèi)任意深度z處(從墻頂平面算起)的水平土壓力設(shè)計值由式(28)計算：DB42/T2016—2023——作用（荷載）效應(yīng)組合系數(shù)，按表7取3——偶然作用的分項系數(shù)；——偶然作用（如地震、撞擊等）引起的z深度處水平應(yīng)力標準值（kPa）。地震作用與車輛——第i層筋材分擔(dān)水平土壓力的擋墻高度（m）。當(dāng)筋材豎向等間距布置時，=；筋材不等間距布置時，等于第i層筋材與上、下層筋材之間中點的應(yīng)按式（30）對每層土工格柵進行抗拉強度驗算。當(dāng)初選的土工格柵不能滿足要求時，應(yīng)采——筋材的抗拉強度設(shè)計值（kN/m）?！趇層土工格柵的錨固強度設(shè)計值（kN/m）。加筋土擋墻內(nèi)部極限狀態(tài)分a)采用預(yù)制整體面板或預(yù)制組合式面板時，應(yīng)滿足以下要求：+150mm（Bf為面板寬度）。b)采用砌塊面板時，面板與筋材應(yīng)通過機械連接，不應(yīng)單獨使用摩擦連接。c)采用土工格賓、土工格室等柔性面板時，加筋材料與面板之間應(yīng)設(shè)置足夠的搭接長度。d)對于臨時性工程，可采用土工格柵反包土袋或植生袋形成柔性面板；對于永久性工程，不應(yīng)e)無論采用何種面板，面板與筋材之間的連接強度應(yīng)滿足如下極限狀——各層土工格柵中承受的最大拉力值（kN/m——加筋材料與擋墻面板連接強度的標準值（kN/m），通過試驗測定，并考慮蠕變和老化因素——土工格柵與面板連接強度的分項系數(shù)。7.3.1復(fù)雜結(jié)構(gòu)型式加筋土擋墻類型當(dāng)場地條件受限或工程上需要時，可采用圖9a)、圖9b)、圖9c)、圖9d)所示的復(fù)雜結(jié)構(gòu)型式的加筋土擋墻。復(fù)雜結(jié)構(gòu)型式的加筋土擋墻和墻高超過12m的擋墻，應(yīng)進行特殊設(shè)計。圖9復(fù)雜結(jié)構(gòu)形式的加筋土擋墻示意圖針對復(fù)雜結(jié)構(gòu)型式的加筋土擋墻式，除滿足本文件加筋土擋墻設(shè)計的一般要求外，還應(yīng)符合本節(jié)的規(guī)定。7.3.2疊置式加筋土擋墻設(shè)計a)對于兩級疊置式加筋土擋墻，在分析下級墻地基承載力驗算時，上級墻作為墻頂荷載考慮；采用楔體法進行抗滑穩(wěn)定驗算，滑動面沿下級墻底最薄弱面；按照邊坡穩(wěn)定分析方法驗算其整體穩(wěn)定性和混合穩(wěn)定性。b)對于兩級疊置式擋墻，依據(jù)上級墻與下級墻的錯開距離D、上下級墻高H和H的關(guān)系確定內(nèi)部潛在滑動面如圖10所示。DB42/T2016—2023DDH?H?αD’DD'=2DH?/(H?+H?)Ra=(a-φr)/(90°-φr)圖10兩級疊置墻內(nèi)部潛在滑動面位置c)兩級疊置式擋墻設(shè)計時，上下墻的加筋長度應(yīng)根據(jù)兩墻的錯開距離D確定。1)當(dāng)D≤(H?+H?)/20時，應(yīng)視為高度H=H?+H?的單級墻進行設(shè)計；2)當(dāng)D>H?tan(45°+φr/2)時，不考慮上級墻對下級墻的影響，按兩個獨立的加筋土擋墻進行設(shè)計；3)當(dāng)(H?+H?)/20<D≤H?tan(45°+4r/2)時，上下級墻的加筋長度可按式(33)和式(34)確定。進行下級擋墻內(nèi)部穩(wěn)定性分析時，應(yīng)考慮上級墻引起的附加豎向應(yīng)力。H?——上級墻高，m。L?、L?——分別為上、下級墻加筋長度，m;H?、H?——分別為上、下級墻高，m。d)對于多級疊置式加筋土擋墻，應(yīng)按如下規(guī)定進行設(shè)計：1)從最上一級墻開始設(shè)計，進行下一級墻設(shè)計時，僅考慮緊鄰上一級墻的影響；2)最下一級墻的加筋長度取0.6倍總墻高；3)應(yīng)進行多級疊置墻的整體穩(wěn)定性和復(fù)合型破壞模式下的穩(wěn)定性驗算。7.3.3階梯形加筋土擋墻設(shè)計a)階梯形加筋土擋墻適用于地基土層為基巖或密實土層，且在擋墻荷載作用下地基變形滿足工程要求的情形；b)將階梯型加筋土擋墻概化為一個高度、截面積相等的矩形擋墻如圖11所示，按常規(guī)加筋土擋c)概化的矩形加筋土擋墻的底寬(L)不應(yīng)小于0.7H(H為墻高);d)階梯形擋墻底部的加筋長度取0.4H和2.5m中的大者，相鄰臺階區(qū)域的加筋長度差值不小于0.15H(H為墻高);f)進行內(nèi)部穩(wěn)定性驗算時，按臺階將整個擋墻劃分為幾個矩形區(qū)域，從最上面的矩根據(jù)筋材強度和加筋長度，按常規(guī)加筋土擋墻的方法進行抗拉強度和抗拔出的a)根據(jù)背對背加筋土擋墻的兩墻之間凈間距D如圖12所示，計算墻背上的土壓力；1)當(dāng)D≥H?tan(45°-4r/2)時(H?為兩墻中較高者的墻高),二者不存在相互影響，按兩L?L?2)當(dāng)兩墻的加筋區(qū)域相互重疊，加筋重疊長度LR≥0.3H?(H?為兩墻中較低者的墻高),設(shè)計時不考慮被擋土體的主動土壓力如圖13所示；根據(jù)D的大小在主動土壓力與零之間線性內(nèi)插。b)當(dāng)重疊布筋LR≥0.3H?時如圖13所示，擋墻的加筋長度按式(35)和式(36)確定；背對背加筋土擋墻的底面總寬度(wb)按式(37)確定；L?——兩墻中較高者的加筋強度，m;H?——兩墻中較高者的墻高，m。 H?——兩墻中較低者的墻高，m。 Wb——背對背加筋土擋墻的底面總寬度，m;a)穩(wěn)定坡前的加筋土擋墻如圖14所示，加筋長度和布置應(yīng)滿足如下要求：1)擋墻底部的筋材長度取0.3H和2.0m二者中的大值；2)各層筋材應(yīng)鋪設(shè)到穩(wěn)定坡體面，其中頂部筋材長度不應(yīng)小于0.8H,且至少有2層筋材跨越與穩(wěn)定坡體的接觸面，跨越長度不小于2.0m;3)加筋層間距宜取0.5m,其中穩(wěn)定坡體之上的筋材層間距宜采用0.3~0.4m,與坡頂?shù)膬糸gb)應(yīng)校核加筋土擋墻后坡體在施工期和運營期內(nèi)的變形和穩(wěn)定性：3)考慮施工期和運營期附加荷載，進行加筋土擋墻后坡體的4)當(dāng)墻后坡體不滿足變形和穩(wěn)定性要求時，應(yīng)采用錨桿等措c)采用圓弧法和楔體法驗算各種失穩(wěn)模式下穩(wěn)定坡體前加筋土擋墻的穩(wěn)定性(圖15和圖16)。1123圖16穩(wěn)定坡體前加筋土擋墻的潛在滑動面(楔體法)d)應(yīng)將加筋土擋墻與墻后穩(wěn)定坡體的排水措施統(tǒng)一考慮，構(gòu)成統(tǒng)一的排水系統(tǒng)。7.3.6圬工擋墻與加筋土擋墻的組合式路基a)對于上下組合式路基如圖17a)所示，應(yīng)將上部加筋土擋墻看作下部圬工擋墻的附加荷載，2)驗算圬工擋墻和加筋土擋墻的抗傾覆穩(wěn)定性時，應(yīng)考慮加筋土擋墻與圬工擋墻之間的相3)圬工擋墻地基穩(wěn)定的前提下，按常規(guī)加筋土擋墻進行上部加筋b)對于前后組合式路基如圖17b)所示，根據(jù)圬工擋墻的整體穩(wěn)定性和二者相互作用分析結(jié)果，1圖17圬工擋墻與加筋土擋墻組合式路基示意圖7.4加筋土邊坡設(shè)計7.4.1加筋土邊坡極限狀態(tài)加筋土邊坡由壓實填料、加筋材料(土工格柵)、坡面防護和排水設(shè)施構(gòu)成如圖18所示。可根據(jù)邊坡坡率和主筋層間距確定是否設(shè)置次筋。圖18加筋土邊坡構(gòu)成示意圖加筋土邊坡設(shè)計時，應(yīng)驗算外部破壞、內(nèi)部破壞和復(fù)合型破壞模式下的承載能力極限狀態(tài)(圖19)和正常使用極限狀態(tài)。圖19加筋土邊坡破壞模式示意圖7.4.2加筋土邊坡極限狀態(tài)分析確定加筋土邊坡(路基)的斷面幾何形態(tài)和斷面尺寸。確定加筋土邊坡承受的外部作用，應(yīng)考慮坡上永久荷載、交通荷載、其他可變作用(荷載)和偶然作用。驗算如下極限狀態(tài)，各作用的分項系數(shù)可按表11取值。a)外部破壞：加筋土體整體側(cè)向滑動極限狀態(tài)、滑動面穿過未加筋土體和地基的深層滑動極限b)內(nèi)部破壞：滑動面僅穿過加筋土體區(qū)域，出現(xiàn)筋材拉斷或拔出的極限狀態(tài)；c)復(fù)合破壞：滑動面部分穿過未加筋區(qū)域及一層或多層筋材的極限狀態(tài)；d)功能失效：加筋土邊坡(路基)變形超過允許值而喪失或影響正常使用的極限狀態(tài)。DB42/T2016—2023表11加筋土邊坡上各作用(荷載)的分項系數(shù)作用(荷載)0加筋土邊坡外部破壞的承載能力極限狀態(tài)分析可按下列方法進行：a)假定加筋區(qū)域如圖20所示，逐一驗算加筋土體側(cè)向滑移、地基承載力和深層滑動模式下的極b)當(dāng)任一外部破壞模式下不能滿足承載能力極限狀態(tài)的要求時，應(yīng)通過增大加筋長度、進行地基加固或放緩邊坡坡率等措施，直至各外部破壞模式下均滿足承載能力極限狀態(tài)的要求；c)根據(jù)外部穩(wěn)定性分析結(jié)果確定加筋區(qū)域。圖20加筋土區(qū)域示意圖加筋土邊坡內(nèi)部極限狀態(tài)分析可采用楔體法和圓弧法。a)當(dāng)采用楔體法進行內(nèi)部極限狀態(tài)分析時，應(yīng)遵守如下規(guī)定。1)任選一潛在滑動面穿過加筋區(qū)域如圖21所示，通過極限平衡分析確定該滑動面上產(chǎn)生的總滑動力和需要的總加筋力。2)選擇各種可能的潛在滑動面，計算各滑動面上對應(yīng)的總滑動力和需要的總加筋力，將總滑動力最大值對應(yīng)的滑動面作為最危險滑動面。3)選擇加筋材料，按下密上疏原則進行加筋材料的布置，確定層間距。4)按式(38)確定每層筋材承受的拉力T;(圖22)。Svj——第j層筋材與上、下層筋材之間中點的距離(m);0□j——第j層筋材上下(Svj范圍內(nèi))水平土壓力平均值(kPa)。圖21加筋土邊坡內(nèi)部最危險滑動面(雙楔體法)圖22加筋土邊坡加筋布置與內(nèi)部破壞的極限狀態(tài)分析5)任一層加筋材料均應(yīng)滿足抗拉斷和抗拔出的極 (39) (40)b)采用圓弧法進行內(nèi)部承載能力極限狀態(tài)分析時，應(yīng)遵守如下規(guī)定。圖23條分法內(nèi)部破壞的極限狀態(tài)分析2)選擇加筋材料，在確定的加筋區(qū)域初步布置加筋材料。3)對應(yīng)最危險的潛在滑動面，填土和加筋材料提供的抗滑力矩應(yīng)滿足極限狀態(tài)。 (41) (42) (43) Mp——加筋土邊坡的總滑動力矩；MRs—由填土強度提供的抗滑力矩；MRR——由加筋材料提供的抗滑力矩；c——土的有效黏聚力，kPa;φ——土的有效峰值內(nèi)摩擦角，°;qi——作用在第i土條上的附加荷載，kPa;中G——永久作用的分項系數(shù)；中o——可變作用或臨時、偶然作用的分項系數(shù)；中ms——填料或土強度參數(shù)的分項系數(shù)；4)每層筋材承受的拉力T應(yīng)滿足式(30)和式(31)的要求。如不滿足，應(yīng)調(diào)整加筋長度和加筋間距，或重新選擇加筋材料。復(fù)合型破壞模式下承載能力極限狀態(tài)驗算，可采用楔體法(圖24)和條分法。圖24復(fù)合型破壞模式的極限狀態(tài)分析(雙楔體法)a)當(dāng)潛在滑動面穿過加筋區(qū)域時，應(yīng)驗算筋材拉斷和筋材拔出的內(nèi)部極限狀態(tài)。b)當(dāng)混合型破壞模式下不能滿足極限狀態(tài)要求時，應(yīng)調(diào)整筋材和加筋長度等，重新進行極限狀態(tài)分析，直至滿足要求?？刹捎脭?shù)值模擬方法進行加筋土邊坡變形分析，加筋土邊坡應(yīng)滿足如下正常使用極限狀態(tài)：a)工后沉降不大于JTGD30的相關(guān)規(guī)定值；b)側(cè)向變形不超過坡高的1%。當(dāng)加筋層間距較大時，宜在主筋之間布置次筋。a)對于較緩的加筋土邊坡，次筋在坡內(nèi)的埋設(shè)長度不小于1.2m,筋材的層間距可取400mm,參見圖25a)。b)對于較陡的加筋土邊坡，筋材在坡面處宜作反包，反包段埋入坡體內(nèi)的長度不小于1.2m,最大層間距不宜超過600mm,見圖25b)。0圖25加筋土邊坡中主筋和次筋分布加筋土邊坡坡面防護應(yīng)符合JTGD30的相關(guān)規(guī)定，并根據(jù)邊坡坡率、填土類型、氣候特征和工程經(jīng)驗選擇坡面防護措施。a)對于較陡的加筋土邊坡，可采用土工格賓或格構(gòu)骨架進行坡面防護。b)對于較緩的加筋土邊坡，宜采用筋材反包、三維植被網(wǎng)等措施進行坡面防護。c)對于碎石或砂質(zhì)邊坡，宜采用客土噴播或三維植被網(wǎng)進行坡面防護。d)進行加筋土邊坡生態(tài)防護時，應(yīng)選擇根系發(fā)達的當(dāng)?shù)夭莘N。7.5.1加筋土路基排水設(shè)計包括外部排水和內(nèi)部排水兩個部分，應(yīng)遵守JTGD30的規(guī)定。7.5.2進行加筋土路基的外部排水，應(yīng)采取如下措施：b)存在墻趾可能被侵蝕情形時，應(yīng)采用保護措施；d)結(jié)合當(dāng)?shù)貧夂蚝偷匦螚l件，設(shè)置橫向排水暗溝(或排水涵洞)和地表徑流截水溝，滿足上游7.5.3進行加筋土擋墻的內(nèi)部排水，應(yīng)采取如下措施：b)對于斜坡上的單側(cè)加筋土擋墻，應(yīng)在墻后設(shè)置疏d)面板后豎向排水體、墻后排水措施和墻底碎石排水層應(yīng)水力暢通，構(gòu)成整體排水系統(tǒng)，通過e)排水系統(tǒng)中的碎石排水層、碎石盲溝和排水7.5.4進行加筋土邊坡的內(nèi)部排水設(shè)計，應(yīng)采取如下措施：a)對于斜坡上加筋土邊坡，應(yīng)在加筋區(qū)后緣設(shè)置土d)碎石排水盲溝和碎石排水層應(yīng)包裹土工織物反濾層。8.1.1施工前應(yīng)根據(jù)設(shè)計文件、現(xiàn)場條件和環(huán)境編制加筋土8.1.2應(yīng)根據(jù)設(shè)計文件要求和實際需要，開展施工人員崗前培訓(xùn)和現(xiàn)場8.1.3建筑材料的選擇，除遵守本文件規(guī)定外，尚應(yīng)8.1.4現(xiàn)場應(yīng)妥善存放土工格柵，不應(yīng)風(fēng)吹、日曬、雨淋。8.1.5土工格柵加筋土路基施工應(yīng)符合JTG/T3610的相關(guān)規(guī)定。8.1.6土工格柵加筋土路基的驗收辦法按JTGF80/1土建工程的規(guī)定執(zhí)行，按分項工程進行質(zhì)量檢驗8.2.1用于加筋土路基的主要建筑材料，應(yīng)在施工前委托具有相應(yīng)資質(zhì)的第三方進行抽檢，材料性能a)抽檢指標：極限抗拉強度及其延伸率、2%和5%延伸率對應(yīng)的拉伸強度、格柵網(wǎng)孔尺寸和橫肋1)1次/10000m2;2)如加筋材料分批進場，每批次至少抽檢一次；c)測試方法：試驗樣品裁取方法和測試方法應(yīng)符合JTGE50的規(guī)定。8.2.3加筋土路基填料及其壓實度的抽檢頻次、抽檢指標和測1)1次/100延米加筋土路基；2)如填料分批進場，每批次至少抽檢一次；c)填料壓實質(zhì)量檢測頻率：1次/1層(層厚與加筋層間距一致);d)測試方法：應(yīng)符合JTG3430的規(guī)定。8.3.1加筋土擋墻施工包括場地準備、面板與加筋土體施工、內(nèi)部與外部排水措施施工，可按圖26場地準備面板與加筋土體施工交替施工至墻頂外部排水施工排水施工8.3.2施工場地準備應(yīng)包括如下內(nèi)容：b)按照施工圖設(shè)計，進行放線定位和必要的開挖工作；如不需開挖，應(yīng)對地基表面松散體進行c)檢驗地基承載力和壓縮性，如地基條件不滿足設(shè)計a)制作預(yù)制整體面板和預(yù)制組合式面板時，面板上與筋材連接的預(yù)埋件位置，應(yīng)按設(shè)計的加筋b)采用預(yù)制面板時，應(yīng)根據(jù)設(shè)計要求在墻面底部現(xiàn)澆素混凝土基礎(chǔ)或采用預(yù)制的面板基礎(chǔ)；DB42/T2016—2023），d)采用土工格賓或土工格室面板時，應(yīng)搗實格賓和格室內(nèi)填料；f)必要時可采用輔助措施，使墻面傾角符合設(shè)計要求；g)對于砌塊面板，應(yīng)在墻頂面板上設(shè)置帽石。a)應(yīng)按筋材主強度方向垂直于墻面的方式鋪設(shè)，一般情況下應(yīng)滿鋪，幅與幅之間可采用綁扎帶b)沿筋材主受力方向不應(yīng)進行拼接；非要拼接時應(yīng)采用機械連接，連接強度不應(yīng)低于筋材的抗d)攤鋪填料前，應(yīng)張拉筋材并在末端并固定；e)對于斜坡上的單側(cè)加筋土擋墻，可根據(jù)筋材鋪設(shè)長度和坡體現(xiàn)狀，在原始邊坡上開挖臺階；f)施工過程中，應(yīng)及時覆蓋加筋材料，避免日曬。8.3.5填料攤鋪與碾壓應(yīng)符合如下要c)在距離面板1m范圍內(nèi)，填料壓實度不低于90%，其余范圍內(nèi)填料壓實度不低于95%；d)施工過程中應(yīng)做好外部防排水作業(yè)，避免降水和地表徑流滲入墻體。a)墻底應(yīng)鋪設(shè)碎石排水層，并經(jīng)排水管將水導(dǎo)出墻體；b)根據(jù)設(shè)計要求，施作面板后的豎向排水體和反濾層；d)根據(jù)施工組織設(shè)計，面板后豎向排水體和墻后排水體的施工應(yīng)8.3.7加筋土擋墻主體施工完成后，應(yīng)按照設(shè)計要求在墻趾前填土并壓實。浸水路段，應(yīng)按設(shè)計要求8.4.1加筋土邊坡施工中，場地準備、筋材鋪設(shè)、填料攤鋪和碾壓、排水措施施工可參照加筋土擋墻8.4.3設(shè)有次筋的加筋土邊坡，次筋長度和層間距應(yīng)滿足施工圖設(shè)計要求。次筋下部填料壓實后，再8.4.4對于較陡的加筋土邊坡，施工時宜使用臨時模架，使填料壓8.4.5采用植被網(wǎng)進行坡面防護時，DB42/T2016—20238.5.1加筋土路基的現(xiàn)場監(jiān)測可分為施工期監(jiān)測和工后監(jiān)測，應(yīng)進行施工期監(jiān)測，宜進行工后監(jiān)測。d)加筋土擋墻的墻頂沉降和不均勻沉8.5.3加筋土路基現(xiàn)場監(jiān)測宜包括如下b)加筋土路基基底豎向土壓力及其分布；8.6.2分部工程應(yīng)無明顯外觀缺陷，質(zhì)量8.6.3施工質(zhì)量驗收應(yīng)提供如下技術(shù)資料和b)施工圖設(shè)計文件；d)所用土工合成材料出廠合格證明文1尺量：每20m檢查5處2目測：每20m檢查5處3尺量：每20m檢查5處4尺量：每20m檢查5處5尺量：每20m檢查5處6尺量：每20m檢查5處1尺量：每20m檢查3處23mm水準儀：每20m檢查3處DB42/T2016—202333mm/3m水準儀：每20m檢查3處110mm水準儀：每20m檢查3處210mm掛線、尺量：每20m檢查3處3吊垂線：每20m檢查3處45mm尺量：每20m檢查3處1+50mm經(jīng)緯儀：每20m檢查3處250mm水準儀：每20m檢查3處3+0.5%H且不大于+50mm，-1%H且不小于-100mm4515mm6不小于75mm尺量：每20m檢查3處1+100mm經(jīng)緯儀：每20m檢查3處250mm水準儀：每20m檢查3處3+0.5%H且不大于+50mm吊垂線或坡度板：每20m檢查2處450mm530mm1+100mm經(jīng)緯儀：每20m檢查3處250mm水準儀：每20m檢查3處350mm4a)混凝土預(yù)制面板表面應(yīng)平整光潔，模塊表面完整，線條順直美觀，不應(yīng)有破損翹曲、掉角、DB42/T2016—2023b)由土工格賓構(gòu)成墻面或坡面的加筋土路基，上下土工格賓錯臺一致，水平方向線性流暢；c)反包墻面或坡面平順，外觀流暢；d)采用生態(tài)護坡的加筋土路基，坡面植被分布均勻，無斑禿；8.6.6加筋土路基的施工質(zhì)量符合如下規(guī)定的，綜合評定為合格，否則評定為不合b)經(jīng)實測，各檢測項目誤差在允許范圍內(nèi)，滿足設(shè)計；DB42/T2016—2023(資料性)A.1.1根據(jù)規(guī)劃紅線和工程條件，某公路路基斷面幾何尺寸如圖A.1所示。為保證路基的穩(wěn)定性，采用圖A.1填方路基斷面圖A.1.2依據(jù)本文件的相關(guān)要求和設(shè)計方法進行設(shè)計，本案例中僅考慮靜載和路面上的交通荷載(按15kPa計),不考慮撞擊、地震等偶然荷載。巖土參數(shù)包括：加筋填料φr=35°,Yr=20kN/m3;被擋土體φb=30°,Yb=18kN/m3;地基極限承載力標準值quk=750kPa。假定為高速公路路堤，重要性系數(shù)A.2計算步驟a)墻趾前水平，則埋深為H/20=10/20=0.5m。本文件規(guī)定：任何情況下墻趾最小埋深不應(yīng)小于0.5m,故可取0.5m。[注：不管埋深取多少，在驗算加筋土擋墻外部穩(wěn)定性時，均不考b)一般加筋長度取0.7H,且不小于2.5m?？紤]本案例墻頂有較大荷載(邊坡和交通荷載),屬于路堤墻，取加筋長度L為0.9H=0.9×10=9m。則口=H+(1/3)L=10+(1/3)×9=a)除自身自重外，本例中加筋土擋墻承受來自被擋土體的土壓力和路面交通荷載引起的壓力。b)墻頂坡高等于3m,則角度I=tan-1(4/20)=11.3°,