某空心板橋的變形計(jì)算和持久狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算案例概述目錄TOC\o"1-3"\h\u309541.變形計(jì)算 1175311.1正常使用階段的撓度計(jì)算 171001.2預(yù)加力引起的反拱度計(jì)算及預(yù)拱度的設(shè)置 1130631.2.1預(yù)加力引起的反拱度計(jì)算 1299961.2.2起拱度的設(shè)置 4146212.持久狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算 499492.2跨中預(yù)應(yīng)力鋼絞線的拉應(yīng)力驗(yàn)算 4263192.3斜截面主應(yīng)力驗(yàn)算 5變形計(jì)算1.1正常使用階段的撓度計(jì)算使用中的撓度值是通過考慮混凝土C40的長期撓度增長系數(shù)與短期荷載效應(yīng)來計(jì)算的，對于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，則考慮使用中的抗彎剛度來計(jì)算使用階段的撓度。確定平均跨度和配筋部分的大小：為了消除自重?fù)隙炔⒖紤]到長期影響因素，下面給出了正常運(yùn)行階段的撓度值：計(jì)算表明，運(yùn)行階段的撓度值符合規(guī)范的要求。1.2預(yù)加力引起的反拱度計(jì)算及預(yù)拱度的設(shè)置1.2.1預(yù)加力引起的反拱度計(jì)算考慮了此時(shí)的抗彎剛度：，反拱的長期增長系數(shù)。當(dāng)放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，空心板混凝土的強(qiáng)度達(dá)到C30時(shí)，此時(shí)，：換算截面重心至毛截面重心的距離：：：上緣下緣扣除預(yù)應(yīng)力損失后的計(jì)算預(yù)應(yīng)力為：是由中跨預(yù)壓產(chǎn)生的倒弧，并乘以倒弧的長期增長系數(shù)。，得：1.2.2起拱度的設(shè)置當(dāng)根據(jù)荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長期撓度大于預(yù)加應(yīng)力的長期反拱值時(shí)，需要按照規(guī)定設(shè)置預(yù)拱度。?？缭谥锌绲念A(yù)拱度值被轉(zhuǎn)化為橋梁坡度方向的平滑曲線。持久狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算2.1跨中截面混凝土的法向壓應(yīng)力驗(yàn)算：：：2.2跨中預(yù)應(yīng)力鋼絞線的拉應(yīng)力驗(yàn)算：考慮溫差應(yīng)力，預(yù)應(yīng)力鋼絞線中的拉伸應(yīng)力：2.3斜截面主應(yīng)力驗(yàn)算在標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)和預(yù)應(yīng)力值下，纖維A-A、B-B和C-C在連接處產(chǎn)生的主要壓應(yīng)力和拉應(yīng)力被驗(yàn)證并選擇為滿足以下幾點(diǎn)：1.，－腹板寬度，－換算截面抗彎慣性矩，。式中：見前－豎向荷載產(chǎn)生的截面彎矩，支點(diǎn)截面－A-A纖維以上正溫差應(yīng)力。A-A纖維處的主應(yīng)力是（計(jì)入正溫差應(yīng)力）：計(jì)入反溫差應(yīng)力時(shí)：混凝土C40的基本抗壓應(yīng)力極限，符合要求。2.B-B纖維。由前面九（二）計(jì)算得B-B纖維處的主應(yīng)力是（考慮包括正溫差應(yīng)力）：計(jì)入反溫差應(yīng)力時(shí)：混凝土C40的基本抗壓應(yīng)力極限，符合要求。3.C-C纖維式中：。由前面九（二）計(jì)算得C-C纖維處的主應(yīng)力是（計(jì)入正溫差應(yīng)力）：計(jì)入反溫差應(yīng)力時(shí)：混凝土C40的基本抗壓應(yīng)力極限，符合要求。主拉應(yīng)力最大值發(fā)生在A-A纖維處為,箍筋可根據(jù)構(gòu)造設(shè)置，，則箍筋間距：——箍筋抗拉強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)值，箍筋采用HRB4