七氟丙烷滅火系統(tǒng)

滅火設計濃度不應小于滅火濃度1.3倍及惰化設計濃度不應小于惰化濃度1.1倍的規(guī)定，是等同采用

ISO/14520及NFPA2001標準的規(guī)定。

有關可燃物的滅火濃度數(shù)據(jù)及惰化濃度數(shù)據(jù)，也是采用了ISO/14520及NFPA2001標準的數(shù)據(jù)。

采用惰化設計濃度的，只是對有爆炸危險的氣體和液體類的防護區(qū)火災而言。即是說，無爆炸危險的

氣體、液體類的防護區(qū)，仍采用滅火設計濃度進行消防設計。

那么，如何認定有無爆炸危險呢？

首先，應從溫度方面去檢查。以防護區(qū)內(nèi)存放的可燃、易燃液體或氣體它們的閃點（閉口杯法）溫度為

標準，檢查防護區(qū)的最高環(huán)境溫度及這些物料儲存（或工作）溫度，不高過閃點溫度的，且防護區(qū)滅

火后不存在永久性火源，而防護區(qū)乂經(jīng)常保持通風良好，則可認為無爆炸危險，可按滅火設計濃度

進行設計。還須提請注意的是：對于撲救氣體火災，滅火前應做到切斷氣源。

當防護區(qū)最高環(huán)境溫度或可燃、易燃液體的儲存（或工作）溫度，高過其閃點（閉口杯法）溫度時，可進

一步再作檢查：如果在該溫度下，液體揮發(fā)形成的最大蒸汽濃度小于它的燃燒下限濃度值的50%時，

仍可考慮按無爆炸危險的滅火設計濃度進行設計。

如何在設計時確定被保護對象（可燃、易燃液體）的最大蒸汽濃度是否會小于其燃燒下限濃度值的50%

呢？這可轉(zhuǎn)換為計算防護區(qū)內(nèi)被保護對象的允許最大儲存量；并可參考下式進行計算：

3.3.3本條規(guī)定了圖書、檔案、票據(jù)及文物資料等防護區(qū)的滅火設計濃度宜采用10%。首先應該說

明，依據(jù)本《規(guī)范》3.2.1條，七氟丙烷只適用于撲救固體表面火災，因此上述規(guī)定的滅火設計濃度,

系撲救表面火災的滅火設計濃度，不可用該設計濃度去撲救這些防護區(qū)的深位火災。

固體類可燃物大都有從表面火災發(fā)展為深位火災的危險；并且，在燃燒過程中表面火災與深位火災之

間無明顯的界面可以劃分，是一個漸變的過程。為此，在滅火設計上，立足于撲救表面火災，顧及到

淺度的深位火災的危險；這也是制定鹵代燒滅火系統(tǒng)設計標準時，國內(nèi)外一貫的做法。

如果單純依據(jù)IS0/14520標準所給出的七氟丙烷滅固體表面火災的火火濃度為5.8%的數(shù)據(jù)，而規(guī)定

上述防護區(qū)的最低滅火設計濃度為7.5%,是不恰當?shù)摹Ｒ驗槟侵皇菃渭兊谋砻婊馂幕鸹饾舛龋?/p>

ISD/14520標準所給出的這個數(shù)據(jù)，是以正庚烷為燃料的動態(tài)滅火試驗中測得的，它當然是單純的表

面火災，只能在熱釋放速率等方面某種程度上代表固體表面火災，而對淺度的深位火災的危險性，

正臾烷火不可能準確體現(xiàn)。

本條規(guī)定了紙張類為主要可燃物防護區(qū)的滅火設計濃度，它們在固體類火災中發(fā)生淺度深位火災的

危險，比之其它可能性更大。撲滅深位火災的滅火濃度要遠大于撲滅表面火災的滅火濃度；且對于不

同的滅火浸漬時間，它的滅火濃度會發(fā)生變化，浸漬時間長，則滅火濃度會低一些。

制定本條標準應以試驗數(shù)據(jù)為基礎，但七氟丙烷撲滅實際固為表面火災的基本試驗迄今未見國內(nèi)外

報導，無法借鑒?，F(xiàn)今只有借鑒以往國內(nèi)外制定其它鹵代燒滅火系統(tǒng)設il標準的有關數(shù)據(jù)，它們對上

述保護對象，其滅火設計濃度約取火火濃度的1.7~2.0倍，浸漬時間大都取lOmin。故本條規(guī)定七氟

丙烷在上述防護區(qū)的滅火設計濃度為10%,是滅火濃度的1.72倍。

3.3.4本條對油浸變壓器室、帶油開關的配電室和燃油發(fā)電機房的七敘丙烷滅火設計濃度規(guī)定宜采

用9%,是依據(jù)ISO/14520標準提供的相關滅火濃度數(shù)據(jù)，取安全系數(shù)約為1.3確定的。

3.3.5通訊機房、計算機房中的陳設、存放物，主要是電子電器設備、電纜導線和磁盤、紙卡之類,

以及桌椅辦公器具等，它們應屬固體表面火災的保護。依據(jù)ISO/14520標準的數(shù)據(jù)，固體表面火災

的七氟丙烷滅火濃度為5.8%,最低滅火設計濃度可取7.5%。但是，由于防護區(qū)內(nèi)陳設、存放物多樣,

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不能單純按電子電器設備可燃物類考慮：即使同是電纜電線，也分塑膠與橡膠電纜電線，它們滅火難

易不同。我國國家標準“1301”設計規(guī)范，對通訊機房、電子計算機房規(guī)定“1301”的滅火設計濃

度為5%,而固體表面火災“1301”的滅火濃度為3.8%,取的安全系數(shù)是L32；國外的情況，像美

國，計算機房用“1301”保護，一般都取5.5%滅火設計濃度，安全系數(shù)為1.45。

從另外一個角度來說，七氨丙烷與“1301”比較，在火場上它比“1301”的分解產(chǎn)物多，其中主要成

分是HF,IIF對人體與精密設備是有傷害和浸蝕影響的，但據(jù)美國Fessisa的試驗報告指出，提高七

氟丙烷的滅火設計濃度，可以抑制分解產(chǎn)物的生成量，提高20%就可減少50%的生成量。

正是考慮上述情況，本《規(guī)范》確定七氟丙烷對通訊機房、電子計算機房的保護，采用火火設計濃度

為8%,安全系數(shù)取的是1.38。

3.3.6本條所作規(guī)定，目的是限制隨意增加滅火使用濃度，同時也為了保證應用時的人身安全和設

備安全。

3.3.7一般來說，采用鹵代烷氣體滅火的地方都是比較重要的場所，迅速撲滅火災，減少火災造成

的損失，具有重要意義。因此，鹵代燒滅火都規(guī)定滅初期火災，這也正能發(fā)揮鹵代烷滅火迅速的特

長；否則，還會造成鹵代烷滅火的困難。對于固體表面火災，火災預燃時間長了才實行滅火，有發(fā)展

成深位火災的危險，顯然是很不利于鹵代烷滅火的；對于液體、氣體火災，火災預燃時間長了，有可

能稿成爆炸的危險，鹵代烷滅火可能要從滅火設計濃度改換為惰化設計濃度。由此可見，采用鹵代烷

滅初期火災，縮短滅火劑的噴放時間是非常重要的。故國際標準及國外一些工業(yè)發(fā)達國家的標準，都

將鹵代烷的噴放時間規(guī)定不應大于10s。

另外，七氟丙烷遇熱時比“1301”的分解產(chǎn)物要多出很多，其中主要成分是HF,它對人體是有傷害的;

與空氣中的水蒸汽結合形成氫氟酸，還會造成對精密設備的浸蝕損害。根據(jù)美國Fesseisa的試驗報

告，縮短鹵代烷在火場的噴放時間，從10s縮短為5s,分解產(chǎn)物減少將近一半。

為有效防止滅火時HF對通訊機房、電子計算機房等防護區(qū)的損害，宜將七氟丙烷的噴放時間從一般

的10s更縮短一些，故木條中規(guī)定為8s。這樣的噴放時間經(jīng)試驗論證，一般是可以做到的，在一些工

業(yè)發(fā)達國家里也是被提倡的。當然，這會增加系統(tǒng)設計和產(chǎn)品設計上的難度，尤其是對于那些離儲瓶

間遠的防護區(qū)和組合分配系統(tǒng)中的個別防護區(qū)，它們的難度會大一些。故本《規(guī)范》采用了5.6MPa

增壓（等級）條件供選用。

3.3.8本條是對七氟丙烷滅火時在防護區(qū)的浸漬時間作出規(guī)定，針對不同的保護對象提出不同要

求。

對撲救木材、紙張、織物類固體表面火災，規(guī)定滅火浸漬時間宜采用20min。這是借鑒以往鹵代燒滅

火試驗的數(shù)據(jù)。例如，公安部天津消防研究所以小木楞垛（12mmXl2nlmX140mm,5排義7層）動態(tài)滅火

試驗，求測固體表面火災的滅火數(shù)據(jù)（美國也曾做過這類試驗）。他們的滅火數(shù)據(jù)中，以“1211”為工

質(zhì)，達到3.5%的濃度，滅明火;欲繼續(xù)將木楞垛中的陰燃火完仝滅掉，需要提高到6?8%的濃度，并

保持此濃度6~7min；若以3.5?4%的濃度完全滅掉陰燃火，，呆持時間要增至30min以上。

在3.3.3中規(guī)定本類火災的滅火設計濃度為10%,安全系數(shù)取1.72,按慣例該安全系數(shù)取的偏低點。

鑒于七氟丙烷市場價較高，不宜將設計濃度取高，而是可以考慮將浸漬時間稍加長些，仍然達到安

全應用的目的。故本條規(guī)定了撲救木材、紙張、織物類滅火的浸漬時間為20min。這樣做符合本《規(guī)

范》總則中“安全可靠”、“經(jīng)濟合理”的要求：在國外標準中，也有鹵代烷滅火浸漬時間采用20min

的規(guī)定。

至于其它類固體火災，滅火一般要比木材、紙張類容易些（熱固性塑料等除外），故滅火浸漬時間規(guī)定

為宜采用lOmino

通訊機房、電子計算機房的滅火浸漬時間，在本《規(guī)范》里不像其它類固體火災規(guī)定的那么長，系出

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于以下兩方面的考慮：

1.盡管它們同屬固體表面火災保護，但電子、電器類不像木材、紙張那樣容易趨近構成深位火災，撲

救起來要容易得多；同時，國內(nèi)外對電子算計機房這樣的典型應用場所，專門做過一些試驗，試驗表

明，鹵代烷滅火時間都是在Imin內(nèi)完成的，完成后無復燃現(xiàn)象。

2.通訊機房、計算機房所采用的是精密設備，通導性和清潔性都要求非常高，應考慮到七氟丙烷在

火場所產(chǎn)牛.的分解物，可能會對它們造成危害。所以在保證滅火安全的前提下，盡量縮短浸漬時間是

必要的。利于滅火之后盡快將七氟丙烷及其分解產(chǎn)物從防護區(qū)里清除出去。

但從火火安全考慮，也不宜將滅火浸潰時間取得過短，故本《規(guī)范》規(guī)定，通訊機房、計算機房等防

護區(qū)的滅火浸漬時間為5min.

氣體液體火災都是單純的表面火災。所有氣體、液體滅火試驗表明，當氣體滅火劑達到滅火濃度后都

能立即滅火?？紤]到一般的冷卻要求，本《規(guī)范》規(guī)定它們的滅火浸漬時間不應小于Imino如果滅火

前的燃燒時間較長，冷卻不容易，浸漬時間應適當加長。

3.3.9七氟丙烷20℃時的蒸氣壓為0.39MPa（絕對壓力），七氟丙烷在環(huán)境溫度下儲存，其自身蒸氣

壓不足以將滅火劑從滅火系統(tǒng)中輸送噴放到防護區(qū)。為此，只有在儲存容器中采用其它氣體給滅火劑

增壓。規(guī)定采用的增壓氣體為氮氣，并規(guī)定了它的允許含水量，以免影響滅火劑質(zhì)量和保證露點要

求。這都等同采用了IS0/14520及NFPA2001標準的規(guī)定。

為什么要對增壓壓力作出規(guī)定，而不可隨意選取呢？這其中的主要緣故是七氟丙烷儲存的初始壓力,

是影響噴頭流量的?個固有因素。噴頭的流帚曲線是按初始壓力為條件預先作定的，這就要求初始充

壓壓力不能隨意選取。

為了設計方便，設定了三個級另J:系統(tǒng)管網(wǎng)長、流損大的，可選用4.2\IPa及5.6MPa增壓級；管網(wǎng)短、

流損小的，可選用2.5MPa增壓級。2.5MPa及4.2MPa是等同采用了IS0/14520及NFPA2001標準的規(guī)

定：增加的5.6MPa增壓級是為了滿足我國最通常采用的組合分配系統(tǒng)的設計需要，在一些距離儲瓶

間較遠防護區(qū)也能達到噴射時間不大于8s的設計條件。

3.3.10對單位容積充裝量上限的規(guī)定，是從儲存容器使用安全考慮的。因充裝量過高時，當儲存容

器工作溫度（即環(huán)境溫度）上升到某一溫度之后，其內(nèi)壓隨溫度的增加會由緩增變?yōu)槎冈?，這會危及

儲存容器的使用安全，故而應對單位容積充裝量上限作出恰當而又明確的規(guī)定。充裝量上限由實驗得

出，所對應的最高設計溫度為50℃,各級的儲存容器的設計壓力應分別不小于：一級4.0MPa；二級

5.6MPa（焊接容器）和6.7MPa（無縫容器）；三級8.0MPao

系統(tǒng)計算過程中初選充裝量，建議采用800~900kg/m3左右。

3.3.11本條所作的規(guī)定，是為保證七氟丙烷在管網(wǎng)中的流動性能要求及系統(tǒng)管網(wǎng)計算方法上的要

求所需設定的。我國國家標準GBJ50163-92和美國標準NFPA12A中都有相同的規(guī)定。

3.3.12管網(wǎng)設計布置為均衡系統(tǒng)有三點好處：一是滅火劑在防護區(qū)里容易做到噴放均勻，利于滅

火；二是可不考慮滅火劑在管忖中的剩余量，做到節(jié)??；三是減少設計工作的計算量，可只選用一種

規(guī)格的噴頭，只要計算“最不利點”這一點的阻力損失就可以了。

均衡系統(tǒng)本應是管網(wǎng)中各噴頭的實際流量相等，但實際系統(tǒng)大都達不到這一條件。因此，按照慣例，

放寬條件，符合一定要求的，仍可按均衡系統(tǒng)設計。這種規(guī)定，其實質(zhì)在于對各噴頭間工作壓力最大

差值容許有多大。過去，對于可液化氣體的滅火系統(tǒng)，國內(nèi)外標準一般都按流程總損失的10%確定允

許最大差值。如果本《規(guī)范》也采用這一規(guī)定，在按本《規(guī)范》設計的七氟丙烷滅火系統(tǒng)中，按第二

級增壓的條件計算，可能出現(xiàn)的最大的流程總損失.l..MPa（4.2MPa/2—0.6MPa）,允許的最大差值將

是0.15MPa。即當“最不利點”噴頭工作壓力是0.6MPa時，“最利點”噴頭工作壓力可達0.7.MPa,

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由此計算得出噴頭之間七氟丙烷流量差別接近20%（若按第三級增壓條件計算其差別會更大）。差別這

么大，對七氟丙烷滅火系統(tǒng)來說，要求噴射時間短、滅火快，仍將其認定是均衡系統(tǒng)，顯然是不合理

的。

上述制定允許最大差值的方法有值得商榷的地方。管網(wǎng)各噴頭工作壓力差別，是由系統(tǒng)管網(wǎng)進入防護

區(qū)后的管網(wǎng)布置所產(chǎn)生的，與儲存容器管網(wǎng)、匯流管和系統(tǒng)的主干管沒有關系，不應該用它們來規(guī)定

“允許最大差值”；更何況上述這些管網(wǎng)的損失占流程總損失的大部分，使最終結果誤差較大。

木《規(guī)范》從另一個角度考慮——相互間發(fā)生的差別用它們自身長短去比較，故規(guī)定為：”在管網(wǎng)上,

從第1分流點至各噴頭的管道阻力損失，其相互之間的最大差值不應大于20%”。雖然允許差值放大

了，但噴頭之間的流量差別卻減小了。經(jīng)測算，當?shù)?分流點至各噴頭的管道阻力損失最大差值為20%

時，其噴頭之間流量最大差別僅為10%左右。

3.3.14設計用量

1本款是等同采用了IS0/14520及NFPA2001標準的規(guī)定。公式中C1值的取用，取百分數(shù)中的實數(shù)

（不帶百分號）。公式中K（海拔高度修正系數(shù)）值，對于在海拔高度OlOOOm以內(nèi)的防護區(qū)滅火設計，

可取K=l.即可以不修正。對于采用了空調(diào)或冬季取暖設施的防護區(qū)，公式中的S值，可按20℃進行

計算。

2本款是等同采用了ISO/14520及NFPA2001標準的規(guī)定。

3一?套七氟丙烷滅火系統(tǒng)需要儲存七氟丙烷的量，就是本條規(guī)定系統(tǒng)的儲存量。3.3.13.1條計算出

來的“滅火設計用量”，是必須儲存起來的，并且在滅火時要全部噴放到防護區(qū)里去，否則就難以實

現(xiàn)滅火的目的。但是要把容器中的滅火劑全部從系統(tǒng)中噴放出去是不可能的，總會有一些剩留在容器

里及部分非均衡管網(wǎng)的管道中。為了保證“滅火設計用量”都能從系統(tǒng)中噴放出去，在系統(tǒng)容器中預

先多充裝一部分，這多裝的量正好等于在噴放時剩留的，即可保證“滅火設計用量”全部噴放到防

護區(qū)里去。

5非均衡管網(wǎng)內(nèi)剩余量的計算，參見下圖說明：

從管網(wǎng)第一分支點計算各支管的長度，分別取各長支管與最短支管長度的差值為計算剩余量的長度；

各長支管在末段的該長度管道內(nèi)容積量之和，等量于滅火劑在管網(wǎng)內(nèi)剩余量的體積量。

噴放時，系統(tǒng)管網(wǎng)里七氟丙烷剩余量（容積量）等于管道xd段、x2f段、fg段與fh段的管道內(nèi)容積之

和。

3.3.15管網(wǎng)計算

4本款規(guī)定了七氟丙烷滅火系統(tǒng)管網(wǎng)的計算方法。由于七氨丙烷滅火系統(tǒng)是采用了氮氣增壓輸送，

氮氣增壓方法是采用的定容積的密封蓄壓方式，在七氟丙烷噴放過程中無氮氣補充增壓。故七氟丙烷

滅火系統(tǒng)噴放時，是定容積的蓄壓氣體自由膨脹輸送七氟丙烷，形成不定流、不定壓的隨機流動過

程。這樣的管流計算是比較復雜的，細致的計算應采用微分的方法，但工程應用計算上很少采用這種

方法。歷來，工程應用計算，在保證應用精度的條件下，力求簡單方便。鹵代烷滅火系統(tǒng)計算也不例

外，以往的鹵代烷滅火系統(tǒng)的國際國外標準都是這樣做的（但迄今為止，國際國外標準尚未提供潔凈

氣體滅火劑滅火系統(tǒng)的管網(wǎng)計算方法）。

對于這類管流的簡化計算常采用的辦法，是以平均流量取代過程中的不定流量。已知流量還不能進行

管流計算，還需知道相對應的壓頭。尋找簡化計算方法，也就是尋找相應于平均流量的壓頭。在七氟

丙烷噴放全過程中，必然存在這樣的某一瞬時，其流量會正好等于全過程的平均流量，那么該瞬時

的壓頭即是所需尋找的壓頭。

對于現(xiàn)今工程上通常所建立的鹵代烷滅火系統(tǒng)，經(jīng)過精細計算，鹵代烷噴放的流量等于平均流量的

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那一瞬時，是系統(tǒng)的崗代烷設計用量從噴頭噴放出去50%的瞬時（準確地說，是非常接近50%的瞬

時）；只要是在規(guī)范所設定的條件下進行系統(tǒng)設計，不會因為系統(tǒng)的某些差異帶來該瞬時點的較大的

偏移。將這一瞬時，規(guī)定為噴放全過程的“過程中點”。本《規(guī)范》對七氨丙烷滅火系統(tǒng)的管網(wǎng)計算

就采用了這個計算方法。它不是獨創(chuàng)，也是沿用了以往國際標準和國外標準對鹵代烷滅火系統(tǒng)的一貫

做法。

5噴放“過程中點”儲存容器為壓力的含義，請見上一款的說明。這一壓力的計算公式，是按定溫

過程依據(jù)波義爾一一馬略特定律推導出來的。

6本款是提供七氟丙烷滅火系統(tǒng)設計進行管流阻力損失計算的方法。該計算公式可以做成圖示（圖

3.3.15-1）,更方便與計算使用,

七氟丙烷管流阻力損失的計算，現(xiàn)今的ISO/14520及NFPA2001標準都未提供出來。為了建立這一計

算方法，首先應該了解七氟丙烷在滅火系統(tǒng)中的管流狀態(tài)。為此進行了專項實驗，對七氟丙烷在20c

條件下，以不同充裝率，測得它們在不同壓力下七氟內(nèi)烷的密度變化，繪成曲線如下：

00.40.B12162.02.42.B3J?3.644.44.852

圖3.3.15-2不同壓力下七箱丙烷的密度

從測試結果得知，七氟丙烷在管道中的流動，即使在大壓力降的條件下，基本上仍是液相流。據(jù)此，

依據(jù)流體力學的管流阻力損失計算基本公式和阻力平方區(qū)的尼古拉茨公式，建立了本《規(guī)范》中的七

氨丙烷管流的計算方法。

將這計算方法粒換為對鹵代烷1211的計算，與NFPA12B標準和BS5306標準上的計算進行校核，得

到基本一致的結果。

本款中所列3.3.15-5式和圖3.3.15-1用于鍍鋅鋼管七氟丙烷管流的阻力損失計算；當系統(tǒng)管道采用

不銹鋼管時，其阻力損失計算可參考使用。

有關管件的局部阻力損失當量長度選列如卜.，可供設計參考使用：

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tK蚊接口彎頭局部攢失當量長度<331&-1

規(guī)格法竺法蘭

20253240506580

NDCmm)10012$

aikJK

067085113131168201250170210

(m)

媒蚊鎮(zhèn)口三通局部損失當量長度*3315-2

規(guī)格

2025324050

(mm)

ft支K支直支直支K支

踣路踴路路?踣路

長度??

0270850341070461405216506721

規(guī)格

65SO法蘭100法蘭125

(mm)

當重5KKB支路直路支路

(m)082251013111404117651

線紋接口縮徑接頭局部搔失當呈長度表33.15-3

規(guī)格(mm)25X2032X2532X2040X3240X25

當量長度(m)0202040304

規(guī)格(mm)50X4050X3265X5065X4080X65

當量長度(m)030504060.5

法蘭法蘭法蘭法蘭

規(guī)格(mm)80X50

100X80100X65125X100125X80

當量長度(m)070609081.1

3.3.16本條的規(guī)定，是為了保證七氟丙烷滅火系統(tǒng)的設計質(zhì)帚，滿足七氟丙烷滅火系統(tǒng)滅火技術

要求而需設定的。

最小Pc值是參照實驗結果確定的。

Pc^Pm/2(MPa,絕對壓力)，它是對七氟丙烷系統(tǒng)設計通過“簡化計算”后精確性的檢驗；如果不符

合，說明設定條件不滿足，應該調(diào)整重新計算。

下面用一個實例，介紹七氟丙烷滅火系統(tǒng)設計的計算演算：

有一通訊機房，房高3.2m,長14m,寬7m,設七氟丙烷滅火系統(tǒng)進行保護(引入的部件的有關數(shù)據(jù)是

取用天津盛達安全科技實業(yè)公司的ZYJ-100系列產(chǎn)品)。

D確定滅火設計濃度

依據(jù)本《規(guī)范》中規(guī)定，

取C1=8%

2)計算保護空間實際容積

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V=3.2X14X7=313.6（m3）

3）計算滅火劑設計用量依據(jù)本《規(guī)范》中規(guī)定,

4）設定滅火劑噴放時間

依據(jù)本《規(guī)范》中規(guī)定，取t=7s

5）設定噴頭布置與數(shù)量

選用JP型噴頭，其保護半徑R=7.5m

故設定噴頭為2只；按保護區(qū)平面均勻布置噴頭

6）選定滅火劑儲存容器規(guī)格及數(shù)量

根據(jù)W=198.8kg,選用100升的JR-100/54儲存容器3只。

7）繪出系統(tǒng)管網(wǎng)計算圖

8）計算管道平均設計流量

主干管：=—=1988/7=28.4（Arg/j）

支管：0g=OW/2=142(kgs)

IF

儲存容器出流管：O=—=(198.8/3)/7=947(kg/J)

-Fut

9）選擇管網(wǎng)管道通徑

以管道平均設計流量，依據(jù)本《規(guī)范》條文說明3.3.15第6款中圖3.3.15T選取，其結果，標在管

網(wǎng)計算圖上。

10）計算充裝率

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系統(tǒng)儲存量：獷0二甲+」川；+」『2

管網(wǎng)內(nèi)剩余量：」了2=0

儲存容器內(nèi)剩余量：」/；=〃X35=3X3.5=10.5(kg)

充裝率：3=(1988+109/(301)=6977(%〃，)

U)計算管網(wǎng)管道內(nèi)容積

先按管道內(nèi)徑求出單位長度的內(nèi)容積，然后依據(jù)管網(wǎng)計算圖上管段長度求算：

I：=29X3,42+7.4X196=113.7(di)P)

12)選用額定增壓壓力

依據(jù)本《規(guī)范》中規(guī)定，選